1、滑動螺旋的磨損與螺紋工作面上的壓力、滑動速度、螺紋表面粗糙度以及潤滑狀態等因素有關。其中最主要的是螺紋丄作面上的壓力,壓力越大螺旋副間容易形成過度磨損。因此,滑動螺旋的耐磨性計算,主要是限制螺紋工作面上壓力P,使其小於材料的許用壓力p。如圖546所示,假設作用於螺杆的軸向力為Q (),螺紋的承壓面積(指螺2紋匚作表面投影到垂直于軸向力的平面上的面積)為A (mm),螺紋中徑為(mm),螺母工作高度為H (mm),螺母螺距為P (mm),螺母中徑為D(mm),螺母工件圈數為u=H/P o則螺紋工作面上的耐磨性條件為O Q OP r .卩二二 二;/也MPa5 432,則H=(l)d2,代入式(5
2、-43)引整理後可得 上式可作為校核 計算用。為了導岀設計計算式,令 0.85-46對於 30o鋸齒形螺紋。h=0. 75P,則 0.655-47螺母高度H=(t)d2式中:P為材料的許用壓力,MPa,見表5-13; (I)值一般取1.23. 5。對於 整鹘螺母,III於磨損後不能凋整間隙,為使受力分佈比較均勻,螺紋工作圈數不宜過多,故取(1)=1. 22. 5對於剖分螺母和兼作支承的螺母,可取(1)=2. 53.5 只有傳動精度較高;載荷較大,要求壽命較長時,才允許取(1)二4。2後,應按國 家標準選取相應的公稱直徑d及螺距P。螺紋工作圈數不宜超過10圈。根據公式 算得螺紋中徑d螺旋副受力滑
3、動速度許用壓力螺杆一螺母的材料低速1825鋼一青銅1T18 ?3. 0612 71015 广26、12 10、13淬火鋼一青銅2.4 13 18鋼一鑄鐵6、12 4、7注:表中數值適用於(1)=2. 5-4的情況。當(I)2. 5時,p值可提高20%;若為剖分螺母時則p值應降低1520%。螺紋幾何參數確定後、對於有自鎖性要求的螺旋副,還應校校螺旋副是否滿足自鎖條件,即式中;y為螺紋升角;fV為螺旋副的當量摩擦係數;f為摩擦係數見下表。 表:滑動螺旋副的摩擦係數f摩擦係數f螺杆一螺母的材料0. 08、0. 10 鋼一青銅0. 06、0. 08淬火鋼一青銅0. 1T0. 17 鋼一鋼0. 120.
4、 15 鋼一鑄鐵注:起動時取大值運轉中取小值。受力較大的螺杆需進行強度計算。螺杆工作時承受軸向壓力(或拉力)Q和扭 矩T的作用。螺杆危險截面上既有壓縮(或拉伸)應力;乂有切應力。因此;8,其強度條核核螺杆強度時,應根據第四強度理論求出危險截面的計算應力件為+3兰b5-49式中:A 一螺杆螺紋段的危險截面面積。A = d? .mm14 1WT螺杆螺紋段的抗扭截面係數,Td 人& 3WT - 一 二 AmmT 16 4dl-螺杆螺紋小徑,mm:T螺杆所受的扭矩,o 螺杆材料的許用應力,MPe見下表許用應力(MPa)螺旋副材料o ob t螺杆鋼0 s/ (35)青銅 4060 3040螺母鑄鐵405
5、5 40鋼(1. Ol. 2) o 0. .6o1) os為材料屈服極限。2)載荷穏定時,許用應力取大值。螺紋牙多發生剪切和擠壓破壊,一般螺母的材料強度低於螺杆,故只需校核 螺母螺紋牙的強度。如圖5-47所示,如果將一圈螺紋沿螺母的螺紋大徑D處展開,則可看作寬度2為直徑的凰周上,則螺紋牙危險截面a-a的剪切強度條件為 為JiD的懸臂梁。假設螺母每圈螺紋所承受的平均壓力為Q/u,並作用在以螺紋中徑DT = - - T7iDbu5-501-15-47螺母螺咬圈的曼fj螺紋牙危險截面a-a的彎曲強度條件為5 51 式中:b螺紋牙根部的厚度,mm,對於矩形螺紋,b = 0. 5P對於梯形螺紋,b- 0
6、. 65P,o鋸齒形螺紋,b二0.75P, P為螺紋螺距;對於301彎曲力臂;mm參看圖,1二(D-D2)/2;t螺母材料的許用切應力,MPa,見表;ob螺母材料的許用霸曲應力,MPa,見表。當螺杆和螺母的材料相同時,由於螺杆的小徑dl小於螺母螺紋的大徑D,故應 校核杆螺紋牙的強度。此時,上式中的D應改為dl。在螺旋起重器螺母的設計計算中,除了進行耐磨性計算與螺紋牙的強度計算夕卜,還要進行螺母下段與螺母凸緣的強度計算。如下圖所示的螺母結構形式, 工作時,在螺母凸緣與底座的接觸面上產生挤壓應力,凸緣根部受到彎曲及剪切 作用。螺母下段懸置,承受拉力和螺紋牙上的摩擦力矩作用。設懸置部分承受全部外載荷
7、Q,並將Q增加2030%來代替螺紋牙上摩擦力 矩的作用。則螺母懸置部分危險截面bb內的最大拉伸應力為(1.2 L3)Q .r=- 4。c螺杆的臨界載荷,N,根據螺杆的柔度XS值的大小選用不同的公式計算。入S二ul/i,此處,口為螺杆的長度係數,見表;1為螺杆的工作長度, nun,右螺杆兩端支承時,取兩支點間的距離作為丄作長度1;若螺杆一端以螺母支承時,則以螺母中部到另一端支點的距離,作為工作長度1; i為螺杆危險截面的慣性半徑,mm,若螺杆危險截面面積則S?100時,臨界載荷Qc可按歐拉公式計算,即E螺杆材料的拉壓彈性模量,E二206X103MP&:I螺杆危險截面的慣性矩,64當xS480MP
8、a的優質碳素鋼,如3550號鋼等,取2 Qc= (461-2. 57 AS) n/4dl當AS40時,可以不必進行穏定性核核。若上述計算結果不滿足穏定性條件 時,應適當增加螺杆的小徑dl。端部支撐情況長度係數P0. 50兩端固定0. 60 端固定,一端不完全固定0. 70 端餃支,一端不完全固定0.75兩端不完全固定1.00兩端餃支2. 00 一端固定,一端自由判斷螺杆端部交承情況的方法:1)若採用滑動支承時則以軸承長度10與直徑d0的比值來確定。10/d03. 0時,為固定支承。2)若以整髏螺母作為支承時,仍按上述方法確定。此時取10 = H (H為螺母高度)。3)若以剖分螺母作為支承時,叫作為不完全固定支承。4)若採用滾動支承已有徑向約束時,可作為较支;有徑向和軸向約束時,可 作為固定支承。
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