某某铁路货物运输课程设计文档格式.docx

1、a.车辆定距（销距）较大，曲线上货物所需空间半宽较小；b.地板面至轨面高较小，便于降低重车重心高；c.车辆自重较小，断轴风险较低。2.装载方案 货物重心的投影位于车辆纵向中心线上，由于货物重心至变压器两端距离分别为4535mm 和 4275mm，中部凹底长 9000mm4535mm2=9070mm，因此货物重心无法落在车辆横向中心线上。装载方案如下图所示：因此该方案可行，可以用一辆 D2A型凹底平车装运。3.重车重心高度 重车重心高度：4.加固方案 4.1运输中货物所受的各种力（1）纵向惯性力：采用刚性加固时，当时，按 130t 计算 （2）横向惯性力：（3）垂直惯性力：（4）风力：（5）摩擦

2、力：取钢板与钢板之间的摩擦系数。4.2 需要加固材料或装置承受的力（1）纵向水平力：（2）横向水平力：（3）防止倾覆的力矩 不采取加固措施时，加垫 10mm 橡胶垫，货物倾覆稳定系数为：纵向：横向：综上，货物稳定，不会发生倾覆。4.3主要加固方法及加固强度（1）加固方法：依题意，采用钢挡焊接加固方法，纵向每一侧 2 个钢挡，共 4个；横向每一侧 4个钢挡，共 8个；货物与车底板接触面加一层 1cm 橡胶垫，在空隙处填充木质材料进行加固。设计方案及所需钢挡数据具体如下：a.纵向钢挡 由于货物采用凹底平车装载，将钢挡焊接为如下图的形状来使用，并在三角形内部填充木质材料进行加固：b.横向钢挡 货物最

3、底部宽，车体宽，横向钢挡设计为三角形，空隙处填充木质材料，货物底部加固方案如下图所示 钢挡加固方案俯视图如下图所示：c.钢挡尺寸设计 纵向加固钢挡与货物接触面的高度定为 4cm，数量定为 2个，焊缝长度为：该题中，变压器属于用铁地板长大货物车装运的货物，可以采用在货物周围加焊钢挡的方法防止货物移动。横向加固钢挡挡在货物底部支重面钢板上，考虑到底部钢板比较薄，货物下部为斜面的特征，钢挡接触高度设为 1cm。加上 1cm 的橡胶垫，横向加固钢挡高度采用 2cm。同一端（或一侧）加焊 4个钢挡时，每个钢挡需要的焊缝长度为：5.超限等级 用六轴以上长达货物车装载，货物计算点为位于大底架两心盘中心内方时

4、，曲线上货物所需空间内侧半宽：其中，分别为长大货物车由上至下各层底架心盘中心距，m，其中 n为长达货物车底架层数；货物检定断面至车辆横中心线的距离，m；货物实测半宽，即检定断面上由车辆纵中心线至计算点直接测量所得的宽度；货物检定断面货物超限程度最大的垂直横断面；计算点货物检定断面上超限程度最大的点。（1）确定检定断面和计算点：该车为长大货物车，货物检定断面位于大底架两心盘中心之间，假设各鉴定断面距车辆横中心线距离为 x=0，计算点在图中已用五角星标出，从左上角的计算点开始顺时针，各点分别记为点 1，点 2，点 3，点 4，点 5，点 6，点 7，点 8。（注，车辆负重面高 930mm，橡胶垫厚

5、度 10mm。）（2）计算各计算点计算半宽 a.计算 货车有两层转向架设备，L1=23050mm，L2=6300mm，L3=2950mm，x=0mm，R=300m。b.分别计算各计算点的数值 计算点 距离轨面的高度（单位：mm）实测半宽（单位：mm）计算半宽（单位：mm）1 4125 1615 1820.54 2 4740 640 845.54 3 4850 440 645.54 4 4565 1110 1315.54 5 3930 1661 1866.54 6 1550 1510 1715.54 7 1140 1500 1705.54 8 940 1285 1490.54 （3）根据数值和计

6、算点高度，判断超限等级。对照机车车辆限界、各级超限限界与建筑限界距离线路中心线所在垂直平面尺寸表，确定超限等级：计算点 自轨面起算高度（mm）限界距线路中心线所在垂直平面的距离（mm）超限等级 机车车辆限界 一级超限限界 二级超限限界 建筑限界 8 360-1100 1600 1650 1875 未超限 7 1140 1600 1650 2395 超级超限 6 12503000 1700 1900 1940 2440 一级超限 5 3930 1535 1676 1726 2167 超级超限 4 4560 882 1147 1240 1964 超级超限 4570 864 1135 1230 19

7、58 3 4850 683 825 1790 一级超限 2 4740 558 890 1025 1856 一级超限 1 4120 1440 1570 1620 2111 超级超限 4130 1435 1563 1613 2108 所以重车为超级超限。6.超重等级 长大货车型号 D2A重车总重，属于一级超限。超限超重货物托运说明书 发 局 成都 装车站 德阳 预计装后尺寸 到 局 上海 到站 闵行 由轨面起高度 由车辆纵中心线起 品 名 变压器 件数 1 左 宽 右 宽 每件重量 195t 总重量 195t 重心位置 1875mm 中心高 4840mm 440mm 货物长度 8810mm 支重面

8、长 度 9000mm 侧高 4730mm 640mm 高 度中心高 3910mm 宽 度左 右440mm 侧高 4555mm 1110mm 侧 高 3800mm 左640mm 右,侧高 4115mm 1615mm 侧高 3625mm 左 右1110mm 侧高 3920mm 1661mm 卸车时的要求 不可上下颠倒放置，防止碰撞 侧高 1130mm 1500mm 1500mm 其它要求 车地板高度 930mm 垫木或转向架高度 0 预计装在车上货物重心位置距轨面的高度 2805mm 重车重心高度 注：粗线栏内由铁路填记。发货单位 德阳站 戳记 2012 年 12 月 XX 日提出 铁路超限超重货

9、物运输请示电报 签发 核稿 拟稿人 电 话 发报所名 电报号码 等级 受理日 时分 收到日 时分 值机员 DY 390 三 7 15：00 7 15：00 主送：成都铁路局运输处、调度所，工务调度，机调 抄送：武汉铁路局调度所，上海铁路局调度所，闵行站 报文：成都铁路局德阳站发上海铁路局闵行站。变压器一件，重量为 195t，长度为 8810mm，宽度为 3322mm，高度为3910mm；重心位于变压器纵中心线所在垂直平面上、支重面长度的中央，至变压器一端距离为 4535mm，至另一端距离为4275mm，距底部高度为 1875mm。现使用 D2A车辆一辆进行运输，车辆换长 3.4，车辆总长 36

10、880mm。货物重心偏载 130mm，采用钢挡焊接加固。车辆可常速运行，不能过驼峰。需采用大型装卸设备进行装卸 德阳站（成都局）超限超重 XXXX号 2012 年 12 月 XX 日 二、圆柱体货物一件，重量为 52t，全长为 16.5m，大头端直径为 3500mm，小头端直径为 3200mm，详细尺寸如图所示。用 NX17AK型平车一车负重，货物重心的投影位于车辆纵、横中心线交叉点上，一端突出，使用 NX17AK型平车一辆作游车，装载时可根据需要旋转至任何角度。请制定经济合理的装载加固方案（包括装载位置、鞍座尺寸、重车重心高等）、货物超限等级。（NX17AK：车体长 13m，宽 2980mm

11、，车地板高 1212mm；自重 22.4t，空车重心高 730mm；销距 9000mm，固定轴距 1750mm）1.装载方案 1.1 装载位置 货物全长为 16.5m，用 NX17AK型平车一车负重，车体长 13m，货物重心的投影位于车辆纵、横中心线交叉点上，一端突出，使用 NX17AK型平车一辆作游车。由图 2.1可知，货物重心距大头一端 6500mm，将大头一端与平车一端对齐，小头一端位于游车上。为使货物满足宽度要求，经过试算，将货物逆时针旋转至下图所示，此时货物的三个突出位置都位于货物顶端，宽度为圆柱半径 1750mm。3000700085001400025006500320035004

12、00192018306006001850R175060400192018306006001850R175060 1.2.鞍座尺寸（1）鞍座高度 为保证货物能经过驼峰，鞍座底部高度应为：所需要鞍座高度计算如下：由于货物形状不规则，故需对 A点，B点分别对鞍座高度进行计算。所以鞍座高度应设为 173mm。（2）鞍座深度 鞍座深度为：综上，鞍座尺寸设计如下图所示：1.3 重车重心高 2 加固方案 2.1运输中货物所受的各种力（1）纵向惯性力 （2）横向惯性力 （3）垂直惯性力 （4）风力 （5）摩擦力 2.2 加固装置需承受的力 需要加固装置承受的纵向和横向水平力为：3加固方案 3.1加固方法 采用

13、腰箍加固，腰箍两端拉直部分与纵向垂直平面之间的夹角的计算如下，用 6道腰箍，每道腰箍需要的抗拉力：用扁钢带作腰箍时，扁钢带的截面积：用钢丝绳作腰箍时，其破断抗拉力不得小于 3货物超限等级 （1）确定检定断面和计算点：需要对 C 点、D点分别进行计算。（2）计算点距离轨面的高度 （3）计算货物的计算宽度 右端的偏差量大于车辆横中心线处的偏差量，则采用外偏差量计算。，故只需确定 D点的超限等级。（4）对照超限限界表，为中部二级超限。参考文献：【1】李笑红,陈亮.货物装载偏心条件下超重等级的计算方法J.北京交通大学学报,2012,（6）:1-7【2】黄元琳,吕俊超.D2A型 210t 凹底平车J.铁道车辆,2001,（12）:11-13.【3】中华人民共和国铁道部.铁路超限超重货物运输规则M.北京：中国铁道出版社,2012【4】中华人民共和国铁道部.铁路货物超限等级计算及机车车辆限界图M.北京：中国铁道出版社,2012