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1、 =2200100120+1200/2=2040mm取2020mm平均跨度: =（2020+2000）/2=2010mm3、内力计算:因跨度差: （2020-2000）/2000=1%10%故可按等跨连续板计算内力各截面的弯距计算见表5截面边跨中第一内支座中间跨度中间支座弯距系数+1/11-1/11+1/16-1/16（kNm）1/1112.72.0224.71-1/114.711/162.023.18-1/163.18板弯距计算 表5 4、截面强度计算=210N/mm2 , =9.6 N/mm2, =1.0, = 8020=60mm正截面强度计算见表6正截面强度计算 表6 B支座中间跨中在平

2、面图上的位置M（kN4.714.713.180.83.18-0.80.1360.0920.0730.9270.9520.962（mm2）403.25265.11209.55选用钢筋81256/81256125实际配筋面积402314226根据计算结果及板的构造要求, 画出配筋图如图20所示二、次梁的计算（按考虑塑性内力重分布的方法计算）板传来的恒载： 2.6552.2=5.841 kN/m次梁自重： 250.2（0.450.08） =1.850 kN/m次梁粉刷抹灰： 170.01510.450.0872=0.189 kN/m =5.841+1.850+0.189=7.880 kN/m =7.

3、0002.2=15.400 kN/m经试算, 永久荷载效应控制的组合为最不利组合, 因此取荷载设计值=1.357.880+1.015.400=30.7 kN/m22、计算简图各跨的计算跨度为: =n =6000300=5700mm =6000150120+250/2=5855mm1.025=5873.25mm, 取小值5855mm =（5855+5700）/2=5777.5mm跨度差: （58511-5700）/5700=2.7%V 截面满足要求0.71.1415=63.91kNV 按计算配箍箍筋直径和肢数6 双肢228.3=56.6（mm）404.3188.1190.4实配间距（mm）180

4、计算结果及次梁的构造要求，绘次梁配筋图, 见图22。三、主梁的计算（按弹性理论计算）1、荷载计算: 次梁传来的恒载： 7.886.0=47.28kN/m2主梁自重：0.3（0.70.08）2.2=10.23kN梁侧抹灰： 172.2=0. 696 kN =47.28+10.23+0.696=58.206 kN =15.46=92.400 kN恒载设计值: 1.35=1.3558.206=78.58 kN活载设计值: 1.3=1.392.40=120.1 kN =6600-400+400=6600mm=6600120200+370/2+400/2=6665mm1.025+b/2=1.025（66

5、00120200）+400/26637mm,取小值6637mm =（6637+6600）/2=6619mm （6637-6600）/6600=0.56%主梁的计算简图见图23。（1） 弯距计算 （值由附表51查得）边 跨: =78.586.637=521.5 kN=120.16.637=797.1 kN中 跨: = 78.586.6=518.6kN6.6=792.7kN平均跨: =78.586.619=520.1kN6.619=795kN主梁弯矩计算见表11。（2） 剪力计算 （值由附表查得）剪力计算见表12。主梁弯矩及剪力包络图见图24主梁弯矩计算 表11项次荷载简图恒载0.244127.278.2-0.267-138.90.06734.7活载0.289230.4194.5-0.133-105.7-35.6-70.70.200158.50.229182.599.8-0.311-247.275.90.170134.8-0.089-70.8-23.9-47.3内力组合+357.6272.7-244.6-71+91.67.5193.2+309.7178-386.1110.6169.5-209.7+103.330.9最不利组合项次