塔吊基础方案地下室顶板.docx

1、塔吊基础方案地下室顶板盘插钢管落地支撑塔吊基础支撑架计算报审表工程 名称*审核 部位盘插钢管落地支撑架计算 参数立杆纵距0.6m立杆横距0.6m，立 杆步距1.2m，支撑架搭设高度为 5.1m，平台底钢管间距离为 200mm，水平杆与立杆连接采盘 插扣件。塔吊使用最大最大荷载223kN/m。设计 示意 图厲勺三|rm| 7TT 11 1FqVVJ.v - VJC3W菇卅平占詠?IQ搭设 材料平台支架采用0 48 X 3.2盘插钢管搭设。序号审核要点计算过程结论1纵向支撑钢 管计算纵向钢管的计算应力2 2(T =48.424 N/mm f =205 N/mm符合要求纵向钢管的最大挠度为V =0.

2、202 mm V =600/150 且 10 mm符合要求2横向支撑钢 管计算横向钢管的计算应力2 2(T =140.119 N/mm f=205 N/mm符合要求支撑钢管的最大挠度为V =0.728 mm V=600/150 且 10 mm符合要求3立杆的稳定 性验算(必 须同时满足 规中的三个 公式计算应 力的要求)钢管立杆稳定性验算公式一(T =87.153 N/mm 2 抗压强度设计值 f = 205 N/mm 2符合要求钢管立杆稳定性验算公式二(T =38.979 N/mm 2 抗压强度设计值 f = 205 N/mm 2符合要求钢管立杆稳定性验算公式三(T =47.61 N/mm

3、2 抗压强度设计值 f = 205 N/mm 2符合要求4立杆的地基 承载力计算地基承载力fg=150Kpa脚手架立杆对地基的压力P=47.22kpa fg =150 kpa符合要求结论符合要求设计 单位 意见审核人总监理 工程师编制人审核时间注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。* 国际家居城市广场塔吊基础盘插钢管落地支撑架专项方案2014年5月一、 工程概况及说明 5二、 塔式起重机基础计算 5三、 塔式起重机部位楼板计算及支撑 7四、 附图 8附图1、塔式起重机平面位置图 9附图2、支撑架搭设平面图 9附图3、塔式起重机位置钢管支撑图负 1层 10附图4、塔式起重机位置钢管

4、支撑图负 2层、负3层 11计算书： 13、工程概况及说明本工程为*实业有限公司投资开发的商业综合楼，地处 *, *交汇处，总建筑面积为*平方米；地下室为*，地上部分*层，建筑总高度最高为*米；本工程相对标高土 0.000 相当于绝对标高477.460m。根据施工组织计划和现场施工实际情况需要，在 10/D-L轴地下室顶板上（-1.05m ）安 装一台塔式起重机，（具体安装位置及尺寸见附图） 其型号为QTZ5010,安装高度约为30米, 塔式起重机基础采用砼预制拼装多用塔机基础。塔式起重机租赁公司为*万邦机械租赁有 限公司，塔式起重机安装单位为*租赁有限公司，塔机基础生产、安装单位为 *鑫塔

5、塔机基础设备有限公司*分公司。塔式起重机基础落在地下室顶板上的 10/D-L轴框架柱 位置。二、塔式起重机基础计算塔机基础承受的自重F1的近似计算：（参数参照相同塔机使用说明书）王聖总戚至車和卜巴尺寸議点理部件宅柠鮭丸外影理寸H1数豪;車豪tb 宾 i=-Ota 35 m 0 i K40. U5*1.11. 0?倩曲 1. 56 . 5&d 5 2. 510，感札56靳面；1.舌工扎高；1 t0. 5S1下支座人0 * 2*4高】11.标验节!5*0畑，t.小車等須札肩 41 x 1_ 1i i0_ 75旨丸垃休15 2. 11吏L 6高L晒ii.丸理沐办山4 rT 4*11驾： 芳L X 更

6、 X r = LB s L 2? X 2. 2i0. b50牧:亡t背罰亜1并1*尽七丸i査工斛* -节L 2 E -K 6, 91Q331 55TTIS L 2 * lt G. 910.4斷曲!. 2 - L b. 910” 5T革丟节斷彌 I. J * 3 h -K 6. 910, 51山4 7U.姿氐AC +10. 1 S瞬砂 1- 5 ). J, # 0.10. 200. 8 * 1.2.準 I*.10- 1。林臂L H捆朽后K 5. 51总G* 9塔FLG. 8 1-时一.-I-1 S兰士 把1 更.*#- - ； 1 -.46.起壬机构R - - 1. t 1.斗 乂11L 3=高

7、-1 12 r 4 * Q, 312. 1塔机自身重量=底座节+标准节+起重臂+配重块+起升机构+平衡臂+其他构件重量以上总重量=31920kg人员、照明灯具、安全设施等：200kg则 F1=31920+200=32120kg=32120 X 9.8 - 1000=314.776 kN最大起重荷载 F2=4000Kg X 9.8 - 1000=39.2kN砼预制拼装多用塔机基础尺寸为：7.0 X 7.0=49m 2塔机基础自重为 F3= 58000Kg X 9.8 - 1000=568.4 kN、塔吊基础地下室顶板板面的竖向力计算1.塔吊自重(包括压重)F 1=314.776 KN2.塔吊最大

8、起重荷载F2=39.2 kN3.预制塔机基础自重 F3=568.4 KN由以上计算可得，作用于地下室顶板板面的竖向力 F=1.2X (F1+F2+F3)=1106.85 kN地下室顶板板面所承受的荷载标准值为：22.5888 kN/ m 2本工程地下室顶板设计承载力为： 20 kN/ m 2,故需对塔机基础部位的地下室顶板进行 加固，详见附图示。本次计算仅计算板面竖向承载力，不考虑弯矩影响，砼预制拼装多用塔机基础已计算并 对此有严格的要求。三、塔式起重机部位楼板计算及支撑1、塔机对地下室顶板的总压力 F=1106.85 kN地下室顶板的最大承受力（加支撑前）根据结构设计总说明和结施 38/46

9、说明，顶板覆土及其它恒荷载总重量w 20KN/m2 而塔机基础的最大承力面积为 A=7 X 7=49m 2所以地下室顶板对塔机的最大承受力为 20KN/ m 2 X 49m 2=980 KN，不能满足要求。3、 支撑方案根据一、二可知：楼板必须支撑才能满足强度要求。支撑方案：a、支撑安装位置如图所示，采用盘扣式钢管脚手架体系，立杆间距 0.6m，步距1.2m，支撑计算高度5.1m。B、根据工地情况采用钢管48 X 3.2及专用立杆钢板支座， 支撑的制作简图如下。C、支撑立管必须均顶紧楼面，上垫方木。D、为加强支撑钢管的稳定 性，利用-1层的10/D-L轴框架柱作为连接连墙件，并承担轴向受力，该

10、位置能承受较大的 弯矩和剪力，对梁板影响最小。4、 立杆基础承载力处理方案根据结构设计总说明，-1层商场、-2层车库在该部位荷载值分别为 3.5KN/m 2、4.0 KN/m 2，而由顶板传下的荷载远远大于此荷载值，因此必须将此荷载传至基础即 -3层筏板地面上，本工程基础持力层为中风化砂岩（地基承载力特征值 800kPa ），即能满足要求。上下层支撑架钢管在同一条线上，保证承压力竖直传下至地基。5、 支撑完毕后，此部位地下室顶板的最大承受力：根据支撑制作简图可知：A=225A 0=9.54 X 10-2m21=2251。=225 XM64 X （0.0484-0.0424）=24.21 X 1

11、0-6m4安全系数n=5所以 Fmaxi = C压X A=205 X 106N/ m 2X 9.54 X 10-2m2=19.557 X 106N=17035.5 KNFmax2 = nEI/nl2=(3.14 2 X 210 X 109X 24.21 X 10-6)/(5 X 1.22)=6962110.05 N=6962.11 KN所以支撑完毕后，地下室顶板该部位的最大承受力为 6064.89 kN，符合要求。6、 为更详细计算钢管支撑的承载力和稳定性， 采用了品茗脚手架智能计算软件进行自动 计算，因该体系受力原理与落地卸料平台相同，特采取卸料平台模式进行验算。经计算，按照以上支撑方案各项

12、要求均能满足。7、 钢管支撑架搭设规与脚手架搭设要求相同，剪刀撑只搭设外围四周。四、附图1、 塔式起重机平面位置图2、 支撑架搭设平面图3、 塔式起重机位置钢管支撑图-1层4、 塔式起重机位置钢管支撑图-2层、-3层5、 计算书* 国际家居城市广场项目部2014年5月27日附图1、塔式起重机平面位置图附图2附图3、塔式起重机位置钢管支撑图负1层塔机师制塔机瓠地下凱板-1.050mAc5i_n0E6OEooco - yOQoo亍气 * 卄1 討-1 +8.400立杆融I水平杆Oft产 +4 u 宀 *匚寸； 一沪* g0 丁I * *廿亠k U *jp4卩羽gp4參ql卿qb0.6yr r r0

13、,60.60.6曰inirj1,蛋托怕(ft参数：丝杆直径 36,壁厚3.5，承载力100KN ;Jkr.*5!帕*殆申1 boukj胡巧(mR 1 0!：I RngtitfiFCl*mir + .： 1BUT，3WWHih村ir 啣碎Rapui| ft-, TJ 1 11-i ；-H?!*A 11血 哨握村rrh：鼻 nit MNftg M呻花述* HR loan u uhidp1MW斛苗memoi ?n*m3dEKitlVNIvt !询 V卓iJkBf 埔i3F.Hi Hj5尸 luaaxHMm*.竝!ggAtiU事*坏国累建鴉|：理川址隊想盘牡申心总验擱卉 itsr PCfiT ot n

14、*hc*4*l catTEafOHOuALiTV SlJPFP,tlS Oh AND TEST OF 0U_riHG EF#3INE ERNG退醴肯町厲炖承就力捡牺曼15自楼般kit叹、申Gh：4 坤严wl：1? CIlilflMlBir上电訂nt懂齐ID Dm)tlEtiji 20233730IX/n/L(汩b I嘉上匕为诃:脉用.”亠汇为叩2机歇钢管顶托支撑大样图计算书：本次验算按照落地卸料平台计算模式进行。钢管支撑架计算书*工程；属于框架结构；地上6层;地下3层；建筑高度：32.00m ;标准层层高：5.50m ； 总建筑面积：160900.00平方米；总工期：480天；施工单位：*建设

15、有限公司。本工程由*有限公司投资建设，*建筑设计有限公司设计，*勘察设计有限公司地 质勘察，*监理有限公司监理，*有限公司组织施工；由*担任项目经理，*担任技术负 责人。扣件式钢管落地支撑架的计算依照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规 (JGJ130-2011)、建筑地基基础设计规(GB 50007-2011)、建筑结构荷载规(GB 50009-2012)、钢结构设计规(GB 50017-2014)、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安 全技术规程JGJ231-2010、建筑施工手册(第五版)中国建筑工业出版社等编制。单位:mmo o o oo p o o5落地平台支撐架立杆稳定性荷载计算单元一、

16、参数信息：1.基本参数立杆横向间距或排距la(m):0.60，立杆步距h(m) : 1.20;立杆纵向间距lb(m):0.60，平台支架计算高度H(m) : 5.10 ;立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):0.10，平台底钢管间距离(mm) : 200.00 ； 钢管类型(mm):48 X 3.2，扣件连接方式：单扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80 ;2.荷载参数脚手板自重(kN/m 2):0.300 ;栏杆自重(kN/m):0.150 ;材料堆放最大荷载(kN/m 2):23.000 ;施工均布荷载(kN/m 2):4.000 ;3.地基参数地基土类型:岩石；地基承载力标准值(kpa)

17、:150.00 ;立杆基础底面面积(m2):0.25 ;地基承载力调整系数:1.00。二、 纵向支撑钢管计算：纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为截面抵抗矩 W = 4.73 cm 3;截面惯性矩I = 11.36cm 4;IIIIHIHHIECQ 1门曲1门丨1 a+1_+_11i_+i_+_1_+纵向钢管计算简图1.荷载的计算：(1)脚手板与栏杆自重(kN/m)：q 11 = 0.15 + 0.3 X 0.2 = 0.21 kN/m ;(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m):q 12 = 20 X 0.2 = 4 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m):p 1 =

18、 4 X 0.2 = 0.8 kN/m2.强度验算：依照规5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；最大弯矩计算公式如下：3最大支座力计算公式如下：2均布恒载：q1 = 1.2 X q 11+ 1.2 X q 12 = 1.2 X 0.21+ 1.2 X 4 = 5.052 kN/m ;均布活载：q2 = 1.4 X 0.8 = 1.12 kN/m ;最大弯距 Mmax = 0.1 X 5.052 X 0.62 + 0.117 X 1.12 X 0.62 = 0.229 kN.m ;最大支座力 N = 1.1 X 5.052 X 0.

19、6 + 1.2 X 1.12 X 0.6 = 4.141 kN ;最大应力 (T = MU / W = 0.229 X6 104730) = 48.424 N/mm 2;纵向钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm 2;纵向钢管的计算应力 48.424 N/mm 2小于 纵向钢管的抗压设计强度 205 N/mm 2,满足要求！3.挠度验算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；计算公式如下：5护y= 384均布恒载：q = q ii + q 12 = 4.21 kN/m ；均布活载：p = 0.8 kN/m ;V = (0.677 X 4.21+0.990 X 0.8) X 6004

20、/(100 X 2.06 X 105x 113600)=0.202mm ；纵向钢管的最大挠度为 0.202 mm 小于 纵向钢管的最大容许挠度 600/150与10 mm，满足要求！三、横向支撑钢管计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P =4.141 kN ；pppppppppp支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图（mm）3.0374.141 4.1415.246 5.2461.1(5 1.1051 1C4 1 1(45.245 5.2454.14 4.143.035 3.035支撑钢管计算剪力图（kN）最大弯矩 M

21、max = 0.663 kN.m最大变形 Vmax = 0.728 mm ;最大支座力 Qmax = 13.527 kN ;最大应力 （T = 140.119 N/mm 2 ;横向钢管的计算应力140.119 N/mm 2小于横向钢管的抗压强度设计值 205N/mm 2,满足要求！支撑钢管的最大挠度为 0.728 mm 小于支撑钢管的最大容许挠度 600/150与10 mm，满足要求!四、模板支架立杆荷载标准值 （轴力）计算:作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下容：脚手架的自重（kN）:Ng1 = 0.149 X 5.1 = 0.759 kN ;栏杆的自重(

22、kN):Ng2 = 0.15 X 0.6 = 0.09 kN ;脚手板自重(kN):Ng3 = 0.3 X 0.6X 0.6 = 0.108 kN ;堆放荷载(kN):Ng4 = 20 X 0.6 X 0.6 = 7.2 kN ;经计算得到，静荷载标准值 Ng = Ngi+Ng2+Ng3+Ng4 = 8.157 kN ;2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。经计算得至V,活荷载标准值 Nq = 4 X 0.6 X 0.6 = 1.44 kN ;3.因不考虑风荷载，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N g + 1.4Nq = 1.2 X 8.157+ 1.4 X 1.44 = 11.80

23、5 kN ;五、立杆的稳定性验算：立杆的稳定性计算公式i -计算立杆的截面回转半径(cm) : i = 1.59 cm ；A -立杆净截面面积(cm 2): A = 4.5 cm 2;W -立杆净截面模量(抵抗矩)(cm 3): W=4.73 cm 3;L0 -计算长度(m);如果完全参照扣件式规，由公式(1)或计算(1)I。= h+2a (2)k1-计算长度附加系数，取值为1.185 ;卩-计算长度系数，参照扣件式规表5.3.3 ;卩=1.7 ;a -立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度； a = 0.1 m ;公式(1)的计算结果:立杆计算长度 Lo = &卩 h = 1.185

24、X 1.7 X 1.2 = 214;17Lo/i = 2417.4 / 15.9 = 152 ;由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 ; = 0.301钢管立杆受压应力计算值 ；c=11804.868 /( 0.301 X 450 )= 87.153 紂/mm钢管立杆稳定性验算 (T = 87.153 N/mm 2小于 钢管立杆抗压强度设计值f = 205N/mm 2,满足要求！公式(2)的计算结果：L/i = 1400 / 15.9 = 88 ;由长细比l/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 ; = 0.673钢管立杆受压应力计算值 ；(T =11804.868 /( 0

25、.673 X 450 )= 38.979 対/mm钢管立杆稳定性验算 (7 = 38.979 N/mm 2小于 钢管立杆抗压强度设计值f = 205N/mm 2,满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式 (3)计算I。= &k2(h+2a) (3)k2 -计算长度附加系数，按照表2取值1.007 ;公式(3)的计算结果：L/i = 1670.613 / 15.9 = 105 ;由长细比l/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 ; = 0.551钢管立杆受压应力计算值 ；7 =11804.868 /( 0.551 X 450 )= 47.612N/mm钢管立杆稳定性验算 7 = 47.61 N/mm 2小于 钢管立杆抗压强度设计值f = 205N/mm 2,满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则容易存在安全隐患。表1複板吏架计算挂度附加系数ki齿距hQiOL. ikl1.243 1.1851. l&T466101214162C2530$5401 351.0ID141.0Z51.0391. 0421.0541DEIl.qai1.1 11311371 1551.H31.4410101ZI