压力容器设计方案综合知识要点.docx
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压力容器设计方案综合知识要点
压力容器设计综合知识要点
第一部分总论
填空
8压力容器检验孔的最少数量:
《容规》表3-6
300mm<Di≤500mm:
2个手孔。
500mm<Di≤1000mm:
1个人孔或2个手孔<不能开设手孔)。
Di>1000mm:
9符合下列条件之一的压力容器可不开设检查孔:
《容规》第46条
1>筒体内径小于等于300mm的压力容器。
2>压力容器上设有可以拆卸的封头、盖板或其他能够开关的盖子,它的尺寸不小于所规定的检查孔尺寸。
3>无腐蚀或轻微腐蚀,检查和清理的。
4>制冷装置用压力容器。
5>换热器。
11按《容规》规定,压力容器安全附件包括:
安全阀、爆破片装置、紧急切断装置、压力
表、液面计、测温仪表和快开门式压力容器的安全联锁装置。
《容规》第2条
选择
2《压力容器安全技术监察规程规定》规定下列容器中,
a)聚合釜b)烘缸c)干燥塔d)液化石油气储罐7对充装LPG的球罐,计算物料质量m3时所用的物料密度ρ3应采用a)常温b)操作温度c)最高设计温度d)最低设计温度说明:<!)介质为液化气体<含液化石油气)固定式压力容器ρ为设计温度下的密度;<2)介质为液化气体移动式压力容器为按介质为50℃时罐内留有8%气相空间及该设计温度下介质的密度确定。8容器内的压力若有可能小于大气压力,该容器又不能承受此负压条件时,容器上应装设a)拱形防爆片b)正拱形防爆片c)防负压的泄放装置d)非直接式安全阀9无保冷设施的盛装液化气体的固定式压力容器设计压力应不低于(c>。a>气体工作压力b>夏季最高温度下的工作压力c>50℃[wiki]饱和蒸汽压[/wiki]力<临界温度≥50℃)或最大充装量时50℃的气体压力(临界温度<50℃)10固定式液化石油气储罐的设计压力应按不低于(b>℃时混合液化石油气组分的实际饱和蒸汽压来确定。a>40b>50c>20d>011压力容器的法兰垫片不能使用石棉橡胶板的是(d>。a>液化石油气储罐b>液氨储罐HG205833.2.1.5条c>液氯储罐d>真空容器(应采用橡胶垫或缠绕垫>12在下列厚度中能满足强度<刚度、稳定性)及使用寿命要求的最小厚度是(a>。a>设计厚度b>最小厚度c>计算厚度d>名义厚度判断1《钢制压力容器》GB150-1998适用于工作压力[设计压力]不大于35MPa的容器。(×>2GB150-1998《钢制压力容器》不适用于[适用于]真空容器。(×>3GB150-1998标准的管辖范围包括:……非受压元件与容器的连接焊缝,不包括焊缝以外的元件,如支座、支耳、裙座和加强圈等。(√>4使用温度低于-20℃的碳素钢和低合金钢制造压力容器均属于低温压力容器,应按低温容器有关标准和规定进行设计、制造、检验和验收。(×>[低温低应力工况可不按低温容器]5真空容器是外压容器,因此应[不]受《压力容器安全技术监察规程》管辖,[其设计、制造、检验和验收按GB150](×>6一介质为空气,设计压力为2.0MPa,容积为50m3的储存容器应划为三类[二类]压力容器。(×><与介质有关)7多腔压力容器应按类别高的压力腔划定该容器的类别并按该类别进行使用管理。(√>8多腔压力容器应按类别高的压力腔[各自的类别]进行设计和制造(×>9常温下无保冷设施的盛装混合液化石油气的压力容器,应以50℃作为设计温度。(√>10因特殊原因不能开设检查孔的压力容器应对每条纵、环焊接接头做100%射线或超声无损检测,并应在设计图样上注明计算厚度。(√>11压力容器产品施焊前,对要求全焊透的T型焊接接头,应进行焊接工艺评定。(√>12“压力容器安全技术监察规程”中压力容器的对接接头的无损检测的比例有三种,20%、50%[≥20%、≥50%]、100%。(×>13安全阀的开启压力不得超过压力容器的设计压力;爆破片标定爆破压力也不得超过压力容器的设计压力。(√>HG20580Page2214GB150在总体上采用的是常规设计法,但在某些局部处也体现了应力分类设计的方法。(√>第二部分材料填空1在制造过程中,如原有材料确认标记被裁掉或材料分成几块,应于材料切前完成标志的移植。20Cr18Ni9钢板的使用温度上限为:700℃。316MnR钢板的金相组织为珠光体和铁素体。420R钢板的金相组织为珠光体和铁素体。5用于壳体厚度大于30mm的16MnR钢板,应在正火状态下使用。6用于壳体厚度大于30mm的16MnR钢板,应逐张进行超声波检测,质量等级应不低于Ⅲ级。7压力容器锻件的质量级分为Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ四个级别。800Cr17Ni14Mo2钢板应在固熔状态下使用。9奥氏体不锈钢的使用温度高于525℃时,钢中碳含量不应小于0.04%。10正常应力水平下,20R钢板的使用温度下限为-20℃。1115CrMoR钢板的化学成分中,钼含量的名义成分为0.5%。12焊制压力容器用碳素钢和低合金结构钢的碳含量一般应当不超过0.25%。1300Cr17Ni14Mo2钢板应在固熔状态下使用。14选择压力容器用钢的焊接材料时,碳素钢、碳锰低合金钢的焊缝金属应保证力学性能,且不超过母材标准规定的抗拉强度上限值加30Mpa。15容器用钢在与温度200℃以上的氢介质接触时,应考虑氢腐蚀问题。16铝容器最高设计压力为8Mpa;钛容器的最高设计压力为35Mpa。17钛容器主要用于耐蚀容器,应用最多的腐蚀性介质为含氯介质。18在正常的应力水平下,20R钢板的使用温度下线为-20℃。1916MnR在热轧状态下的金相组织为铁素体+珠光体。20容器用金属材料中,钛、铝材及其容器不应在空气中接触明火,,以免易产生金属燃烧。21碳素钢和碳锰钢在高于425℃温度下长期使用时,应考虑钢中碳化物相的石墨化倾向倾向;奥氏体钢的使用温度高于525℃时钢中的含碳量应不小于0.04%。(不能用超低碳不锈钢>GB1504.1.6条88.Q235-B钢板适用于设计压力P≤1.6MPa;使用温度0-350℃;用于壳体时,钢板厚度不大于20mm;不得用于毒性程度为极度或高度危害介质的压力容器。22钢材的使用温度低于或等于-200C时应按规定作夏比(V型缺口>低温冲击实验,奥氏体不锈钢使用温度≥-1960C时可免做冲击实验23目前提高奥氏体不锈钢抗晶间腐蚀能力的措施大致有固溶化处理、降低钢中的含碳量、添加稳定碳化物的元素三种方法。24我国现行材料标准中,对应于有色金属屈服规定的相应强度指标铝材为非比例伸应力,符号是σD0.2。25钢、铝、钛、铜、锆相对密度由低到高排序为:铝、钛、锆、钢、铜。选择116MnR钢板的使用温度下限为a>0℃b>-10℃c>-20℃2设计温度为-30℃的压力容器,其材料可选用a>20Rb>16MnRc>16MnDR3《容规》规定,下列材料应在退火状态下使用a>铝及铝合金b>钛及太合金c>铜及铜合金d>镍及镍合金4下列哪些材料应在正火加回火状态下使用a>16MnRb>15MnNbRc>18MnMoNbRd>13MnNiMoNiR5下列哪些材料为奥氏体钢a>0Cr13b>0Cr13A1c>0Cr18Ni9d>00Cr17Ni14Mo26下列哪些锻件应选用Ⅲ即锻件a>换热器管板锻件b>设计压力1.6≤P<10MPa锻件c>设计压力P≥10MPa锻件7奥氏体不锈钢容器的热处理一般是指a>1100℃的故溶化处理b>625℃消应力处理c>1100℃875稳定化处理d>850℃正火处理8设计温度为600℃的压力容器,其壳体钢板可选用的材料有a>0Cr18Ni9b>0Cr17Ni12Mo2c>00Cr17Ni14Mo29按钢板标准,16mm厚的Q235B钢板在20℃时的一组冲击功(J>数值为a>17.30.32b>17.40.50c>28.30.3110对有晶间腐蚀要求的奥氏体不锈钢筒体,经热加工后应进行(d>热处理。a>退火b>正火加回火c>稳定化d>固溶化e>固溶化加稳定化判断1GB150规定,在任何情况下元件金属的表面温度不得超过钢材的允许使用温度。<√)235CrMoA螺栓用钢可在正火加回火状态下使用。<×)【调质】316MnR钢板可在正火状态下使用。<×)【小于等于30mm可在热轧状态下使用】4设计单位应在图样上注明锻件的材料的牌号和级别。<√)518MnMoNbR钢板应在正火加回火状态下使用。<√)620R钢板的金相组织为珠光体加铁素体。<√)7用于压力容器壳体厚度30mm16MnR钢板,可在热轧状态下使用。<√)8对于钢材的标准抗拉强度下限σb≥540Mpa的钢材,的含P量应不大于0.020%,含S量不应大于0.015%。<√)9GB150规定当选用JB4700-4707标准时,可免除螺栓法兰的设计计算。<√)10GB150规定法兰设计的应力校核时所有尺寸均包括腐蚀附加量。<×)11椭圆形封头或碟形封头过渡区部分开孔时,其孔的中心线宜垂直封头表面。<√)12设计温度为-50℃的压力容器,其壳体用钢板可选用09MnNiDR。<√)13用于压力容器壳体的厚度为30mm的16MnR钢板,可在热轧状态下使用。<√)14钛材切削加工时如冷却润滑不好,切削易燃烧。<√)15奥氏体钢的使用温度高于525℃时,钢中含碳量应≥0.04%。(√>16碳素钢和碳锰钢在温度高于425℃下长期使用,应考虑钢中碳化物相的石墨化倾向。(√>17多层包扎压力容器的内筒钢板,其质量等级应不低于JB/T4730.3-2005规定的II级。(√>18当碳素钢和低合金钢锻件公称厚度大于等于300mm时,锻件级别不应低于JB4726规定的Ⅲ级。(×>19目前防止不锈钢产生晶间腐蚀的主要措施有:采用固溶处理;降低钢中的含碳量或添加稳定碳化物元素。(√>20在钢材的拉伸实验中,无论用δ5或δ10的试样,其实验结果是一样的。(×>第三部分设计填空1水压实验时其排气孔应设在容器顶部。2厚壁筒体三个应力中,环向应力、径向应力是非均匀分布的。3内压作用下标准椭圆封头经向应力的最大值在顶点上。4GB150规定仅适用于锥壳半锥角α≤60°的轴对称无折边锥壳或折边锥壳。5等面积补强计算对象是薄膜应力。6等面积补强壳体有效补强范围的意义是受均匀拉伸开小圆孔平板,孔边局部应力的衰减范围。7内压锥壳的壁厚计算是将锥壳作为当量圆筒处理,其中圆筒内径Di以DcCOSα代替,Dc为锥壳大端直径。8外压计算中,只有当加强圈有足够大的惯性矩时,才能改变圆筒的外压计算长度。9压力容器法兰分为窄面法兰和宽面法兰两大类。10法兰连接设计分为三部分垫片设计、螺栓设计、和法兰本体设计。11GB150规定凸形封头或球壳的开孔最大直径d≤0.5Di。12垫片起有效密封作用的宽度位于垫片的外径侧。13垫片基本密封宽度b0是指法兰预紧后,法兰产生变形的情况下,垫片仍被压紧的宽度。14按GB151-1999规定换热器管板锻件的级别为Ⅱ级。15椭圆封头在内压作用下的变形特征是趋圆。16GB150规定锥壳与筒体的连接应采用全焊透结构。17GB150规定壳体上开孔应为圆形、椭圆形和长圆形。18GB150规定若条件许可推荐以厚壁管代替补强圈补强。19壳体受内压的开孔补强采用等面积补强。20设置加强圈是为了减小筒体的计算长度,以提高筒体承受外压的能力。21法兰密封面主要有平形、凹凸、榫槽三种,其中后两种密封性能优于平面。22采用补强圈补强时,补强材料一般需与壳体材料相同。23壳体圆形开孔时,开孔直径是指接管内径加2倍厚度附加量。24已知某点的应力状态σly,该点的应力强度为480Mpa。σlj= 25在A、B两类焊接接头中,受力最大的是A类接头。26内压锥壳上存在两个方向的薄膜应力,其中环向薄膜应力是经向薄膜应力的2倍。27内压筒体壁厚计算公式适用于单层、多层、热套筒体的计算。28锥壳小端加强段长度是按圆柱壳在边缘力作用下的环向薄膜应力的衰减长度来考虑的。29圆平板在周边均布弯矩作用下,板中的弯曲应力是均匀分布的,且周向应力与径向应力相等。30圆筒上的切向接管,接管与筒体的内壁相贯线是非圆形的,长轴直径为a、短轴直径为b。其开孔补强计算中,开孔补强直径d取b加两倍的壁厚附加量。31当法兰的径向应力σR超过许用值时,宜增大法兰的厚度进行调节,而增加锥颈厚度,相反会使σR增大。32垫片基本密封宽度b0是指法兰在预紧后,法兰产生变形的情况下,垫片仍被压紧的宽度。35较软的垫片一般m较小y较小。36法兰计算中的最大径向应力σR发生部位在法兰环与锥颈连接面的内径处。37椭圆封头在外压下的稳定是针对封头的球面部分考虑的,按当量球壳计算,对标准椭圆封头其当量球壳外半径,等于0.9倍的封头外直径。38法兰计算中的轴向应力σH发生部位在锥颈两端,当系数f>1时,表示在小端;当f≤1时,表示在大端。39焊接接头系数应根据受压元件的焊接接头形式和无损检测的长度比例确定。40GB150中10.4.2.7款要求立式容器地脚螺栓通孔应跨中布置,这主要是考虑风载荷的影响。41整体补强的型式有增加壳体的厚度、厚壁管、整体锻件。42壳体圆形开孔时,开孔直径是指接管内径加2倍厚度附加量。43当螺栓中心圆直径Db受法兰径向结构要求控制时,为紧缩Db宜选直径较小的螺栓。44垫片系数是针对法兰在操作状态下,为确保密封面具有足够大的流体阻力,而需要作用在垫片单位密封面积的压紧力与流体压力的比值。垫片越硬,m值越大。45最大允许工作压力是根据容器壳体的有效厚度计算所得,其取各受压元件的最小值。46外压及真空容器的圆度要求严于内压容器主要为了防止失稳。47设计锥形封头时,封头大端当锥壳半锥角α>30°时,采用折边锥形封头,否则采用分析设计方法进行设计。48气密性实验压力为压力容器的设计压力。《容规》第101条49压力容器的筒体,封头,人孔盖,人孔法兰,膨胀节,开孔补强圈,设备法兰,球罐的球壳板,换热器管板和换热管,M36以上的设备主螺栓,公称直径≥250mm的接管和法兰等均作为主要受压元件。《容规》第25条50只设置一个安全阀的压力容器,根据压力高低依次排列:设计压力、工作压力、最高工作压力、开启压力、实验压力:HG205802(2>条(1>实验压力(2>设计压力(3>开启压力(4>最高工作压力(5>工作压力51两个不同垫片,他们的形状和尺寸均相同且都能满足密封要求,则选用m(垫片系数>值较小的垫片较好。(资料>52对于压力容器锥壳:小端,锥体半顶角α≤45时,可采用无折边结构当锥体半顶角α>45时,应采用带过渡段的折边结构。GB1507.2条53GB150标准管辖的容器,其范围是指壳体及与其连为整体的受压零部件。GB1503.3条54低温低应力工况系指壳体或其受压元件的设计温度虽然低于或等于-20℃,但其环向应力小于或等于钢材标准常温屈服点的1/6,且不大于50MPa时的工况。GB150附录C1.555不锈钢容器在水压实验合格后,应将水渍清除干净,当不能达到这一要求时,应控制水的氯离子含量不超过25mg/L。《容规》第98条之2款56有防腐要求的不锈钢容器,在压力实验及气密性实验合格后,表面需做酸洗、钝化处理。《容规》第108条57低温压力容器的铭牌不能直接铆固在壳体上。GB150附录C4.858设计单位应对设计文件的正确性和完整性负责。GB1503.2.2.1条59壳体上的开孔应为圆形、椭圆形或长圆形。当在壳体上开椭圆形或长圆形孔时,孔的长径与短径之比应不大于2.0。GB1508条60压力容器锥体设计时,其大端折边锥壳的过渡段转角半径r应不小于封头大端内直径Di的10%、且不小于该过渡段厚度的3倍。GB1507.12条61压力容器锥体设计时,其小端折边锥壳的过渡段转角半径rs应不小于封头小端内直径Dis的5%,且不小于该过渡段厚度3倍。GB1507.12条62低温压力容器的结构设计要求均应有足够的柔性,结构应尽量简单,减少约束;避免产生过大的温度梯度;应尽量避免结构形状的突然变化,以减少局部高应力;接管端部应打磨成圆角。GB150附录C3.263低温压力容器的支座需设置垫板,不得直接焊在壳体上。GB150附录C3.264压力容器制造中热处理分为:整体热处理和局部热处理两类66按GB150标准规定,压力容器上人孔筒节的纵向焊缝应是A类焊缝,而人孔法兰与人孔筒节的焊缝应是B类<对焊)或C类<角焊)焊缝。GB15010.1.6条66外压及真空容器的主要破坏形式是稳定性失效;低温压力容器的主要破坏形式是脆性破坏。选择1下列哪些封头过渡区的转角半径不得小于图样的规定值a>椭圆封头b>碟形封头c>球冠形封头d>小端折边锥形封头2一台容器进行压力实验,其实验压力为5.0Mpa,应选用下列哪一压力表a>量程6Mpa的压力表b>量程10Mpa的压力表c>量程25Mpa的压力表3GB150椭圆封头厚度计算公式中焊接接头系数中指a>椭圆封头与筒体连接环缝b>拼缝4GB150锥壳计算公式中焊接接头系数中指a>锥壳环缝接头系数b>锥壳纵缝的接头系数5GB150球壳计算公式中焊接接头系数中指a>球壳的拼缝接头系数b>球壳与圆筒连接的环缝系数6承受内压壳体的开孔补强准则为a>等面积补强b>半面积补强7等面积补强其补强对象是a>弯曲应力b>薄膜应力c>薄膜应力加弯曲应力8GB150规定椭圆形或碟形封头a>可以b>不可以9GB150规定当采用补强圈结构时钢材的抗拉强度下限σba>≤490Mpab>≤325Mpac>≤540Mpa10外压筒体和球壳的计算,尽管各国规范公式不尽相同,但大都以a>拉美b>M西斯c>中径11一台外压容器直径Φ1200mm,筒体长2000mm,两端为标准椭圆形封头,折边高度40mm,其外压计算长度为a>2680mmb>2280mmc>2080mm12在GB150外压圆筒校核中,是以DO/δea>≥10b>≥15c>≥20d>≥3013法兰预紧装配后,垫片内径处压紧力a>增大b>减小c>不变14外压加强圈a>应设置在容器外表面b>应设置在容器内表面c>应设置在容器内外均可15设计螺栓连接时,螺母硬度应a>稍高于b>稍低于c>等于16加强圈与筒体采用间断焊时,其间断的长度对外加强圈为a>6δnb>8δnc>10δnd>12δn17下列哪些情况,必需选用爆破片装置作为压力容器超压泄放装置a>容器内介质为极度或高度危害介质b>容器内压力增长迅速c>容器对密封要求很高d>设计压力高于10Mpa的压力容器18提高外压薄壁圆筒的抗失稳能力,可以a>增加厚度b>设置加强圈c>选用高抗拉强度材料19圆筒壳外压失稳时,不同的屈曲波数对应a>同一个b>不同的20在外压校核计算中,壳体厚度应取a>设计厚度b>计算厚度c>有效厚度d>名义厚度21薄壁壳体在外压作用下发生失稳时,壳体内压缩应力小于材料的a>比例极限b>屈服极限c>强度极限22半顶角大于60°的锥壳计算按a>承受内压锥壳b>等于60°锥壳c>圆平板23真空度为0.06Mpa的容器应按a>JB4735b>GB150真空容器c>GB150的外压容器24压力容器中一下哪些元件不是受压元件a>壳体过渡段b>手孔螺栓c>塔盘支持圈d>补强圈25对使用温度在a>0℃b>-10℃c>-19℃26椭圆球壳在过渡区开孔时,所需补强金属面积A的计算中,壳体计算厚度是指封头的a>计算b>球面部分计算27碟形封头在中心开孔时,所需补强金属面积A的计算中,壳体计算厚度是指封头a>球面b>过渡区28分布力是一种表面力,下面哪种属于表面力a>雪载荷b>风载荷c>容器重量29作用在物体内一点附近的两个互相垂直平面上的剪应力在数值上是a>相等b>不同c>无关30热卷筒节成形后的厚度不得小于下列哪种厚度a>名义厚度b>有效厚度c>名义厚度减钢板厚度负偏差31下列哪些储罐易产生应力腐蚀a>工业纯氨储罐b>化学纯氨储罐c>含水纯氨储罐32根据GB150-98的规定,整体带颈法兰的制造方法应是a>采用热轧或锻造方法制造,不得采用钢板加工;b>必须采用钢板加工;c>可以采用热轧和锻造;也可以采用钢板卷制加工,但需按GB150-98第9条提出的要求加以限制。33根据GB150-98的规定多层包扎容器层板纵向接头属于a>A类焊接接头b>B类焊接接头c>
a)聚合釜b)烘缸c)干燥塔d)液化石油气储罐
7对充装LPG的球罐,计算物料质量m3时所用的物料密度ρ3应采用a)常温b)操作温度c)最高设计温度d)最低设计温度说明:<!)介质为液化气体<含液化石油气)固定式压力容器ρ为设计温度下的密度;<2)介质为液化气体移动式压力容器为按介质为50℃时罐内留有8%气相空间及该设计温度下介质的密度确定。8容器内的压力若有可能小于大气压力,该容器又不能承受此负压条件时,容器上应装设a)拱形防爆片b)正拱形防爆片c)防负压的泄放装置d)非直接式安全阀9无保冷设施的盛装液化气体的固定式压力容器设计压力应不低于(c>。a>气体工作压力b>夏季最高温度下的工作压力c>50℃[wiki]饱和蒸汽压[/wiki]力<临界温度≥50℃)或最大充装量时50℃的气体压力(临界温度<50℃)10固定式液化石油气储罐的设计压力应按不低于(b>℃时混合液化石油气组分的实际饱和蒸汽压来确定。a>40b>50c>20d>011压力容器的法兰垫片不能使用石棉橡胶板的是(d>。a>液化石油气储罐b>液氨储罐HG205833.2.1.5条c>液氯储罐d>真空容器(应采用橡胶垫或缠绕垫>12在下列厚度中能满足强度<刚度、稳定性)及使用寿命要求的最小厚度是(a>。a>设计厚度b>最小厚度c>计算厚度d>名义厚度判断1《钢制压力容器》GB150-1998适用于工作压力[设计压力]不大于35MPa的容器。(×>2GB150-1998《钢制压力容器》不适用于[适用于]真空容器。(×>3GB150-1998标准的管辖范围包括:……非受压元件与容器的连接焊缝,不包括焊缝以外的元件,如支座、支耳、裙座和加强圈等。(√>4使用温度低于-20℃的碳素钢和低合金钢制造压力容器均属于低温压力容器,应按低温容器有关标准和规定进行设计、制造、检验和验收。(×>[低温低应力工况可不按低温容器]5真空容器是外压容器,因此应[不]受《压力容器安全技术监察规程》管辖,[其设计、制造、检验和验收按GB150](×>6一介质为空气,设计压力为2.0MPa,容积为50m3的储存容器应划为三类[二类]压力容器。(×><与介质有关)7多腔压力容器应按类别高的压力腔划定该容器的类别并按该类别进行使用管理。(√>8多腔压力容器应按类别高的压力腔[各自的类别]进行设计和制造(×>9常温下无保冷设施的盛装混合液化石油气的压力容器,应以50℃作为设计温度。(√>10因特殊原因不能开设检查孔的压力容器应对每条纵、环焊接接头做100%射线或超声无损检测,并应在设计图样上注明计算厚度。(√>11压力容器产品施焊前,对要求全焊透的T型焊接接头,应进行焊接工艺评定。(√>12“压力容器安全技术监察规程”中压力容器的对接接头的无损检测的比例有三种,20%、50%[≥20%、≥50%]、100%。(×>13安全阀的开启压力不得超过压力容器的设计压力;爆破片标定爆破压力也不得超过压力容器的设计压力。(√>HG20580Page2214GB150在总体上采用的是常规设计法,但在某些局部处也体现了应力分类设计的方法。(√>第二部分材料填空1在制造过程中,如原有材料确认标记被裁掉或材料分成几块,应于材料切前完成标志的移植。20Cr18Ni9钢板的使用温度上限为:700℃。316MnR钢板的金相组织为珠光体和铁素体。420R钢板的金相组织为珠光体和铁素体。5用于壳体厚度大于30mm的16MnR钢板,应在正火状态下使用。6用于壳体厚度大于30mm的16MnR钢板,应逐张进行超声波检测,质量等级应不低于Ⅲ级。7压力容器锻件的质量级分为Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ四个级别。800Cr17Ni14Mo2钢板应在固熔状态下使用。9奥氏体不锈钢的使用温度高于525℃时,钢中碳含量不应小于0.04%。10正常应力水平下,20R钢板的使用温度下限为-20℃。1115CrMoR钢板的化学成分中,钼含量的名义成分为0.5%。12焊制压力容器用碳素钢和低合金结构钢的碳含量一般应当不超过0.25%。1300Cr17Ni14Mo2钢板应在固熔状态下使用。14选择压力容器用钢的焊接材料时,碳素钢、碳锰低合金钢的焊缝金属应保证力学性能,且不超过母材标准规定的抗拉强度上限值加30Mpa。15容器用钢在与温度200℃以上的氢介质接触时,应考虑氢腐蚀问题。16铝容器最高设计压力为8Mpa;钛容器的最高设计压力为35Mpa。17钛容器主要用于耐蚀容器,应用最多的腐蚀性介质为含氯介质。18在正常的应力水平下,20R钢板的使用温度下线为-20℃。1916MnR在热轧状态下的金相组织为铁素体+珠光体。20容器用金属材料中,钛、铝材及其容器不应在空气中接触明火,,以免易产生金属燃烧。21碳素钢和碳锰钢在高于425℃温度下长期使用时,应考虑钢中碳化物相的石墨化倾向倾向;奥氏体钢的使用温度高于525℃时钢中的含碳量应不小于0.04%。(不能用超低碳不锈钢>GB1504.1.6条88.Q235-B钢板适用于设计压力P≤1.6MPa;使用温度0-350℃;用于壳体时,钢板厚度不大于20mm;不得用于毒性程度为极度或高度危害介质的压力容器。22钢材的使用温度低于或等于-200C时应按规定作夏比(V型缺口>低温冲击实验,奥氏体不锈钢使用温度≥-1960C时可免做冲击实验23目前提高奥氏体不锈钢抗晶间腐蚀能力的措施大致有固溶化处理、降低钢中的含碳量、添加稳定碳化物的元素三种方法。24我国现行材料标准中,对应于有色金属屈服规定的相应强度指标铝材为非比例伸应力,符号是σD0.2。25钢、铝、钛、铜、锆相对密度由低到高排序为:铝、钛、锆、钢、铜。选择116MnR钢板的使用温度下限为a>0℃b>-10℃c>-20℃2设计温度为-30℃的压力容器,其材料可选用a>20Rb>16MnRc>16MnDR3《容规》规定,下列材料应在退火状态下使用a>铝及铝合金b>钛及太合金c>铜及铜合金d>镍及镍合金4下列哪些材料应在正火加回火状态下使用a>16MnRb>15MnNbRc>18MnMoNbRd>13MnNiMoNiR5下列哪些材料为奥氏体钢a>0Cr13b>0Cr13A1c>0Cr18Ni9d>00Cr17Ni14Mo26下列哪些锻件应选用Ⅲ即锻件a>换热器管板锻件b>设计压力1.6≤P<10MPa锻件c>设计压力P≥10MPa锻件7奥氏体不锈钢容器的热处理一般是指a>1100℃的故溶化处理b>625℃消应力处理c>1100℃875稳定化处理d>850℃正火处理8设计温度为600℃的压力容器,其壳体钢板可选用的材料有a>0Cr18Ni9b>0Cr17Ni12Mo2c>00Cr17Ni14Mo29按钢板标准,16mm厚的Q235B钢板在20℃时的一组冲击功(J>数值为a>17.30.32b>17.40.50c>28.30.3110对有晶间腐蚀要求的奥氏体不锈钢筒体,经热加工后应进行(d>热处理。a>退火b>正火加回火c>稳定化d>固溶化e>固溶化加稳定化判断1GB150规定,在任何情况下元件金属的表面温度不得超过钢材的允许使用温度。<√)235CrMoA螺栓用钢可在正火加回火状态下使用。<×)【调质】316MnR钢板可在正火状态下使用。<×)【小于等于30mm可在热轧状态下使用】4设计单位应在图样上注明锻件的材料的牌号和级别。<√)518MnMoNbR钢板应在正火加回火状态下使用。<√)620R钢板的金相组织为珠光体加铁素体。<√)7用于压力容器壳体厚度30mm16MnR钢板,可在热轧状态下使用。<√)8对于钢材的标准抗拉强度下限σb≥540Mpa的钢材,的含P量应不大于0.020%,含S量不应大于0.015%。<√)9GB150规定当选用JB4700-4707标准时,可免除螺栓法兰的设计计算。<√)10GB150规定法兰设计的应力校核时所有尺寸均包括腐蚀附加量。<×)11椭圆形封头或碟形封头过渡区部分开孔时,其孔的中心线宜垂直封头表面。<√)12设计温度为-50℃的压力容器,其壳体用钢板可选用09MnNiDR。<√)13用于压力容器壳体的厚度为30mm的16MnR钢板,可在热轧状态下使用。<√)14钛材切削加工时如冷却润滑不好,切削易燃烧。<√)15奥氏体钢的使用温度高于525℃时,钢中含碳量应≥0.04%。(√>16碳素钢和碳锰钢在温度高于425℃下长期使用,应考虑钢中碳化物相的石墨化倾向。(√>17多层包扎压力容器的内筒钢板,其质量等级应不低于JB/T4730.3-2005规定的II级。(√>18当碳素钢和低合金钢锻件公称厚度大于等于300mm时,锻件级别不应低于JB4726规定的Ⅲ级。(×>19目前防止不锈钢产生晶间腐蚀的主要措施有:采用固溶处理;降低钢中的含碳量或添加稳定碳化物元素。(√>20在钢材的拉伸实验中,无论用δ5或δ10的试样,其实验结果是一样的。(×>第三部分设计填空1水压实验时其排气孔应设在容器顶部。2厚壁筒体三个应力中,环向应力、径向应力是非均匀分布的。3内压作用下标准椭圆封头经向应力的最大值在顶点上。4GB150规定仅适用于锥壳半锥角α≤60°的轴对称无折边锥壳或折边锥壳。5等面积补强计算对象是薄膜应力。6等面积补强壳体有效补强范围的意义是受均匀拉伸开小圆孔平板,孔边局部应力的衰减范围。7内压锥壳的壁厚计算是将锥壳作为当量圆筒处理,其中圆筒内径Di以DcCOSα代替,Dc为锥壳大端直径。8外压计算中,只有当加强圈有足够大的惯性矩时,才能改变圆筒的外压计算长度。9压力容器法兰分为窄面法兰和宽面法兰两大类。10法兰连接设计分为三部分垫片设计、螺栓设计、和法兰本体设计。11GB150规定凸形封头或球壳的开孔最大直径d≤0.5Di。12垫片起有效密封作用的宽度位于垫片的外径侧。13垫片基本密封宽度b0是指法兰预紧后,法兰产生变形的情况下,垫片仍被压紧的宽度。14按GB151-1999规定换热器管板锻件的级别为Ⅱ级。15椭圆封头在内压作用下的变形特征是趋圆。16GB150规定锥壳与筒体的连接应采用全焊透结构。17GB150规定壳体上开孔应为圆形、椭圆形和长圆形。18GB150规定若条件许可推荐以厚壁管代替补强圈补强。19壳体受内压的开孔补强采用等面积补强。20设置加强圈是为了减小筒体的计算长度,以提高筒体承受外压的能力。21法兰密封面主要有平形、凹凸、榫槽三种,其中后两种密封性能优于平面。22采用补强圈补强时,补强材料一般需与壳体材料相同。23壳体圆形开孔时,开孔直径是指接管内径加2倍厚度附加量。24已知某点的应力状态σly,该点的应力强度为480Mpa。σlj= 25在A、B两类焊接接头中,受力最大的是A类接头。26内压锥壳上存在两个方向的薄膜应力,其中环向薄膜应力是经向薄膜应力的2倍。27内压筒体壁厚计算公式适用于单层、多层、热套筒体的计算。28锥壳小端加强段长度是按圆柱壳在边缘力作用下的环向薄膜应力的衰减长度来考虑的。29圆平板在周边均布弯矩作用下,板中的弯曲应力是均匀分布的,且周向应力与径向应力相等。30圆筒上的切向接管,接管与筒体的内壁相贯线是非圆形的,长轴直径为a、短轴直径为b。其开孔补强计算中,开孔补强直径d取b加两倍的壁厚附加量。31当法兰的径向应力σR超过许用值时,宜增大法兰的厚度进行调节,而增加锥颈厚度,相反会使σR增大。32垫片基本密封宽度b0是指法兰在预紧后,法兰产生变形的情况下,垫片仍被压紧的宽度。35较软的垫片一般m较小y较小。36法兰计算中的最大径向应力σR发生部位在法兰环与锥颈连接面的内径处。37椭圆封头在外压下的稳定是针对封头的球面部分考虑的,按当量球壳计算,对标准椭圆封头其当量球壳外半径,等于0.9倍的封头外直径。38法兰计算中的轴向应力σH发生部位在锥颈两端,当系数f>1时,表示在小端;当f≤1时,表示在大端。39焊接接头系数应根据受压元件的焊接接头形式和无损检测的长度比例确定。40GB150中10.4.2.7款要求立式容器地脚螺栓通孔应跨中布置,这主要是考虑风载荷的影响。41整体补强的型式有增加壳体的厚度、厚壁管、整体锻件。42壳体圆形开孔时,开孔直径是指接管内径加2倍厚度附加量。43当螺栓中心圆直径Db受法兰径向结构要求控制时,为紧缩Db宜选直径较小的螺栓。44垫片系数是针对法兰在操作状态下,为确保密封面具有足够大的流体阻力,而需要作用在垫片单位密封面积的压紧力与流体压力的比值。垫片越硬,m值越大。45最大允许工作压力是根据容器壳体的有效厚度计算所得,其取各受压元件的最小值。46外压及真空容器的圆度要求严于内压容器主要为了防止失稳。47设计锥形封头时,封头大端当锥壳半锥角α>30°时,采用折边锥形封头,否则采用分析设计方法进行设计。48气密性实验压力为压力容器的设计压力。《容规》第101条49压力容器的筒体,封头,人孔盖,人孔法兰,膨胀节,开孔补强圈,设备法兰,球罐的球壳板,换热器管板和换热管,M36以上的设备主螺栓,公称直径≥250mm的接管和法兰等均作为主要受压元件。《容规》第25条50只设置一个安全阀的压力容器,根据压力高低依次排列:设计压力、工作压力、最高工作压力、开启压力、实验压力:HG205802(2>条(1>实验压力(2>设计压力(3>开启压力(4>最高工作压力(5>工作压力51两个不同垫片,他们的形状和尺寸均相同且都能满足密封要求,则选用m(垫片系数>值较小的垫片较好。(资料>52对于压力容器锥壳:小端,锥体半顶角α≤45时,可采用无折边结构当锥体半顶角α>45时,应采用带过渡段的折边结构。GB1507.2条53GB150标准管辖的容器,其范围是指壳体及与其连为整体的受压零部件。GB1503.3条54低温低应力工况系指壳体或其受压元件的设计温度虽然低于或等于-20℃,但其环向应力小于或等于钢材标准常温屈服点的1/6,且不大于50MPa时的工况。GB150附录C1.555不锈钢容器在水压实验合格后,应将水渍清除干净,当不能达到这一要求时,应控制水的氯离子含量不超过25mg/L。《容规》第98条之2款56有防腐要求的不锈钢容器,在压力实验及气密性实验合格后,表面需做酸洗、钝化处理。《容规》第108条57低温压力容器的铭牌不能直接铆固在壳体上。GB150附录C4.858设计单位应对设计文件的正确性和完整性负责。GB1503.2.2.1条59壳体上的开孔应为圆形、椭圆形或长圆形。当在壳体上开椭圆形或长圆形孔时,孔的长径与短径之比应不大于2.0。GB1508条60压力容器锥体设计时,其大端折边锥壳的过渡段转角半径r应不小于封头大端内直径Di的10%、且不小于该过渡段厚度的3倍。GB1507.12条61压力容器锥体设计时,其小端折边锥壳的过渡段转角半径rs应不小于封头小端内直径Dis的5%,且不小于该过渡段厚度3倍。GB1507.12条62低温压力容器的结构设计要求均应有足够的柔性,结构应尽量简单,减少约束;避免产生过大的温度梯度;应尽量避免结构形状的突然变化,以减少局部高应力;接管端部应打磨成圆角。GB150附录C3.263低温压力容器的支座需设置垫板,不得直接焊在壳体上。GB150附录C3.264压力容器制造中热处理分为:整体热处理和局部热处理两类66按GB150标准规定,压力容器上人孔筒节的纵向焊缝应是A类焊缝,而人孔法兰与人孔筒节的焊缝应是B类<对焊)或C类<角焊)焊缝。GB15010.1.6条66外压及真空容器的主要破坏形式是稳定性失效;低温压力容器的主要破坏形式是脆性破坏。选择1下列哪些封头过渡区的转角半径不得小于图样的规定值a>椭圆封头b>碟形封头c>球冠形封头d>小端折边锥形封头2一台容器进行压力实验,其实验压力为5.0Mpa,应选用下列哪一压力表a>量程6Mpa的压力表b>量程10Mpa的压力表c>量程25Mpa的压力表3GB150椭圆封头厚度计算公式中焊接接头系数中指a>椭圆封头与筒体连接环缝b>拼缝4GB150锥壳计算公式中焊接接头系数中指a>锥壳环缝接头系数b>锥壳纵缝的接头系数5GB150球壳计算公式中焊接接头系数中指a>球壳的拼缝接头系数b>球壳与圆筒连接的环缝系数6承受内压壳体的开孔补强准则为a>等面积补强b>半面积补强7等面积补强其补强对象是a>弯曲应力b>薄膜应力c>薄膜应力加弯曲应力8GB150规定椭圆形或碟形封头a>可以b>不可以9GB150规定当采用补强圈结构时钢材的抗拉强度下限σba>≤490Mpab>≤325Mpac>≤540Mpa10外压筒体和球壳的计算,尽管各国规范公式不尽相同,但大都以a>拉美b>M西斯c>中径11一台外压容器直径Φ1200mm,筒体长2000mm,两端为标准椭圆形封头,折边高度40mm,其外压计算长度为a>2680mmb>2280mmc>2080mm12在GB150外压圆筒校核中,是以DO/δea>≥10b>≥15c>≥20d>≥3013法兰预紧装配后,垫片内径处压紧力a>增大b>减小c>不变14外压加强圈a>应设置在容器外表面b>应设置在容器内表面c>应设置在容器内外均可15设计螺栓连接时,螺母硬度应a>稍高于b>稍低于c>等于16加强圈与筒体采用间断焊时,其间断的长度对外加强圈为a>6δnb>8δnc>10δnd>12δn17下列哪些情况,必需选用爆破片装置作为压力容器超压泄放装置a>容器内介质为极度或高度危害介质b>容器内压力增长迅速c>容器对密封要求很高d>设计压力高于10Mpa的压力容器18提高外压薄壁圆筒的抗失稳能力,可以a>增加厚度b>设置加强圈c>选用高抗拉强度材料19圆筒壳外压失稳时,不同的屈曲波数对应a>同一个b>不同的20在外压校核计算中,壳体厚度应取a>设计厚度b>计算厚度c>有效厚度d>名义厚度21薄壁壳体在外压作用下发生失稳时,壳体内压缩应力小于材料的a>比例极限b>屈服极限c>强度极限22半顶角大于60°的锥壳计算按a>承受内压锥壳b>等于60°锥壳c>圆平板23真空度为0.06Mpa的容器应按a>JB4735b>GB150真空容器c>GB150的外压容器24压力容器中一下哪些元件不是受压元件a>壳体过渡段b>手孔螺栓c>塔盘支持圈d>补强圈25对使用温度在a>0℃b>-10℃c>-19℃26椭圆球壳在过渡区开孔时,所需补强金属面积A的计算中,壳体计算厚度是指封头的a>计算b>球面部分计算27碟形封头在中心开孔时,所需补强金属面积A的计算中,壳体计算厚度是指封头a>球面b>过渡区28分布力是一种表面力,下面哪种属于表面力a>雪载荷b>风载荷c>容器重量29作用在物体内一点附近的两个互相垂直平面上的剪应力在数值上是a>相等b>不同c>无关30热卷筒节成形后的厚度不得小于下列哪种厚度a>名义厚度b>有效厚度c>名义厚度减钢板厚度负偏差31下列哪些储罐易产生应力腐蚀a>工业纯氨储罐b>化学纯氨储罐c>含水纯氨储罐32根据GB150-98的规定,整体带颈法兰的制造方法应是a>采用热轧或锻造方法制造,不得采用钢板加工;b>必须采用钢板加工;c>可以采用热轧和锻造;也可以采用钢板卷制加工,但需按GB150-98第9条提出的要求加以限制。33根据GB150-98的规定多层包扎容器层板纵向接头属于a>A类焊接接头b>B类焊接接头c>
a)常温b)操作温度c)最高设计温度d)最低设计温度
说明:
<!
)介质为液化气体<含液化石油气)固定式压力容器ρ为设计温度下的密度;
<2)介质为液化气体移动式压力容器为按介质为50℃时罐内留有8%气相空间及该设计温度下介质的密度确定。
8容器内的压力若有可能小于大气压力,该容器又不能承受此负压条件时,容器上应装设a)拱形防爆片b)正拱形防爆片c)防负压的泄放装置d)非直接式安全阀9无保冷设施的盛装液化气体的固定式压力容器设计压力应不低于(c>。a>气体工作压力b>夏季最高温度下的工作压力c>50℃[wiki]饱和蒸汽压[/wiki]力<临界温度≥50℃)或最大充装量时50℃的气体压力(临界温度<50℃)10固定式液化石油气储罐的设计压力应按不低于(b>℃时混合液化石油气组分的实际饱和蒸汽压来确定。a>40b>50c>20d>011压力容器的法兰垫片不能使用石棉橡胶板的是(d>。a>液化石油气储罐b>液氨储罐HG205833.2.1.5条c>液氯储罐d>真空容器(应采用橡胶垫或缠绕垫>12在下列厚度中能满足强度<刚度、稳定性)及使用寿命要求的最小厚度是(a>。a>设计厚度b>最小厚度c>计算厚度d>名义厚度判断1《钢制压力容器》GB150-1998适用于工作压力[设计压力]不大于35MPa的容器。(×>2GB150-1998《钢制压力容器》不适用于[适用于]真空容器。(×>3GB150-1998标准的管辖范围包括:……非受压元件与容器的连接焊缝,不包括焊缝以外的元件,如支座、支耳、裙座和加强圈等。(√>4使用温度低于-20℃的碳素钢和低合金钢制造压力容器均属于低温压力容器,应按低温容器有关标准和规定进行设计、制造、检验和验收。(×>[低温低应力工况可不按低温容器]5真空容器是外压容器,因此应[不]受《压力容器安全技术监察规程》管辖,[其设计、制造、检验和验收按GB150](×>6一介质为空气,设计压力为2.0MPa,容积为50m3的储存容器应划为三类[二类]压力容器。(×><与介质有关)7多腔压力容器应按类别高的压力腔划定该容器的类别并按该类别进行使用管理。(√>8多腔压力容器应按类别高的压力腔[各自的类别]进行设计和制造(×>9常温下无保冷设施的盛装混合液化石油气的压力容器,应以50℃作为设计温度。(√>10因特殊原因不能开设检查孔的压力容器应对每条纵、环焊接接头做100%射线或超声无损检测,并应在设计图样上注明计算厚度。(√>11压力容器产品施焊前,对要求全焊透的T型焊接接头,应进行焊接工艺评定。(√>12“压力容器安全技术监察规程”中压力容器的对接接头的无损检测的比例有三种,20%、50%[≥20%、≥50%]、100%。(×>13安全阀的开启压力不得超过压力容器的设计压力;爆破片标定爆破压力也不得超过压力容器的设计压力。(√>HG20580Page2214GB150在总体上采用的是常规设计法,但在某些局部处也体现了应力分类设计的方法。(√>第二部分材料填空1在制造过程中,如原有材料确认标记被裁掉或材料分成几块,应于材料切前完成标志的移植。20Cr18Ni9钢板的使用温度上限为:700℃。316MnR钢板的金相组织为珠光体和铁素体。420R钢板的金相组织为珠光体和铁素体。5用于壳体厚度大于30mm的16MnR钢板,应在正火状态下使用。6用于壳体厚度大于30mm的16MnR钢板,应逐张进行超声波检测,质量等级应不低于Ⅲ级。7压力容器锻件的质量级分为Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ四个级别。800Cr17Ni14Mo2钢板应在固熔状态下使用。9奥氏体不锈钢的使用温度高于525℃时,钢中碳含量不应小于0.04%。10正常应力水平下,20R钢板的使用温度下限为-20℃。1115CrMoR钢板的化学成分中,钼含量的名义成分为0.5%。12焊制压力容器用碳素钢和低合金结构钢的碳含量一般应当不超过0.25%。1300Cr17Ni14Mo2钢板应在固熔状态下使用。14选择压力容器用钢的焊接材料时,碳素钢、碳锰低合金钢的焊缝金属应保证力学性能,且不超过母材标准规定的抗拉强度上限值加30Mpa。15容器用钢在与温度200℃以上的氢介质接触时,应考虑氢腐蚀问题。16铝容器最高设计压力为8Mpa;钛容器的最高设计压力为35Mpa。17钛容器主要用于耐蚀容器,应用最多的腐蚀性介质为含氯介质。18在正常的应力水平下,20R钢板的使用温度下线为-20℃。1916MnR在热轧状态下的金相组织为铁素体+珠光体。20容器用金属材料中,钛、铝材及其容器不应在空气中接触明火,,以免易产生金属燃烧。21碳素钢和碳锰钢在高于425℃温度下长期使用时,应考虑钢中碳化物相的石墨化倾向倾向;奥氏体钢的使用温度高于525℃时钢中的含碳量应不小于0.04%。(不能用超低碳不锈钢>GB1504.1.6条88.Q235-B钢板适用于设计压力P≤1.6MPa;使用温度0-350℃;用于壳体时,钢板厚度不大于20mm;不得用于毒性程度为极度或高度危害介质的压力容器。22钢材的使用温度低于或等于-200C时应按规定作夏比(V型缺口>低温冲击实验,奥氏体不锈钢使用温度≥-1960C时可免做冲击实验23目前提高奥氏体不锈钢抗晶间腐蚀能力的措施大致有固溶化处理、降低钢中的含碳量、添加稳定碳化物的元素三种方法。24我国现行材料标准中,对应于有色金属屈服规定的相应强度指标铝材为非比例伸应力,符号是σD0.2。25钢、铝、钛、铜、锆相对密度由低到高排序为:铝、钛、锆、钢、铜。选择116MnR钢板的使用温度下限为a>0℃b>-10℃c>-20℃2设计温度为-30℃的压力容器,其材料可选用a>20Rb>16MnRc>16MnDR3《容规》规定,下列材料应在退火状态下使用a>铝及铝合金b>钛及太合金c>铜及铜合金d>镍及镍合金4下列哪些材料应在正火加回火状态下使用a>16MnRb>15MnNbRc>18MnMoNbRd>13MnNiMoNiR5下列哪些材料为奥氏体钢a>0Cr13b>0Cr13A1c>0Cr18Ni9d>00Cr17Ni14Mo26下列哪些锻件应选用Ⅲ即锻件a>换热器管板锻件b>设计压力1.6≤P<10MPa锻件c>设计压力P≥10MPa锻件7奥氏体不锈钢容器的热处理一般是指a>1100℃的故溶化处理b>625℃消应力处理c>1100℃875稳定化处理d>850℃正火处理8设计温度为600℃的压力容器,其壳体钢板可选用的材料有a>0Cr18Ni9b>0Cr17Ni12Mo2c>00Cr17Ni14Mo29按钢板标准,16mm厚的Q235B钢板在20℃时的一组冲击功(J>数值为a>17.30.32b>17.40.50c>28.30.3110对有晶间腐蚀要求的奥氏体不锈钢筒体,经热加工后应进行(d>热处理。a>退火b>正火加回火c>稳定化d>固溶化e>固溶化加稳定化判断1GB150规定,在任何情况下元件金属的表面温度不得超过钢材的允许使用温度。<√)235CrMoA螺栓用钢可在正火加回火状态下使用。<×)【调质】316MnR钢板可在正火状态下使用。<×)【小于等于30mm可在热轧状态下使用】4设计单位应在图样上注明锻件的材料的牌号和级别。<√)518MnMoNbR钢板应在正火加回火状态下使用。<√)620R钢板的金相组织为珠光体加铁素体。<√)7用于压力容器壳体厚度30mm16MnR钢板,可在热轧状态下使用。<√)8对于钢材的标准抗拉强度下限σb≥540Mpa的钢材,的含P量应不大于0.020%,含S量不应大于0.015%。<√)9GB150规定当选用JB4700-4707标准时,可免除螺栓法兰的设计计算。<√)10GB150规定法兰设计的应力校核时所有尺寸均包括腐蚀附加量。<×)11椭圆形封头或碟形封头过渡区部分开孔时,其孔的中心线宜垂直封头表面。<√)12设计温度为-50℃的压力容器,其壳体用钢板可选用09MnNiDR。<√)13用于压力容器壳体的厚度为30mm的16MnR钢板,可在热轧状态下使用。<√)14钛材切削加工时如冷却润滑不好,切削易燃烧。<√)15奥氏体钢的使用温度高于525℃时,钢中含碳量应≥0.04%。(√>16碳素钢和碳锰钢在温度高于425℃下长期使用,应考虑钢中碳化物相的石墨化倾向。(√>17多层包扎压力容器的内筒钢板,其质量等级应不低于JB/T4730.3-2005规定的II级。(√>18当碳素钢和低合金钢锻件公称厚度大于等于300mm时,锻件级别不应低于JB4726规定的Ⅲ级。(×>19目前防止不锈钢产生晶间腐蚀的主要措施有:采用固溶处理;降低钢中的含碳量或添加稳定碳化物元素。(√>20在钢材的拉伸实验中,无论用δ5或δ10的试样,其实验结果是一样的。(×>第三部分设计填空1水压实验时其排气孔应设在容器顶部。2厚壁筒体三个应力中,环向应力、径向应力是非均匀分布的。3内压作用下标准椭圆封头经向应力的最大值在顶点上。4GB150规定仅适用于锥壳半锥角α≤60°的轴对称无折边锥壳或折边锥壳。5等面积补强计算对象是薄膜应力。6等面积补强壳体有效补强范围的意义是受均匀拉伸开小圆孔平板,孔边局部应力的衰减范围。7内压锥壳的壁厚计算是将锥壳作为当量圆筒处理,其中圆筒内径Di以DcCOSα代替,Dc为锥壳大端直径。8外压计算中,只有当加强圈有足够大的惯性矩时,才能改变圆筒的外压计算长度。9压力容器法兰分为窄面法兰和宽面法兰两大类。10法兰连接设计分为三部分垫片设计、螺栓设计、和法兰本体设计。11GB150规定凸形封头或球壳的开孔最大直径d≤0.5Di。12垫片起有效密封作用的宽度位于垫片的外径侧。13垫片基本密封宽度b0是指法兰预紧后,法兰产生变形的情况下,垫片仍被压紧的宽度。14按GB151-1999规定换热器管板锻件的级别为Ⅱ级。15椭圆封头在内压作用下的变形特征是趋圆。16GB150规定锥壳与筒体的连接应采用全焊透结构。17GB150规定壳体上开孔应为圆形、椭圆形和长圆形。18GB150规定若条件许可推荐以厚壁管代替补强圈补强。19壳体受内压的开孔补强采用等面积补强。20设置加强圈是为了减小筒体的计算长度,以提高筒体承受外压的能力。21法兰密封面主要有平形、凹凸、榫槽三种,其中后两种密封性能优于平面。22采用补强圈补强时,补强材料一般需与壳体材料相同。23壳体圆形开孔时,开孔直径是指接管内径加2倍厚度附加量。24已知某点的应力状态σly,该点的应力强度为480Mpa。σlj= 25在A、B两类焊接接头中,受力最大的是A类接头。26内压锥壳上存在两个方向的薄膜应力,其中环向薄膜应力是经向薄膜应力的2倍。27内压筒体壁厚计算公式适用于单层、多层、热套筒体的计算。28锥壳小端加强段长度是按圆柱壳在边缘力作用下的环向薄膜应力的衰减长度来考虑的。29圆平板在周边均布弯矩作用下,板中的弯曲应力是均匀分布的,且周向应力与径向应力相等。30圆筒上的切向接管,接管与筒体的内壁相贯线是非圆形的,长轴直径为a、短轴直径为b。其开孔补强计算中,开孔补强直径d取b加两倍的壁厚附加量。31当法兰的径向应力σR超过许用值时,宜增大法兰的厚度进行调节,而增加锥颈厚度,相反会使σR增大。32垫片基本密封宽度b0是指法兰在预紧后,法兰产生变形的情况下,垫片仍被压紧的宽度。35较软的垫片一般m较小y较小。36法兰计算中的最大径向应力σR发生部位在法兰环与锥颈连接面的内径处。37椭圆封头在外压下的稳定是针对封头的球面部分考虑的,按当量球壳计算,对标准椭圆封头其当量球壳外半径,等于0.9倍的封头外直径。38法兰计算中的轴向应力σH发生部位在锥颈两端,当系数f>1时,表示在小端;当f≤1时,表示在大端。39焊接接头系数应根据受压元件的焊接接头形式和无损检测的长度比例确定。40GB150中10.4.2.7款要求立式容器地脚螺栓通孔应跨中布置,这主要是考虑风载荷的影响。41整体补强的型式有增加壳体的厚度、厚壁管、整体锻件。42壳体圆形开孔时,开孔直径是指接管内径加2倍厚度附加量。43当螺栓中心圆直径Db受法兰径向结构要求控制时,为紧缩Db宜选直径较小的螺栓。44垫片系数是针对法兰在操作状态下,为确保密封面具有足够大的流体阻力,而需要作用在垫片单位密封面积的压紧力与流体压力的比值。垫片越硬,m值越大。45最大允许工作压力是根据容器壳体的有效厚度计算所得,其取各受压元件的最小值。46外压及真空容器的圆度要求严于内压容器主要为了防止失稳。47设计锥形封头时,封头大端当锥壳半锥角α>30°时,采用折边锥形封头,否则采用分析设计方法进行设计。48气密性实验压力为压力容器的设计压力。《容规》第101条49压力容器的筒体,封头,人孔盖,人孔法兰,膨胀节,开孔补强圈,设备法兰,球罐的球壳板,换热器管板和换热管,M36以上的设备主螺栓,公称直径≥250mm的接管和法兰等均作为主要受压元件。《容规》第25条50只设置一个安全阀的压力容器,根据压力高低依次排列:设计压力、工作压力、最高工作压力、开启压力、实验压力:HG205802(2>条(1>实验压力(2>设计压力(3>开启压力(4>最高工作压力(5>工作压力51两个不同垫片,他们的形状和尺寸均相同且都能满足密封要求,则选用m(垫片系数>值较小的垫片较好。(资料>52对于压力容器锥壳:小端,锥体半顶角α≤45时,可采用无折边结构当锥体半顶角α>45时,应采用带过渡段的折边结构。GB1507.2条53GB150标准管辖的容器,其范围是指壳体及与其连为整体的受压零部件。GB1503.3条54低温低应力工况系指壳体或其受压元件的设计温度虽然低于或等于-20℃,但其环向应力小于或等于钢材标准常温屈服点的1/6,且不大于50MPa时的工况。GB150附录C1.555不锈钢容器在水压实验合格后,应将水渍清除干净,当不能达到这一要求时,应控制水的氯离子含量不超过25mg/L。《容规》第98条之2款56有防腐要求的不锈钢容器,在压力实验及气密性实验合格后,表面需做酸洗、钝化处理。《容规》第108条57低温压力容器的铭牌不能直接铆固在壳体上。GB150附录C4.858设计单位应对设计文件的正确性和完整性负责。GB1503.2.2.1条59壳体上的开孔应为圆形、椭圆形或长圆形。当在壳体上开椭圆形或长圆形孔时,孔的长径与短径之比应不大于2.0。GB1508条60压力容器锥体设计时,其大端折边锥壳的过渡段转角半径r应不小于封头大端内直径Di的10%、且不小于该过渡段厚度的3倍。GB1507.12条61压力容器锥体设计时,其小端折边锥壳的过渡段转角半径rs应不小于封头小端内直径Dis的5%,且不小于该过渡段厚度3倍。GB1507.12条62低温压力容器的结构设计要求均应有足够的柔性,结构应尽量简单,减少约束;避免产生过大的温度梯度;应尽量避免结构形状的突然变化,以减少局部高应力;接管端部应打磨成圆角。GB150附录C3.263低温压力容器的支座需设置垫板,不得直接焊在壳体上。GB150附录C3.264压力容器制造中热处理分为:整体热处理和局部热处理两类66按GB150标准规定,压力容器上人孔筒节的纵向焊缝应是A类焊缝,而人孔法兰与人孔筒节的焊缝应是B类<对焊)或C类<角焊)焊缝。GB15010.1.6条66外压及真空容器的主要破坏形式是稳定性失效;低温压力容器的主要破坏形式是脆性破坏。选择1下列哪些封头过渡区的转角半径不得小于图样的规定值a>椭圆封头b>碟形封头c>球冠形封头d>小端折边锥形封头2一台容器进行压力实验,其实验压力为5.0Mpa,应选用下列哪一压力表a>量程6Mpa的压力表b>量程10Mpa的压力表c>量程25Mpa的压力表3GB150椭圆封头厚度计算公式中焊接接头系数中指a>椭圆封头与筒体连接环缝b>拼缝4GB150锥壳计算公式中焊接接头系数中指a>锥壳环缝接头系数b>锥壳纵缝的接头系数5GB150球壳计算公式中焊接接头系数中指a>球壳的拼缝接头系数b>球壳与圆筒连接的环缝系数6承受内压壳体的开孔补强准则为a>等面积补强b>半面积补强7等面积补强其补强对象是a>弯曲应力b>薄膜应力c>薄膜应力加弯曲应力8GB150规定椭圆形或碟形封头a>可以b>不可以9GB150规定当采用补强圈结构时钢材的抗拉强度下限σba>≤490Mpab>≤325Mpac>≤540Mpa10外压筒体和球壳的计算,尽管各国规范公式不尽相同,但大都以a>拉美b>M西斯c>中径11一台外压容器直径Φ1200mm,筒体长2000mm,两端为标准椭圆形封头,折边高度40mm,其外压计算长度为a>2680mmb>2280mmc>2080mm12在GB150外压圆筒校核中,是以DO/δea>≥10b>≥15c>≥20d>≥3013法兰预紧装配后,垫片内径处压紧力a>增大b>减小c>不变14外压加强圈a>应设置在容器外表面b>应设置在容器内表面c>应设置在容器内外均可15设计螺栓连接时,螺母硬度应a>稍高于b>稍低于c>等于16加强圈与筒体采用间断焊时,其间断的长度对外加强圈为a>6δnb>8δnc>10δnd>12δn17下列哪些情况,必需选用爆破片装置作为压力容器超压泄放装置a>容器内介质为极度或高度危害介质b>容器内压力增长迅速c>容器对密封要求很高d>设计压力高于10Mpa的压力容器18提高外压薄壁圆筒的抗失稳能力,可以a>增加厚度b>设置加强圈c>选用高抗拉强度材料19圆筒壳外压失稳时,不同的屈曲波数对应a>同一个b>不同的20在外压校核计算中,壳体厚度应取a>设计厚度b>计算厚度c>有效厚度d>名义厚度21薄壁壳体在外压作用下发生失稳时,壳体内压缩应力小于材料的a>比例极限b>屈服极限c>强度极限22半顶角大于60°的锥壳计算按a>承受内压锥壳b>等于60°锥壳c>圆平板23真空度为0.06Mpa的容器应按a>JB4735b>GB150真空容器c>GB150的外压容器24压力容器中一下哪些元件不是受压元件a>壳体过渡段b>手孔螺栓c>塔盘支持圈d>补强圈25对使用温度在a>0℃b>-10℃c>-19℃26椭圆球壳在过渡区开孔时,所需补强金属面积A的计算中,壳体计算厚度是指封头的a>计算b>球面部分计算27碟形封头在中心开孔时,所需补强金属面积A的计算中,壳体计算厚度是指封头a>球面b>过渡区28分布力是一种表面力,下面哪种属于表面力a>雪载荷b>风载荷c>容器重量29作用在物体内一点附近的两个互相垂直平面上的剪应力在数值上是a>相等b>不同c>无关30热卷筒节成形后的厚度不得小于下列哪种厚度a>名义厚度b>有效厚度c>名义厚度减钢板厚度负偏差31下列哪些储罐易产生应力腐蚀a>工业纯氨储罐b>化学纯氨储罐c>含水纯氨储罐32根据GB150-98的规定,整体带颈法兰的制造方法应是a>采用热轧或锻造方法制造,不得采用钢板加工;b>必须采用钢板加工;c>可以采用热轧和锻造;也可以采用钢板卷制加工,但需按GB150-98第9条提出的要求加以限制。33根据GB150-98的规定多层包扎容器层板纵向接头属于a>A类焊接接头b>B类焊接接头c>
a)拱形防爆片b)正拱形防爆片c)防负压的泄放装置d)非直接式安全阀
9无保冷设施的盛装液化气体的固定式压力容器设计压力应不低于(c>。
a>气体工作压力b>夏季最高温度下的工作压力
c>50℃[wiki]饱和蒸汽压[/wiki]力<临界温度≥50℃)或最大充装量时50℃的气体压力(临界温度<50℃)
10固定式液化石油气储罐的设计压力应按不低于(b>℃时混合液化石油气组分的实际饱和蒸汽压来确定。
a>40b>50c>20d>0
11压力容器的法兰垫片不能使用石棉橡胶板的是(d>。
a>液化石油气储罐b>液氨储罐HG205833.2.1.5条
c>液氯储罐d>真空容器(应采用橡胶垫或缠绕垫>
12在下列厚度中能满足强度<刚度、稳定性)及使用寿命要求的最小厚度是(a>。
a>设计厚度b>最小厚度c>计算厚度d>名义厚度
判断
1《钢制压力容器》GB150-1998适用于工作压力[设计压力]不大于35MPa的容器。
(×>
2GB150-1998《钢制压力容器》不适用于[适用于]真空容器。
3GB150-1998标准的管辖范围包括:
……非受压元件与容器的连接焊缝,不包括焊缝以外的元件,如支座、支耳、裙座和加强圈等。
(√>
4使用温度低于-20℃的碳素钢和低合金钢制造压力容器均属于低温压力容器,应按低温容器有关标准和规定进行设计、制造、检验和验收。
(×>[低温低应力工况可不按低温容器]
5真空容器是外压容器,因此应[不]受《压力容器安全技术监察规程》管辖,[其设计、制造、检验和验收按GB150](×>
6一介质为空气,设计压力为2.0MPa,容积为50m3的储存容器应划为三类[二类]压力容器。
(×><与介质有关)
7多腔压力容器应按类别高的压力腔划定该容器的类别并按该类别进行使用管理。
8多腔压力容器应按类别高的压力腔[各自的类别]进行设计和制造(×>
9常温下无保冷设施的盛装混合液化石油气的压力容器,应以50℃作为设计温度。
10因特殊原因不能开设检查孔的压力容器应对每条纵、环焊接接头做100%射线或超声无损检测,并应在设计图样上注明计算厚度。
11压力容器产品施焊前,对要求全焊透的T型焊接接头,应进行焊接工艺评定。
12“压力容器安全技术监察规程”中压力容器的对接接头的无损检测的比例有三种,20%、50%[≥20%、≥50%]、100%。
13安全阀的开启压力不得超过压力容器的设计压力;爆破片标定爆破压力也不得超过压力容器的设计压力。
(√>HG20580Page22
14GB150在总体上采用的是常规设计法,但在某些局部处也体现了应力分类设计的方法。
第二部分材料
1在制造过程中,如原有材料确认标记被裁掉或材料分成几块,应于材料切前完成标志的移植。
20Cr18Ni9钢板的使用温度上限为:
700℃。
316MnR钢板的金相组织为珠光体和铁素体。
420R钢板的金相组织为珠光体和铁素体。
5用于壳体厚度大于30mm的16MnR钢板,应在正火状态下使用。
6用于壳体厚度大于30mm的16MnR钢板,应逐张进行超声波检测,质量等级应不低于Ⅲ级。
7压力容器锻件的质量级分为Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ四个级别。
800Cr17Ni14Mo2钢板应在固熔状态下使用。
9奥氏体不锈钢的使用温度高于525℃时,钢中碳含量不应小于0.04%。
10正常应力水平下,20R钢板的使用温度下限为-20℃。
1115CrMoR钢板的化学成分中,钼含量的名义成分为0.5%。
12焊制压力容器用碳素钢和低合金结构钢的碳含量一般应当不超过0.25%。
1300Cr17Ni14Mo2钢板应在固熔状态下使用。
14选择压力容器用钢的焊接材料时,碳素钢、碳锰低合金钢的焊缝金属应保证力学性能,且不超过母材标准规定的抗拉强度上限值加30Mpa。
15容器用钢在与温度200℃以上的氢介质接触时,应考虑氢腐蚀问题。
16铝容器最高设计压力为8Mpa;钛容器的最高设计压力为35Mpa。
17钛容器主要用于耐蚀容器,应用最多的腐蚀性介质为含氯介质。
18在正常的应力水平下,20R钢板的使用温度下线为-20℃。
1916MnR在热轧状态下的金相组织为铁素体+珠光体。
20容器用金属材料中,钛、铝材及其容器不应在空气中接触明火,,以免易产生金属燃烧。
21碳素钢和碳锰钢在高于425℃温度下长期使用时,应考虑钢中碳化物相的石墨化倾向倾向;奥氏体钢的使用温度高于525℃时钢中的含碳量应不小于0.04%。
(不能用超低碳不锈钢>GB1504.1.6条88.Q235-B钢板适用于设计压力P≤1.6MPa;使用温度0-350℃;用于壳体时,钢板厚度不大于20mm;不得用于毒性程度为极度或高度危害介质的压力容器。
22钢材的使用温度低于或等于-200C时应按规定作夏比(V型缺口>低温冲击实验,奥氏体不锈钢使用温度≥-1960C时可免做冲击实验
23目前提高奥氏体不锈钢抗晶间腐蚀能力的措施大致有固溶化处理、降低钢中的含碳量、添加稳定碳化物的元素三种方法。
24我国现行材料标准中,对应于有色金属屈服规定的相应强度指标铝材为非比例伸应力,符号是σD0.2。
25钢、铝、钛、铜、锆相对密度由低到高排序为:
铝、钛、锆、钢、铜。
116MnR钢板的使用温度下限为a>0℃b>-10℃c>-20℃2设计温度为-30℃的压力容器,其材料可选用a>20Rb>16MnRc>16MnDR3《容规》规定,下列材料应在退火状态下使用a>铝及铝合金b>钛及太合金c>铜及铜合金d>镍及镍合金4下列哪些材料应在正火加回火状态下使用a>16MnRb>15MnNbRc>18MnMoNbRd>13MnNiMoNiR5下列哪些材料为奥氏体钢a>0Cr13b>0Cr13A1c>0Cr18Ni9d>00Cr17Ni14Mo26下列哪些锻件应选用Ⅲ即锻件a>换热器管板锻件b>设计压力1.6≤P<10MPa锻件c>设计压力P≥10MPa锻件7奥氏体不锈钢容器的热处理一般是指a>1100℃的故溶化处理b>625℃消应力处理c>1100℃875稳定化处理d>850℃正火处理8设计温度为600℃的压力容器,其壳体钢板可选用的材料有a>0Cr18Ni9b>0Cr17Ni12Mo2c>00Cr17Ni14Mo29按钢板标准,16mm厚的Q235B钢板在20℃时的一组冲击功(J>数值为a>17.30.32b>17.40.50c>28.30.3110对有晶间腐蚀要求的奥氏体不锈钢筒体,经热加工后应进行(d>热处理。a>退火b>正火加回火c>稳定化d>固溶化e>固溶化加稳定化判断1GB150规定,在任何情况下元件金属的表面温度不得超过钢材的允许使用温度。<√)235CrMoA螺栓用钢可在正火加回火状态下使用。<×)【调质】316MnR钢板可在正火状态下使用。<×)【小于等于30mm可在热轧状态下使用】4设计单位应在图样上注明锻件的材料的牌号和级别。<√)518MnMoNbR钢板应在正火加回火状态下使用。<√)620R钢板的金相组织为珠光体加铁素体。<√)7用于压力容器壳体厚度30mm16MnR钢板,可在热轧状态下使用。<√)8对于钢材的标准抗拉强度下限σb≥540Mpa的钢材,的含P量应不大于0.020%,含S量不应大于0.015%。<√)9GB150规定当选用JB4700-4707标准时,可免除螺栓法兰的设计计算。<√)10GB150规定法兰设计的应力校核时所有尺寸均包括腐蚀附加量。<×)11椭圆形封头或碟形封头过渡区部分开孔时,其孔的中心线宜垂直封头表面。<√)12设计温度为-50℃的压力容器,其壳体用钢板可选用09MnNiDR。<√)13用于压力容器壳体的厚度为30mm的16MnR钢板,可在热轧状态下使用。<√)14钛材切削加工时如冷却润滑不好,切削易燃烧。<√)15奥氏体钢的使用温度高于525℃时,钢中含碳量应≥0.04%。(√>16碳素钢和碳锰钢在温度高于425℃下长期使用,应考虑钢中碳化物相的石墨化倾向。(√>17多层包扎压力容器的内筒钢板,其质量等级应不低于JB/T4730.3-2005规定的II级。(√>18当碳素钢和低合金钢锻件公称厚度大于等于300mm时,锻件级别不应低于JB4726规定的Ⅲ级。(×>19目前防止不锈钢产生晶间腐蚀的主要措施有:采用固溶处理;降低钢中的含碳量或添加稳定碳化物元素。(√>20在钢材的拉伸实验中,无论用δ5或δ10的试样,其实验结果是一样的。(×>第三部分设计填空1水压实验时其排气孔应设在容器顶部。2厚壁筒体三个应力中,环向应力、径向应力是非均匀分布的。3内压作用下标准椭圆封头经向应力的最大值在顶点上。4GB150规定仅适用于锥壳半锥角α≤60°的轴对称无折边锥壳或折边锥壳。5等面积补强计算对象是薄膜应力。6等面积补强壳体有效补强范围的意义是受均匀拉伸开小圆孔平板,孔边局部应力的衰减范围。7内压锥壳的壁厚计算是将锥壳作为当量圆筒处理,其中圆筒内径Di以DcCOSα代替,Dc为锥壳大端直径。8外压计算中,只有当加强圈有足够大的惯性矩时,才能改变圆筒的外压计算长度。9压力容器法兰分为窄面法兰和宽面法兰两大类。10法兰连接设计分为三部分垫片设计、螺栓设计、和法兰本体设计。11GB150规定凸形封头或球壳的开孔最大直径d≤0.5Di。12垫片起有效密封作用的宽度位于垫片的外径侧。13垫片基本密封宽度b0是指法兰预紧后,法兰产生变形的情况下,垫片仍被压紧的宽度。14按GB151-1999规定换热器管板锻件的级别为Ⅱ级。15椭圆封头在内压作用下的变形特征是趋圆。16GB150规定锥壳与筒体的连接应采用全焊透结构。17GB150规定壳体上开孔应为圆形、椭圆形和长圆形。18GB150规定若条件许可推荐以厚壁管代替补强圈补强。19壳体受内压的开孔补强采用等面积补强。20设置加强圈是为了减小筒体的计算长度,以提高筒体承受外压的能力。21法兰密封面主要有平形、凹凸、榫槽三种,其中后两种密封性能优于平面。22采用补强圈补强时,补强材料一般需与壳体材料相同。23壳体圆形开孔时,开孔直径是指接管内径加2倍厚度附加量。24已知某点的应力状态σly,该点的应力强度为480Mpa。σlj= 25在A、B两类焊接接头中,受力最大的是A类接头。26内压锥壳上存在两个方向的薄膜应力,其中环向薄膜应力是经向薄膜应力的2倍。27内压筒体壁厚计算公式适用于单层、多层、热套筒体的计算。28锥壳小端加强段长度是按圆柱壳在边缘力作用下的环向薄膜应力的衰减长度来考虑的。29圆平板在周边均布弯矩作用下,板中的弯曲应力是均匀分布的,且周向应力与径向应力相等。30圆筒上的切向接管,接管与筒体的内壁相贯线是非圆形的,长轴直径为a、短轴直径为b。其开孔补强计算中,开孔补强直径d取b加两倍的壁厚附加量。31当法兰的径向应力σR超过许用值时,宜增大法兰的厚度进行调节,而增加锥颈厚度,相反会使σR增大。32垫片基本密封宽度b0是指法兰在预紧后,法兰产生变形的情况下,垫片仍被压紧的宽度。35较软的垫片一般m较小y较小。36法兰计算中的最大径向应力σR发生部位在法兰环与锥颈连接面的内径处。37椭圆封头在外压下的稳定是针对封头的球面部分考虑的,按当量球壳计算,对标准椭圆封头其当量球壳外半径,等于0.9倍的封头外直径。38法兰计算中的轴向应力σH发生部位在锥颈两端,当系数f>1时,表示在小端;当f≤1时,表示在大端。39焊接接头系数应根据受压元件的焊接接头形式和无损检测的长度比例确定。40GB150中10.4.2.7款要求立式容器地脚螺栓通孔应跨中布置,这主要是考虑风载荷的影响。41整体补强的型式有增加壳体的厚度、厚壁管、整体锻件。42壳体圆形开孔时,开孔直径是指接管内径加2倍厚度附加量。43当螺栓中心圆直径Db受法兰径向结构要求控制时,为紧缩Db宜选直径较小的螺栓。44垫片系数是针对法兰在操作状态下,为确保密封面具有足够大的流体阻力,而需要作用在垫片单位密封面积的压紧力与流体压力的比值。垫片越硬,m值越大。45最大允许工作压力是根据容器壳体的有效厚度计算所得,其取各受压元件的最小值。46外压及真空容器的圆度要求严于内压容器主要为了防止失稳。47设计锥形封头时,封头大端当锥壳半锥角α>30°时,采用折边锥形封头,否则采用分析设计方法进行设计。48气密性实验压力为压力容器的设计压力。《容规》第101条49压力容器的筒体,封头,人孔盖,人孔法兰,膨胀节,开孔补强圈,设备法兰,球罐的球壳板,换热器管板和换热管,M36以上的设备主螺栓,公称直径≥250mm的接管和法兰等均作为主要受压元件。《容规》第25条50只设置一个安全阀的压力容器,根据压力高低依次排列:设计压力、工作压力、最高工作压力、开启压力、实验压力:HG205802(2>条(1>实验压力(2>设计压力(3>开启压力(4>最高工作压力(5>工作压力51两个不同垫片,他们的形状和尺寸均相同且都能满足密封要求,则选用m(垫片系数>值较小的垫片较好。(资料>52对于压力容器锥壳:小端,锥体半顶角α≤45时,可采用无折边结构当锥体半顶角α>45时,应采用带过渡段的折边结构。GB1507.2条53GB150标准管辖的容器,其范围是指壳体及与其连为整体的受压零部件。GB1503.3条54低温低应力工况系指壳体或其受压元件的设计温度虽然低于或等于-20℃,但其环向应力小于或等于钢材标准常温屈服点的1/6,且不大于50MPa时的工况。GB150附录C1.555不锈钢容器在水压实验合格后,应将水渍清除干净,当不能达到这一要求时,应控制水的氯离子含量不超过25mg/L。《容规》第98条之2款56有防腐要求的不锈钢容器,在压力实验及气密性实验合格后,表面需做酸洗、钝化处理。《容规》第108条57低温压力容器的铭牌不能直接铆固在壳体上。GB150附录C4.858设计单位应对设计文件的正确性和完整性负责。GB1503.2.2.1条59壳体上的开孔应为圆形、椭圆形或长圆形。当在壳体上开椭圆形或长圆形孔时,孔的长径与短径之比应不大于2.0。GB1508条60压力容器锥体设计时,其大端折边锥壳的过渡段转角半径r应不小于封头大端内直径Di的10%、且不小于该过渡段厚度的3倍。GB1507.12条61压力容器锥体设计时,其小端折边锥壳的过渡段转角半径rs应不小于封头小端内直径Dis的5%,且不小于该过渡段厚度3倍。GB1507.12条62低温压力容器的结构设计要求均应有足够的柔性,结构应尽量简单,减少约束;避免产生过大的温度梯度;应尽量避免结构形状的突然变化,以减少局部高应力;接管端部应打磨成圆角。GB150附录C3.263低温压力容器的支座需设置垫板,不得直接焊在壳体上。GB150附录C3.264压力容器制造中热处理分为:整体热处理和局部热处理两类66按GB150标准规定,压力容器上人孔筒节的纵向焊缝应是A类焊缝,而人孔法兰与人孔筒节的焊缝应是B类<对焊)或C类<角焊)焊缝。GB15010.1.6条66外压及真空容器的主要破坏形式是稳定性失效;低温压力容器的主要破坏形式是脆性破坏。选择1下列哪些封头过渡区的转角半径不得小于图样的规定值a>椭圆封头b>碟形封头c>球冠形封头d>小端折边锥形封头2一台容器进行压力实验,其实验压力为5.0Mpa,应选用下列哪一压力表a>量程6Mpa的压力表b>量程10Mpa的压力表c>量程25Mpa的压力表3GB150椭圆封头厚度计算公式中焊接接头系数中指a>椭圆封头与筒体连接环缝b>拼缝4GB150锥壳计算公式中焊接接头系数中指a>锥壳环缝接头系数b>锥壳纵缝的接头系数5GB150球壳计算公式中焊接接头系数中指a>球壳的拼缝接头系数b>球壳与圆筒连接的环缝系数6承受内压壳体的开孔补强准则为a>等面积补强b>半面积补强7等面积补强其补强对象是a>弯曲应力b>薄膜应力c>薄膜应力加弯曲应力8GB150规定椭圆形或碟形封头a>可以b>不可以9GB150规定当采用补强圈结构时钢材的抗拉强度下限σba>≤490Mpab>≤325Mpac>≤540Mpa10外压筒体和球壳的计算,尽管各国规范公式不尽相同,但大都以a>拉美b>M西斯c>中径11一台外压容器直径Φ1200mm,筒体长2000mm,两端为标准椭圆形封头,折边高度40mm,其外压计算长度为a>2680mmb>2280mmc>2080mm12在GB150外压圆筒校核中,是以DO/δea>≥10b>≥15c>≥20d>≥3013法兰预紧装配后,垫片内径处压紧力a>增大b>减小c>不变14外压加强圈a>应设置在容器外表面b>应设置在容器内表面c>应设置在容器内外均可15设计螺栓连接时,螺母硬度应a>稍高于b>稍低于c>等于16加强圈与筒体采用间断焊时,其间断的长度对外加强圈为a>6δnb>8δnc>10δnd>12δn17下列哪些情况,必需选用爆破片装置作为压力容器超压泄放装置a>容器内介质为极度或高度危害介质b>容器内压力增长迅速c>容器对密封要求很高d>设计压力高于10Mpa的压力容器18提高外压薄壁圆筒的抗失稳能力,可以a>增加厚度b>设置加强圈c>选用高抗拉强度材料19圆筒壳外压失稳时,不同的屈曲波数对应a>同一个b>不同的20在外压校核计算中,壳体厚度应取a>设计厚度b>计算厚度c>有效厚度d>名义厚度21薄壁壳体在外压作用下发生失稳时,壳体内压缩应力小于材料的a>比例极限b>屈服极限c>强度极限22半顶角大于60°的锥壳计算按a>承受内压锥壳b>等于60°锥壳c>圆平板23真空度为0.06Mpa的容器应按a>JB4735b>GB150真空容器c>GB150的外压容器24压力容器中一下哪些元件不是受压元件a>壳体过渡段b>手孔螺栓c>塔盘支持圈d>补强圈25对使用温度在a>0℃b>-10℃c>-19℃26椭圆球壳在过渡区开孔时,所需补强金属面积A的计算中,壳体计算厚度是指封头的a>计算b>球面部分计算27碟形封头在中心开孔时,所需补强金属面积A的计算中,壳体计算厚度是指封头a>球面b>过渡区28分布力是一种表面力,下面哪种属于表面力a>雪载荷b>风载荷c>容器重量29作用在物体内一点附近的两个互相垂直平面上的剪应力在数值上是a>相等b>不同c>无关30热卷筒节成形后的厚度不得小于下列哪种厚度a>名义厚度b>有效厚度c>名义厚度减钢板厚度负偏差31下列哪些储罐易产生应力腐蚀a>工业纯氨储罐b>化学纯氨储罐c>含水纯氨储罐32根据GB150-98的规定,整体带颈法兰的制造方法应是a>采用热轧或锻造方法制造,不得采用钢板加工;b>必须采用钢板加工;c>可以采用热轧和锻造;也可以采用钢板卷制加工,但需按GB150-98第9条提出的要求加以限制。33根据GB150-98的规定多层包扎容器层板纵向接头属于a>A类焊接接头b>B类焊接接头c>
a>0℃b>-10℃c>-20℃
2设计温度为-30℃的压力容器,其材料可选用a>20Rb>16MnRc>16MnDR3《容规》规定,下列材料应在退火状态下使用a>铝及铝合金b>钛及太合金c>铜及铜合金d>镍及镍合金4下列哪些材料应在正火加回火状态下使用a>16MnRb>15MnNbRc>18MnMoNbRd>13MnNiMoNiR5下列哪些材料为奥氏体钢a>0Cr13b>0Cr13A1c>0Cr18Ni9d>00Cr17Ni14Mo26下列哪些锻件应选用Ⅲ即锻件a>换热器管板锻件b>设计压力1.6≤P<10MPa锻件c>设计压力P≥10MPa锻件7奥氏体不锈钢容器的热处理一般是指a>1100℃的故溶化处理b>625℃消应力处理c>1100℃875稳定化处理d>850℃正火处理8设计温度为600℃的压力容器,其壳体钢板可选用的材料有a>0Cr18Ni9b>0Cr17Ni12Mo2c>00Cr17Ni14Mo29按钢板标准,16mm厚的Q235B钢板在20℃时的一组冲击功(J>数值为a>17.30.32b>17.40.50c>28.30.3110对有晶间腐蚀要求的奥氏体不锈钢筒体,经热加工后应进行(d>热处理。a>退火b>正火加回火c>稳定化d>固溶化e>固溶化加稳定化判断1GB150规定,在任何情况下元件金属的表面温度不得超过钢材的允许使用温度。<√)235CrMoA螺栓用钢可在正火加回火状态下使用。<×)【调质】316MnR钢板可在正火状态下使用。<×)【小于等于30mm可在热轧状态下使用】4设计单位应在图样上注明锻件的材料的牌号和级别。<√)518MnMoNbR钢板应在正火加回火状态下使用。<√)620R钢板的金相组织为珠光体加铁素体。<√)7用于压力容器壳体厚度30mm16MnR钢板,可在热轧状态下使用。<√)8对于钢材的标准抗拉强度下限σb≥540Mpa的钢材,的含P量应不大于0.020%,含S量不应大于0.015%。<√)9GB150规定当选用JB4700-4707标准时,可免除螺栓法兰的设计计算。<√)10GB150规定法兰设计的应力校核时所有尺寸均包括腐蚀附加量。<×)11椭圆形封头或碟形封头过渡区部分开孔时,其孔的中心线宜垂直封头表面。<√)12设计温度为-50℃的压力容器,其壳体用钢板可选用09MnNiDR。<√)13用于压力容器壳体的厚度为30mm的16MnR钢板,可在热轧状态下使用。<√)14钛材切削加工时如冷却润滑不好,切削易燃烧。<√)15奥氏体钢的使用温度高于525℃时,钢中含碳量应≥0.04%。(√>16碳素钢和碳锰钢在温度高于425℃下长期使用,应考虑钢中碳化物相的石墨化倾向。(√>17多层包扎压力容器的内筒钢板,其质量等级应不低于JB/T4730.3-2005规定的II级。(√>18当碳素钢和低合金钢锻件公称厚度大于等于300mm时,锻件级别不应低于JB4726规定的Ⅲ级。(×>19目前防止不锈钢产生晶间腐蚀的主要措施有:采用固溶处理;降低钢中的含碳量或添加稳定碳化物元素。(√>20在钢材的拉伸实验中,无论用δ5或δ10的试样,其实验结果是一样的。(×>第三部分设计填空1水压实验时其排气孔应设在容器顶部。2厚壁筒体三个应力中,环向应力、径向应力是非均匀分布的。3内压作用下标准椭圆封头经向应力的最大值在顶点上。4GB150规定仅适用于锥壳半锥角α≤60°的轴对称无折边锥壳或折边锥壳。5等面积补强计算对象是薄膜应力。6等面积补强壳体有效补强范围的意义是受均匀拉伸开小圆孔平板,孔边局部应力的衰减范围。7内压锥壳的壁厚计算是将锥壳作为当量圆筒处理,其中圆筒内径Di以DcCOSα代替,Dc为锥壳大端直径。8外压计算中,只有当加强圈有足够大的惯性矩时,才能改变圆筒的外压计算长度。9压力容器法兰分为窄面法兰和宽面法兰两大类。10法兰连接设计分为三部分垫片设计、螺栓设计、和法兰本体设计。11GB150规定凸形封头或球壳的开孔最大直径d≤0.5Di。12垫片起有效密封作用的宽度位于垫片的外径侧。13垫片基本密封宽度b0是指法兰预紧后,法兰产生变形的情况下,垫片仍被压紧的宽度。14按GB151-1999规定换热器管板锻件的级别为Ⅱ级。15椭圆封头在内压作用下的变形特征是趋圆。16GB150规定锥壳与筒体的连接应采用全焊透结构。17GB150规定壳体上开孔应为圆形、椭圆形和长圆形。18GB150规定若条件许可推荐以厚壁管代替补强圈补强。19壳体受内压的开孔补强采用等面积补强。20设置加强圈是为了减小筒体的计算长度,以提高筒体承受外压的能力。21法兰密封面主要有平形、凹凸、榫槽三种,其中后两种密封性能优于平面。22采用补强圈补强时,补强材料一般需与壳体材料相同。23壳体圆形开孔时,开孔直径是指接管内径加2倍厚度附加量。24已知某点的应力状态σly,该点的应力强度为480Mpa。σlj= 25在A、B两类焊接接头中,受力最大的是A类接头。26内压锥壳上存在两个方向的薄膜应力,其中环向薄膜应力是经向薄膜应力的2倍。27内压筒体壁厚计算公式适用于单层、多层、热套筒体的计算。28锥壳小端加强段长度是按圆柱壳在边缘力作用下的环向薄膜应力的衰减长度来考虑的。29圆平板在周边均布弯矩作用下,板中的弯曲应力是均匀分布的,且周向应力与径向应力相等。30圆筒上的切向接管,接管与筒体的内壁相贯线是非圆形的,长轴直径为a、短轴直径为b。其开孔补强计算中,开孔补强直径d取b加两倍的壁厚附加量。31当法兰的径向应力σR超过许用值时,宜增大法兰的厚度进行调节,而增加锥颈厚度,相反会使σR增大。32垫片基本密封宽度b0是指法兰在预紧后,法兰产生变形的情况下,垫片仍被压紧的宽度。35较软的垫片一般m较小y较小。36法兰计算中的最大径向应力σR发生部位在法兰环与锥颈连接面的内径处。37椭圆封头在外压下的稳定是针对封头的球面部分考虑的,按当量球壳计算,对标准椭圆封头其当量球壳外半径,等于0.9倍的封头外直径。38法兰计算中的轴向应力σH发生部位在锥颈两端,当系数f>1时,表示在小端;当f≤1时,表示在大端。39焊接接头系数应根据受压元件的焊接接头形式和无损检测的长度比例确定。40GB150中10.4.2.7款要求立式容器地脚螺栓通孔应跨中布置,这主要是考虑风载荷的影响。41整体补强的型式有增加壳体的厚度、厚壁管、整体锻件。42壳体圆形开孔时,开孔直径是指接管内径加2倍厚度附加量。43当螺栓中心圆直径Db受法兰径向结构要求控制时,为紧缩Db宜选直径较小的螺栓。44垫片系数是针对法兰在操作状态下,为确保密封面具有足够大的流体阻力,而需要作用在垫片单位密封面积的压紧力与流体压力的比值。垫片越硬,m值越大。45最大允许工作压力是根据容器壳体的有效厚度计算所得,其取各受压元件的最小值。46外压及真空容器的圆度要求严于内压容器主要为了防止失稳。47设计锥形封头时,封头大端当锥壳半锥角α>30°时,采用折边锥形封头,否则采用分析设计方法进行设计。48气密性实验压力为压力容器的设计压力。《容规》第101条49压力容器的筒体,封头,人孔盖,人孔法兰,膨胀节,开孔补强圈,设备法兰,球罐的球壳板,换热器管板和换热管,M36以上的设备主螺栓,公称直径≥250mm的接管和法兰等均作为主要受压元件。《容规》第25条50只设置一个安全阀的压力容器,根据压力高低依次排列:设计压力、工作压力、最高工作压力、开启压力、实验压力:HG205802(2>条(1>实验压力(2>设计压力(3>开启压力(4>最高工作压力(5>工作压力51两个不同垫片,他们的形状和尺寸均相同且都能满足密封要求,则选用m(垫片系数>值较小的垫片较好。(资料>52对于压力容器锥壳:小端,锥体半顶角α≤45时,可采用无折边结构当锥体半顶角α>45时,应采用带过渡段的折边结构。GB1507.2条53GB150标准管辖的容器,其范围是指壳体及与其连为整体的受压零部件。GB1503.3条54低温低应力工况系指壳体或其受压元件的设计温度虽然低于或等于-20℃,但其环向应力小于或等于钢材标准常温屈服点的1/6,且不大于50MPa时的工况。GB150附录C1.555不锈钢容器在水压实验合格后,应将水渍清除干净,当不能达到这一要求时,应控制水的氯离子含量不超过25mg/L。《容规》第98条之2款56有防腐要求的不锈钢容器,在压力实验及气密性实验合格后,表面需做酸洗、钝化处理。《容规》第108条57低温压力容器的铭牌不能直接铆固在壳体上。GB150附录C4.858设计单位应对设计文件的正确性和完整性负责。GB1503.2.2.1条59壳体上的开孔应为圆形、椭圆形或长圆形。当在壳体上开椭圆形或长圆形孔时,孔的长径与短径之比应不大于2.0。GB1508条60压力容器锥体设计时,其大端折边锥壳的过渡段转角半径r应不小于封头大端内直径Di的10%、且不小于该过渡段厚度的3倍。GB1507.12条61压力容器锥体设计时,其小端折边锥壳的过渡段转角半径rs应不小于封头小端内直径Dis的5%,且不小于该过渡段厚度3倍。GB1507.12条62低温压力容器的结构设计要求均应有足够的柔性,结构应尽量简单,减少约束;避免产生过大的温度梯度;应尽量避免结构形状的突然变化,以减少局部高应力;接管端部应打磨成圆角。GB150附录C3.263低温压力容器的支座需设置垫板,不得直接焊在壳体上。GB150附录C3.264压力容器制造中热处理分为:整体热处理和局部热处理两类66按GB150标准规定,压力容器上人孔筒节的纵向焊缝应是A类焊缝,而人孔法兰与人孔筒节的焊缝应是B类<对焊)或C类<角焊)焊缝。GB15010.1.6条66外压及真空容器的主要破坏形式是稳定性失效;低温压力容器的主要破坏形式是脆性破坏。选择1下列哪些封头过渡区的转角半径不得小于图样的规定值a>椭圆封头b>碟形封头c>球冠形封头d>小端折边锥形封头2一台容器进行压力实验,其实验压力为5.0Mpa,应选用下列哪一压力表a>量程6Mpa的压力表b>量程10Mpa的压力表c>量程25Mpa的压力表3GB150椭圆封头厚度计算公式中焊接接头系数中指a>椭圆封头与筒体连接环缝b>拼缝4GB150锥壳计算公式中焊接接头系数中指a>锥壳环缝接头系数b>锥壳纵缝的接头系数5GB150球壳计算公式中焊接接头系数中指a>球壳的拼缝接头系数b>球壳与圆筒连接的环缝系数6承受内压壳体的开孔补强准则为a>等面积补强b>半面积补强7等面积补强其补强对象是a>弯曲应力b>薄膜应力c>薄膜应力加弯曲应力8GB150规定椭圆形或碟形封头a>可以b>不可以9GB150规定当采用补强圈结构时钢材的抗拉强度下限σba>≤490Mpab>≤325Mpac>≤540Mpa10外压筒体和球壳的计算,尽管各国规范公式不尽相同,但大都以a>拉美b>M西斯c>中径11一台外压容器直径Φ1200mm,筒体长2000mm,两端为标准椭圆形封头,折边高度40mm,其外压计算长度为a>2680mmb>2280mmc>2080mm12在GB150外压圆筒校核中,是以DO/δea>≥10b>≥15c>≥20d>≥3013法兰预紧装配后,垫片内径处压紧力a>增大b>减小c>不变14外压加强圈a>应设置在容器外表面b>应设置在容器内表面c>应设置在容器内外均可15设计螺栓连接时,螺母硬度应a>稍高于b>稍低于c>等于16加强圈与筒体采用间断焊时,其间断的长度对外加强圈为a>6δnb>8δnc>10δnd>12δn17下列哪些情况,必需选用爆破片装置作为压力容器超压泄放装置a>容器内介质为极度或高度危害介质b>容器内压力增长迅速c>容器对密封要求很高d>设计压力高于10Mpa的压力容器18提高外压薄壁圆筒的抗失稳能力,可以a>增加厚度b>设置加强圈c>选用高抗拉强度材料19圆筒壳外压失稳时,不同的屈曲波数对应a>同一个b>不同的20在外压校核计算中,壳体厚度应取a>设计厚度b>计算厚度c>有效厚度d>名义厚度21薄壁壳体在外压作用下发生失稳时,壳体内压缩应力小于材料的a>比例极限b>屈服极限c>强度极限22半顶角大于60°的锥壳计算按a>承受内压锥壳b>等于60°锥壳c>圆平板23真空度为0.06Mpa的容器应按a>JB4735b>GB150真空容器c>GB150的外压容器24压力容器中一下哪些元件不是受压元件a>壳体过渡段b>手孔螺栓c>塔盘支持圈d>补强圈25对使用温度在a>0℃b>-10℃c>-19℃26椭圆球壳在过渡区开孔时,所需补强金属面积A的计算中,壳体计算厚度是指封头的a>计算b>球面部分计算27碟形封头在中心开孔时,所需补强金属面积A的计算中,壳体计算厚度是指封头a>球面b>过渡区28分布力是一种表面力,下面哪种属于表面力a>雪载荷b>风载荷c>容器重量29作用在物体内一点附近的两个互相垂直平面上的剪应力在数值上是a>相等b>不同c>无关30热卷筒节成形后的厚度不得小于下列哪种厚度a>名义厚度b>有效厚度c>名义厚度减钢板厚度负偏差31下列哪些储罐易产生应力腐蚀a>工业纯氨储罐b>化学纯氨储罐c>含水纯氨储罐32根据GB150-98的规定,整体带颈法兰的制造方法应是a>采用热轧或锻造方法制造,不得采用钢板加工;b>必须采用钢板加工;c>可以采用热轧和锻造;也可以采用钢板卷制加工,但需按GB150-98第9条提出的要求加以限制。33根据GB150-98的规定多层包扎容器层板纵向接头属于a>A类焊接接头b>B类焊接接头c>
a>20Rb>16MnRc>16MnDR
3《容规》规定,下列材料应在退火状态下使用
a>铝及铝合金b>钛及太合金c>铜及铜合金d>镍及镍合金
4下列哪些材料应在正火加回火状态下使用a>16MnRb>15MnNbRc>18MnMoNbRd>13MnNiMoNiR5下列哪些材料为奥氏体钢a>0Cr13b>0Cr13A1c>0Cr18Ni9d>00Cr17Ni14Mo26下列哪些锻件应选用Ⅲ即锻件a>换热器管板锻件b>设计压力1.6≤P<10MPa锻件c>设计压力P≥10MPa锻件7奥氏体不锈钢容器的热处理一般是指a>1100℃的故溶化处理b>625℃消应力处理c>1100℃875稳定化处理d>850℃正火处理8设计温度为600℃的压力容器,其壳体钢板可选用的材料有a>0Cr18Ni9b>0Cr17Ni12Mo2c>00Cr17Ni14Mo29按钢板标准,16mm厚的Q235B钢板在20℃时的一组冲击功(J>数值为a>17.30.32b>17.40.50c>28.30.3110对有晶间腐蚀要求的奥氏体不锈钢筒体,经热加工后应进行(d>热处理。a>退火b>正火加回火c>稳定化d>固溶化e>固溶化加稳定化判断1GB150规定,在任何情况下元件金属的表面温度不得超过钢材的允许使用温度。<√)235CrMoA螺栓用钢可在正火加回火状态下使用。<×)【调质】316MnR钢板可在正火状态下使用。<×)【小于等于30mm可在热轧状态下使用】4设计单位应在图样上注明锻件的材料的牌号和级别。<√)518MnMoNbR钢板应在正火加回火状态下使用。<√)620R钢板的金相组织为珠光体加铁素体。<√)7用于压力容器壳体厚度30mm16MnR钢板,可在热轧状态下使用。<√)8对于钢材的标准抗拉强度下限σb≥540Mpa的钢材,的含P量应不大于0.020%,含S量不应大于0.015%。<√)9GB150规定当选用JB4700-4707标准时,可免除螺栓法兰的设计计算。<√)10GB150规定法兰设计的应力校核时所有尺寸均包括腐蚀附加量。<×)11椭圆形封头或碟形封头过渡区部分开孔时,其孔的中心线宜垂直封头表面。<√)12设计温度为-50℃的压力容器,其壳体用钢板可选用09MnNiDR。<√)13用于压力容器壳体的厚度为30mm的16MnR钢板,可在热轧状态下使用。<√)14钛材切削加工时如冷却润滑不好,切削易燃烧。<√)15奥氏体钢的使用温度高于525℃时,钢中含碳量应≥0.04%。(√>16碳素钢和碳锰钢在温度高于425℃下长期使用,应考虑钢中碳化物相的石墨化倾向。(√>17多层包扎压力容器的内筒钢板,其质量等级应不低于JB/T4730.3-2005规定的II级。(√>18当碳素钢和低合金钢锻件公称厚度大于等于300mm时,锻件级别不应低于JB4726规定的Ⅲ级。(×>19目前防止不锈钢产生晶间腐蚀的主要措施有:采用固溶处理;降低钢中的含碳量或添加稳定碳化物元素。(√>20在钢材的拉伸实验中,无论用δ5或δ10的试样,其实验结果是一样的。(×>第三部分设计填空1水压实验时其排气孔应设在容器顶部。2厚壁筒体三个应力中,环向应力、径向应力是非均匀分布的。3内压作用下标准椭圆封头经向应力的最大值在顶点上。4GB150规定仅适用于锥壳半锥角α≤60°的轴对称无折边锥壳或折边锥壳。5等面积补强计算对象是薄膜应力。6等面积补强壳体有效补强范围的意义是受均匀拉伸开小圆孔平板,孔边局部应力的衰减范围。7内压锥壳的壁厚计算是将锥壳作为当量圆筒处理,其中圆筒内径Di以DcCOSα代替,Dc为锥壳大端直径。8外压计算中,只有当加强圈有足够大的惯性矩时,才能改变圆筒的外压计算长度。9压力容器法兰分为窄面法兰和宽面法兰两大类。10法兰连接设计分为三部分垫片设计、螺栓设计、和法兰本体设计。11GB150规定凸形封头或球壳的开孔最大直径d≤0.5Di。12垫片起有效密封作用的宽度位于垫片的外径侧。13垫片基本密封宽度b0是指法兰预紧后,法兰产生变形的情况下,垫片仍被压紧的宽度。14按GB151-1999规定换热器管板锻件的级别为Ⅱ级。15椭圆封头在内压作用下的变形特征是趋圆。16GB150规定锥壳与筒体的连接应采用全焊透结构。17GB150规定壳体上开孔应为圆形、椭圆形和长圆形。18GB150规定若条件许可推荐以厚壁管代替补强圈补强。19壳体受内压的开孔补强采用等面积补强。20设置加强圈是为了减小筒体的计算长度,以提高筒体承受外压的能力。21法兰密封面主要有平形、凹凸、榫槽三种,其中后两种密封性能优于平面。22采用补强圈补强时,补强材料一般需与壳体材料相同。23壳体圆形开孔时,开孔直径是指接管内径加2倍厚度附加量。24已知某点的应力状态σly,该点的应力强度为480Mpa。σlj= 25在A、B两类焊接接头中,受力最大的是A类接头。26内压锥壳上存在两个方向的薄膜应力,其中环向薄膜应力是经向薄膜应力的2倍。27内压筒体壁厚计算公式适用于单层、多层、热套筒体的计算。28锥壳小端加强段长度是按圆柱壳在边缘力作用下的环向薄膜应力的衰减长度来考虑的。29圆平板在周边均布弯矩作用下,板中的弯曲应力是均匀分布的,且周向应力与径向应力相等。30圆筒上的切向接管,接管与筒体的内壁相贯线是非圆形的,长轴直径为a、短轴直径为b。其开孔补强计算中,开孔补强直径d取b加两倍的壁厚附加量。31当法兰的径向应力σR超过许用值时,宜增大法兰的厚度进行调节,而增加锥颈厚度,相反会使σR增大。32垫片基本密封宽度b0是指法兰在预紧后,法兰产生变形的情况下,垫片仍被压紧的宽度。35较软的垫片一般m较小y较小。36法兰计算中的最大径向应力σR发生部位在法兰环与锥颈连接面的内径处。37椭圆封头在外压下的稳定是针对封头的球面部分考虑的,按当量球壳计算,对标准椭圆封头其当量球壳外半径,等于0.9倍的封头外直径。38法兰计算中的轴向应力σH发生部位在锥颈两端,当系数f>1时,表示在小端;当f≤1时,表示在大端。39焊接接头系数应根据受压元件的焊接接头形式和无损检测的长度比例确定。40GB150中10.4.2.7款要求立式容器地脚螺栓通孔应跨中布置,这主要是考虑风载荷的影响。41整体补强的型式有增加壳体的厚度、厚壁管、整体锻件。42壳体圆形开孔时,开孔直径是指接管内径加2倍厚度附加量。43当螺栓中心圆直径Db受法兰径向结构要求控制时,为紧缩Db宜选直径较小的螺栓。44垫片系数是针对法兰在操作状态下,为确保密封面具有足够大的流体阻力,而需要作用在垫片单位密封面积的压紧力与流体压力的比值。垫片越硬,m值越大。45最大允许工作压力是根据容器壳体的有效厚度计算所得,其取各受压元件的最小值。46外压及真空容器的圆度要求严于内压容器主要为了防止失稳。47设计锥形封头时,封头大端当锥壳半锥角α>30°时,采用折边锥形封头,否则采用分析设计方法进行设计。48气密性实验压力为压力容器的设计压力。《容规》第101条49压力容器的筒体,封头,人孔盖,人孔法兰,膨胀节,开孔补强圈,设备法兰,球罐的球壳板,换热器管板和换热管,M36以上的设备主螺栓,公称直径≥250mm的接管和法兰等均作为主要受压元件。《容规》第25条50只设置一个安全阀的压力容器,根据压力高低依次排列:设计压力、工作压力、最高工作压力、开启压力、实验压力:HG205802(2>条(1>实验压力(2>设计压力(3>开启压力(4>最高工作压力(5>工作压力51两个不同垫片,他们的形状和尺寸均相同且都能满足密封要求,则选用m(垫片系数>值较小的垫片较好。(资料>52对于压力容器锥壳:小端,锥体半顶角α≤45时,可采用无折边结构当锥体半顶角α>45时,应采用带过渡段的折边结构。GB1507.2条53GB150标准管辖的容器,其范围是指壳体及与其连为整体的受压零部件。GB1503.3条54低温低应力工况系指壳体或其受压元件的设计温度虽然低于或等于-20℃,但其环向应力小于或等于钢材标准常温屈服点的1/6,且不大于50MPa时的工况。GB150附录C1.555不锈钢容器在水压实验合格后,应将水渍清除干净,当不能达到这一要求时,应控制水的氯离子含量不超过25mg/L。《容规》第98条之2款56有防腐要求的不锈钢容器,在压力实验及气密性实验合格后,表面需做酸洗、钝化处理。《容规》第108条57低温压力容器的铭牌不能直接铆固在壳体上。GB150附录C4.858设计单位应对设计文件的正确性和完整性负责。GB1503.2.2.1条59壳体上的开孔应为圆形、椭圆形或长圆形。当在壳体上开椭圆形或长圆形孔时,孔的长径与短径之比应不大于2.0。GB1508条60压力容器锥体设计时,其大端折边锥壳的过渡段转角半径r应不小于封头大端内直径Di的10%、且不小于该过渡段厚度的3倍。GB1507.12条61压力容器锥体设计时,其小端折边锥壳的过渡段转角半径rs应不小于封头小端内直径Dis的5%,且不小于该过渡段厚度3倍。GB1507.12条62低温压力容器的结构设计要求均应有足够的柔性,结构应尽量简单,减少约束;避免产生过大的温度梯度;应尽量避免结构形状的突然变化,以减少局部高应力;接管端部应打磨成圆角。GB150附录C3.263低温压力容器的支座需设置垫板,不得直接焊在壳体上。GB150附录C3.264压力容器制造中热处理分为:整体热处理和局部热处理两类66按GB150标准规定,压力容器上人孔筒节的纵向焊缝应是A类焊缝,而人孔法兰与人孔筒节的焊缝应是B类<对焊)或C类<角焊)焊缝。GB15010.1.6条66外压及真空容器的主要破坏形式是稳定性失效;低温压力容器的主要破坏形式是脆性破坏。选择1下列哪些封头过渡区的转角半径不得小于图样的规定值a>椭圆封头b>碟形封头c>球冠形封头d>小端折边锥形封头2一台容器进行压力实验,其实验压力为5.0Mpa,应选用下列哪一压力表a>量程6Mpa的压力表b>量程10Mpa的压力表c>量程25Mpa的压力表3GB150椭圆封头厚度计算公式中焊接接头系数中指a>椭圆封头与筒体连接环缝b>拼缝4GB150锥壳计算公式中焊接接头系数中指a>锥壳环缝接头系数b>锥壳纵缝的接头系数5GB150球壳计算公式中焊接接头系数中指a>球壳的拼缝接头系数b>球壳与圆筒连接的环缝系数6承受内压壳体的开孔补强准则为a>等面积补强b>半面积补强7等面积补强其补强对象是a>弯曲应力b>薄膜应力c>薄膜应力加弯曲应力8GB150规定椭圆形或碟形封头a>可以b>不可以9GB150规定当采用补强圈结构时钢材的抗拉强度下限σba>≤490Mpab>≤325Mpac>≤540Mpa10外压筒体和球壳的计算,尽管各国规范公式不尽相同,但大都以a>拉美b>M西斯c>中径11一台外压容器直径Φ1200mm,筒体长2000mm,两端为标准椭圆形封头,折边高度40mm,其外压计算长度为a>2680mmb>2280mmc>2080mm12在GB150外压圆筒校核中,是以DO/δea>≥10b>≥15c>≥20d>≥3013法兰预紧装配后,垫片内径处压紧力a>增大b>减小c>不变14外压加强圈a>应设置在容器外表面b>应设置在容器内表面c>应设置在容器内外均可15设计螺栓连接时,螺母硬度应a>稍高于b>稍低于c>等于16加强圈与筒体采用间断焊时,其间断的长度对外加强圈为a>6δnb>8δnc>10δnd>12δn17下列哪些情况,必需选用爆破片装置作为压力容器超压泄放装置a>容器内介质为极度或高度危害介质b>容器内压力增长迅速c>容器对密封要求很高d>设计压力高于10Mpa的压力容器18提高外压薄壁圆筒的抗失稳能力,可以a>增加厚度b>设置加强圈c>选用高抗拉强度材料19圆筒壳外压失稳时,不同的屈曲波数对应a>同一个b>不同的20在外压校核计算中,壳体厚度应取a>设计厚度b>计算厚度c>有效厚度d>名义厚度21薄壁壳体在外压作用下发生失稳时,壳体内压缩应力小于材料的a>比例极限b>屈服极限c>强度极限22半顶角大于60°的锥壳计算按a>承受内压锥壳b>等于60°锥壳c>圆平板23真空度为0.06Mpa的容器应按a>JB4735b>GB150真空容器c>GB150的外压容器24压力容器中一下哪些元件不是受压元件a>壳体过渡段b>手孔螺栓c>塔盘支持圈d>补强圈25对使用温度在a>0℃b>-10℃c>-19℃26椭圆球壳在过渡区开孔时,所需补强金属面积A的计算中,壳体计算厚度是指封头的a>计算b>球面部分计算27碟形封头在中心开孔时,所需补强金属面积A的计算中,壳体计算厚度是指封头a>球面b>过渡区28分布力是一种表面力,下面哪种属于表面力a>雪载荷b>风载荷c>容器重量29作用在物体内一点附近的两个互相垂直平面上的剪应力在数值上是a>相等b>不同c>无关30热卷筒节成形后的厚度不得小于下列哪种厚度a>名义厚度b>有效厚度c>名义厚度减钢板厚度负偏差31下列哪些储罐易产生应力腐蚀a>工业纯氨储罐b>化学纯氨储罐c>含水纯氨储罐32根据GB150-98的规定,整体带颈法兰的制造方法应是a>采用热轧或锻造方法制造,不得采用钢板加工;b>必须采用钢板加工;c>可以采用热轧和锻造;也可以采用钢板卷制加工,但需按GB150-98第9条提出的要求加以限制。33根据GB150-98的规定多层包扎容器层板纵向接头属于a>A类焊接接头b>B类焊接接头c>
a>16MnRb>15MnNbRc>18MnMoNbRd>13MnNiMoNiR
5下列哪些材料为奥氏体钢a>0Cr13b>0Cr13A1c>0Cr18Ni9d>00Cr17Ni14Mo26下列哪些锻件应选用Ⅲ即锻件a>换热器管板锻件b>设计压力1.6≤P<10MPa锻件c>设计压力P≥10MPa锻件7奥氏体不锈钢容器的热处理一般是指a>1100℃的故溶化处理b>625℃消应力处理c>1100℃875稳定化处理d>850℃正火处理8设计温度为600℃的压力容器,其壳体钢板可选用的材料有a>0Cr18Ni9b>0Cr17Ni12Mo2c>00Cr17Ni14Mo29按钢板标准,16mm厚的Q235B钢板在20℃时的一组冲击功(J>数值为a>17.30.32b>17.40.50c>28.30.3110对有晶间腐蚀要求的奥氏体不锈钢筒体,经热加工后应进行(d>热处理。a>退火b>正火加回火c>稳定化d>固溶化e>固溶化加稳定化判断1GB150规定,在任何情况下元件金属的表面温度不得超过钢材的允许使用温度。<√)235CrMoA螺栓用钢可在正火加回火状态下使用。<×)【调质】316MnR钢板可在正火状态下使用。<×)【小于等于30mm可在热轧状态下使用】4设计单位应在图样上注明锻件的材料的牌号和级别。<√)518MnMoNbR钢板应在正火加回火状态下使用。<√)620R钢板的金相组织为珠光体加铁素体。<√)7用于压力容器壳体厚度30mm16MnR钢板,可在热轧状态下使用。<√)8对于钢材的标准抗拉强度下限σb≥540Mpa的钢材,的含P量应不大于0.020%,含S量不应大于0.015%。<√)9GB150规定当选用JB4700-4707标准时,可免除螺栓法兰的设计计算。<√)10GB150规定法兰设计的应力校核时所有尺寸均包括腐蚀附加量。<×)11椭圆形封头或碟形封头过渡区部分开孔时,其孔的中心线宜垂直封头表面。<√)12设计温度为-50℃的压力容器,其壳体用钢板可选用09MnNiDR。<√)13用于压力容器壳体的厚度为30mm的16MnR钢板,可在热轧状态下使用。<√)14钛材切削加工时如冷却润滑不好,切削易燃烧。<√)15奥氏体钢的使用温度高于525℃时,钢中含碳量应≥0.04%。(√>16碳素钢和碳锰钢在温度高于425℃下长期使用,应考虑钢中碳化物相的石墨化倾向。(√>17多层包扎压力容器的内筒钢板,其质量等级应不低于JB/T4730.3-2005规定的II级。(√>18当碳素钢和低合金钢锻件公称厚度大于等于300mm时,锻件级别不应低于JB4726规定的Ⅲ级。(×>19目前防止不锈钢产生晶间腐蚀的主要措施有:采用固溶处理;降低钢中的含碳量或添加稳定碳化物元素。(√>20在钢材的拉伸实验中,无论用δ5或δ10的试样,其实验结果是一样的。(×>第三部分设计填空1水压实验时其排气孔应设在容器顶部。2厚壁筒体三个应力中,环向应力、径向应力是非均匀分布的。3内压作用下标准椭圆封头经向应力的最大值在顶点上。4GB150规定仅适用于锥壳半锥角α≤60°的轴对称无折边锥壳或折边锥壳。5等面积补强计算对象是薄膜应力。6等面积补强壳体有效补强范围的意义是受均匀拉伸开小圆孔平板,孔边局部应力的衰减范围。7内压锥壳的壁厚计算是将锥壳作为当量圆筒处理,其中圆筒内径Di以DcCOSα代替,Dc为锥壳大端直径。8外压计算中,只有当加强圈有足够大的惯性矩时,才能改变圆筒的外压计算长度。9压力容器法兰分为窄面法兰和宽面法兰两大类。10法兰连接设计分为三部分垫片设计、螺栓设计、和法兰本体设计。11GB150规定凸形封头或球壳的开孔最大直径d≤0.5Di。12垫片起有效密封作用的宽度位于垫片的外径侧。13垫片基本密封宽度b0是指法兰预紧后,法兰产生变形的情况下,垫片仍被压紧的宽度。14按GB151-1999规定换热器管板锻件的级别为Ⅱ级。15椭圆封头在内压作用下的变形特征是趋圆。16GB150规定锥壳与筒体的连接应采用全焊透结构。17GB150规定壳体上开孔应为圆形、椭圆形和长圆形。18GB150规定若条件许可推荐以厚壁管代替补强圈补强。19壳体受内压的开孔补强采用等面积补强。20设置加强圈是为了减小筒体的计算长度,以提高筒体承受外压的能力。21法兰密封面主要有平形、凹凸、榫槽三种,其中后两种密封性能优于平面。22采用补强圈补强时,补强材料一般需与壳体材料相同。23壳体圆形开孔时,开孔直径是指接管内径加2倍厚度附加量。24已知某点的应力状态σly,该点的应力强度为480Mpa。σlj= 25在A、B两类焊接接头中,受力最大的是A类接头。26内压锥壳上存在两个方向的薄膜应力,其中环向薄膜应力是经向薄膜应力的2倍。27内压筒体壁厚计算公式适用于单层、多层、热套筒体的计算。28锥壳小端加强段长度是按圆柱壳在边缘力作用下的环向薄膜应力的衰减长度来考虑的。29圆平板在周边均布弯矩作用下,板中的弯曲应力是均匀分布的,且周向应力与径向应力相等。30圆筒上的切向接管,接管与筒体的内壁相贯线是非圆形的,长轴直径为a、短轴直径为b。其开孔补强计算中,开孔补强直径d取b加两倍的壁厚附加量。31当法兰的径向应力σR超过许用值时,宜增大法兰的厚度进行调节,而增加锥颈厚度,相反会使σR增大。32垫片基本密封宽度b0是指法兰在预紧后,法兰产生变形的情况下,垫片仍被压紧的宽度。35较软的垫片一般m较小y较小。36法兰计算中的最大径向应力σR发生部位在法兰环与锥颈连接面的内径处。37椭圆封头在外压下的稳定是针对封头的球面部分考虑的,按当量球壳计算,对标准椭圆封头其当量球壳外半径,等于0.9倍的封头外直径。38法兰计算中的轴向应力σH发生部位在锥颈两端,当系数f>1时,表示在小端;当f≤1时,表示在大端。39焊接接头系数应根据受压元件的焊接接头形式和无损检测的长度比例确定。40GB150中10.4.2.7款要求立式容器地脚螺栓通孔应跨中布置,这主要是考虑风载荷的影响。41整体补强的型式有增加壳体的厚度、厚壁管、整体锻件。42壳体圆形开孔时,开孔直径是指接管内径加2倍厚度附加量。43当螺栓中心圆直径Db受法兰径向结构要求控制时,为紧缩Db宜选直径较小的螺栓。44垫片系数是针对法兰在操作状态下,为确保密封面具有足够大的流体阻力,而需要作用在垫片单位密封面积的压紧力与流体压力的比值。垫片越硬,m值越大。45最大允许工作压力是根据容器壳体的有效厚度计算所得,其取各受压元件的最小值。46外压及真空容器的圆度要求严于内压容器主要为了防止失稳。47设计锥形封头时,封头大端当锥壳半锥角α>30°时,采用折边锥形封头,否则采用分析设计方法进行设计。48气密性实验压力为压力容器的设计压力。《容规》第101条49压力容器的筒体,封头,人孔盖,人孔法兰,膨胀节,开孔补强圈,设备法兰,球罐的球壳板,换热器管板和换热管,M36以上的设备主螺栓,公称直径≥250mm的接管和法兰等均作为主要受压元件。《容规》第25条50只设置一个安全阀的压力容器,根据压力高低依次排列:设计压力、工作压力、最高工作压力、开启压力、实验压力:HG205802(2>条(1>实验压力(2>设计压力(3>开启压力(4>最高工作压力(5>工作压力51两个不同垫片,他们的形状和尺寸均相同且都能满足密封要求,则选用m(垫片系数>值较小的垫片较好。(资料>52对于压力容器锥壳:小端,锥体半顶角α≤45时,可采用无折边结构当锥体半顶角α>45时,应采用带过渡段的折边结构。GB1507.2条53GB150标准管辖的容器,其范围是指壳体及与其连为整体的受压零部件。GB1503.3条54低温低应力工况系指壳体或其受压元件的设计温度虽然低于或等于-20℃,但其环向应力小于或等于钢材标准常温屈服点的1/6,且不大于50MPa时的工况。GB150附录C1.555不锈钢容器在水压实验合格后,应将水渍清除干净,当不能达到这一要求时,应控制水的氯离子含量不超过25mg/L。《容规》第98条之2款56有防腐要求的不锈钢容器,在压力实验及气密性实验合格后,表面需做酸洗、钝化处理。《容规》第108条57低温压力容器的铭牌不能直接铆固在壳体上。GB150附录C4.858设计单位应对设计文件的正确性和完整性负责。GB1503.2.2.1条59壳体上的开孔应为圆形、椭圆形或长圆形。当在壳体上开椭圆形或长圆形孔时,孔的长径与短径之比应不大于2.0。GB1508条60压力容器锥体设计时,其大端折边锥壳的过渡段转角半径r应不小于封头大端内直径Di的10%、且不小于该过渡段厚度的3倍。GB1507.12条61压力容器锥体设计时,其小端折边锥壳的过渡段转角半径rs应不小于封头小端内直径Dis的5%,且不小于该过渡段厚度3倍。GB1507.12条62低温压力容器的结构设计要求均应有足够的柔性,结构应尽量简单,减少约束;避免产生过大的温度梯度;应尽量避免结构形状的突然变化,以减少局部高应力;接管端部应打磨成圆角。GB150附录C3.263低温压力容器的支座需设置垫板,不得直接焊在壳体上。GB150附录C3.264压力容器制造中热处理分为:整体热处理和局部热处理两类66按GB150标准规定,压力容器上人孔筒节的纵向焊缝应是A类焊缝,而人孔法兰与人孔筒节的焊缝应是B类<对焊)或C类<角焊)焊缝。GB15010.1.6条66外压及真空容器的主要破坏形式是稳定性失效;低温压力容器的主要破坏形式是脆性破坏。选择1下列哪些封头过渡区的转角半径不得小于图样的规定值a>椭圆封头b>碟形封头c>球冠形封头d>小端折边锥形封头2一台容器进行压力实验,其实验压力为5.0Mpa,应选用下列哪一压力表a>量程6Mpa的压力表b>量程10Mpa的压力表c>量程25Mpa的压力表3GB150椭圆封头厚度计算公式中焊接接头系数中指a>椭圆封头与筒体连接环缝b>拼缝4GB150锥壳计算公式中焊接接头系数中指a>锥壳环缝接头系数b>锥壳纵缝的接头系数5GB150球壳计算公式中焊接接头系数中指a>球壳的拼缝接头系数b>球壳与圆筒连接的环缝系数6承受内压壳体的开孔补强准则为a>等面积补强b>半面积补强7等面积补强其补强对象是a>弯曲应力b>薄膜应力c>薄膜应力加弯曲应力8GB150规定椭圆形或碟形封头a>可以b>不可以9GB150规定当采用补强圈结构时钢材的抗拉强度下限σba>≤490Mpab>≤325Mpac>≤540Mpa10外压筒体和球壳的计算,尽管各国规范公式不尽相同,但大都以a>拉美b>M西斯c>中径11一台外压容器直径Φ1200mm,筒体长2000mm,两端为标准椭圆形封头,折边高度40mm,其外压计算长度为a>2680mmb>2280mmc>2080mm12在GB150外压圆筒校核中,是以DO/δea>≥10b>≥15c>≥20d>≥3013法兰预紧装配后,垫片内径处压紧力a>增大b>减小c>不变14外压加强圈a>应设置在容器外表面b>应设置在容器内表面c>应设置在容器内外均可15设计螺栓连接时,螺母硬度应a>稍高于b>稍低于c>等于16加强圈与筒体采用间断焊时,其间断的长度对外加强圈为a>6δnb>8δnc>10δnd>12δn17下列哪些情况,必需选用爆破片装置作为压力容器超压泄放装置a>容器内介质为极度或高度危害介质b>容器内压力增长迅速c>容器对密封要求很高d>设计压力高于10Mpa的压力容器18提高外压薄壁圆筒的抗失稳能力,可以a>增加厚度b>设置加强圈c>选用高抗拉强度材料19圆筒壳外压失稳时,不同的屈曲波数对应a>同一个b>不同的20在外压校核计算中,壳体厚度应取a>设计厚度b>计算厚度c>有效厚度d>名义厚度21薄壁壳体在外压作用下发生失稳时,壳体内压缩应力小于材料的a>比例极限b>屈服极限c>强度极限22半顶角大于60°的锥壳计算按a>承受内压锥壳b>等于60°锥壳c>圆平板23真空度为0.06Mpa的容器应按a>JB4735b>GB150真空容器c>GB150的外压容器24压力容器中一下哪些元件不是受压元件a>壳体过渡段b>手孔螺栓c>塔盘支持圈d>补强圈25对使用温度在a>0℃b>-10℃c>-19℃26椭圆球壳在过渡区开孔时,所需补强金属面积A的计算中,壳体计算厚度是指封头的a>计算b>球面部分计算27碟形封头在中心开孔时,所需补强金属面积A的计算中,壳体计算厚度是指封头a>球面b>过渡区28分布力是一种表面力,下面哪种属于表面力a>雪载荷b>风载荷c>容器重量29作用在物体内一点附近的两个互相垂直平面上的剪应力在数值上是a>相等b>不同c>无关30热卷筒节成形后的厚度不得小于下列哪种厚度a>名义厚度b>有效厚度c>名义厚度减钢板厚度负偏差31下列哪些储罐易产生应力腐蚀a>工业纯氨储罐b>化学纯氨储罐c>含水纯氨储罐32根据GB150-98的规定,整体带颈法兰的制造方法应是a>采用热轧或锻造方法制造,不得采用钢板加工;b>必须采用钢板加工;c>可以采用热轧和锻造;也可以采用钢板卷制加工,但需按GB150-98第9条提出的要求加以限制。33根据GB150-98的规定多层包扎容器层板纵向接头属于a>A类焊接接头b>B类焊接接头c>
a>0Cr13b>0Cr13A1c>0Cr18Ni9d>00Cr17Ni14Mo2
6下列哪些锻件应选用Ⅲ即锻件a>换热器管板锻件b>设计压力1.6≤P<10MPa锻件c>设计压力P≥10MPa锻件7奥氏体不锈钢容器的热处理一般是指a>1100℃的故溶化处理b>625℃消应力处理c>1100℃875稳定化处理d>850℃正火处理8设计温度为600℃的压力容器,其壳体钢板可选用的材料有a>0Cr18Ni9b>0Cr17Ni12Mo2c>00Cr17Ni14Mo29按钢板标准,16mm厚的Q235B钢板在20℃时的一组冲击功(J>数值为a>17.30.32b>17.40.50c>28.30.3110对有晶间腐蚀要求的奥氏体不锈钢筒体,经热加工后应进行(d>热处理。a>退火b>正火加回火c>稳定化d>固溶化e>固溶化加稳定化判断1GB150规定,在任何情况下元件金属的表面温度不得超过钢材的允许使用温度。<√)235CrMoA螺栓用钢可在正火加回火状态下使用。<×)【调质】316MnR钢板可在正火状态下使用。<×)【小于等于30mm可在热轧状态下使用】4设计单位应在图样上注明锻件的材料的牌号和级别。<√)518MnMoNbR钢板应在正火加回火状态下使用。<√)620R钢板的金相组织为珠光体加铁素体。<√)7用于压力容器壳体厚度30mm16MnR钢板,可在热轧状态下使用。<√)8对于钢材的标准抗拉强度下限σb≥540Mpa的钢材,的含P量应不大于0.020%,含S量不应大于0.015%。<√)9GB150规定当选用JB4700-4707标准时,可免除螺栓法兰的设计计算。<√)10GB150规定法兰设计的应力校核时所有尺寸均包括腐蚀附加量。<×)11椭圆形封头或碟形封头过渡区部分开孔时,其孔的中心线宜垂直封头表面。<√)12设计温度为-50℃的压力容器,其壳体用钢板可选用09MnNiDR。<√)13用于压力容器壳体的厚度为30mm的16MnR钢板,可在热轧状态下使用。<√)14钛材切削加工时如冷却润滑不好,切削易燃烧。<√)15奥氏体钢的使用温度高于525℃时,钢中含碳量应≥0.04%。(√>16碳素钢和碳锰钢在温度高于425℃下长期使用,应考虑钢中碳化物相的石墨化倾向。(√>17多层包扎压力容器的内筒钢板,其质量等级应不低于JB/T4730.3-2005规定的II级。(√>18当碳素钢和低合金钢锻件公称厚度大于等于300mm时,锻件级别不应低于JB4726规定的Ⅲ级。(×>19目前防止不锈钢产生晶间腐蚀的主要措施有:采用固溶处理;降低钢中的含碳量或添加稳定碳化物元素。(√>20在钢材的拉伸实验中,无论用δ5或δ10的试样,其实验结果是一样的。(×>第三部分设计填空1水压实验时其排气孔应设在容器顶部。2厚壁筒体三个应力中,环向应力、径向应力是非均匀分布的。3内压作用下标准椭圆封头经向应力的最大值在顶点上。4GB150规定仅适用于锥壳半锥角α≤60°的轴对称无折边锥壳或折边锥壳。5等面积补强计算对象是薄膜应力。6等面积补强壳体有效补强范围的意义是受均匀拉伸开小圆孔平板,孔边局部应力的衰减范围。7内压锥壳的壁厚计算是将锥壳作为当量圆筒处理,其中圆筒内径Di以DcCOSα代替,Dc为锥壳大端直径。8外压计算中,只有当加强圈有足够大的惯性矩时,才能改变圆筒的外压计算长度。9压力容器法兰分为窄面法兰和宽面法兰两大类。10法兰连接设计分为三部分垫片设计、螺栓设计、和法兰本体设计。11GB150规定凸形封头或球壳的开孔最大直径d≤0.5Di。12垫片起有效密封作用的宽度位于垫片的外径侧。13垫片基本密封宽度b0是指法兰预紧后,法兰产生变形的情况下,垫片仍被压紧的宽度。14按GB151-1999规定换热器管板锻件的级别为Ⅱ级。15椭圆封头在内压作用下的变形特征是趋圆。16GB150规定锥壳与筒体的连接应采用全焊透结构。17GB150规定壳体上开孔应为圆形、椭圆形和长圆形。18GB150规定若条件许可推荐以厚壁管代替补强圈补强。19壳体受内压的开孔补强采用等面积补强。20设置加强圈是为了减小筒体的计算长度,以提高筒体承受外压的能力。21法兰密封面主要有平形、凹凸、榫槽三种,其中后两种密封性能优于平面。22采用补强圈补强时,补强材料一般需与壳体材料相同。23壳体圆形开孔时,开孔直径是指接管内径加2倍厚度附加量。24已知某点的应力状态σly,该点的应力强度为480Mpa。σlj= 25在A、B两类焊接接头中,受力最大的是A类接头。26内压锥壳上存在两个方向的薄膜应力,其中环向薄膜应力是经向薄膜应力的2倍。27内压筒体壁厚计算公式适用于单层、多层、热套筒体的计算。28锥壳小端加强段长度是按圆柱壳在边缘力作用下的环向薄膜应力的衰减长度来考虑的。29圆平板在周边均布弯矩作用下,板中的弯曲应力是均匀分布的,且周向应力与径向应力相等。30圆筒上的切向接管,接管与筒体的内壁相贯线是非圆形的,长轴直径为a、短轴直径为b。其开孔补强计算中,开孔补强直径d取b加两倍的壁厚附加量。31当法兰的径向应力σR超过许用值时,宜增大法兰的厚度进行调节,而增加锥颈厚度,相反会使σR增大。32垫片基本密封宽度b0是指法兰在预紧后,法兰产生变形的情况下,垫片仍被压紧的宽度。35较软的垫片一般m较小y较小。36法兰计算中的最大径向应力σR发生部位在法兰环与锥颈连接面的内径处。37椭圆封头在外压下的稳定是针对封头的球面部分考虑的,按当量球壳计算,对标准椭圆封头其当量球壳外半径,等于0.9倍的封头外直径。38法兰计算中的轴向应力σH发生部位在锥颈两端,当系数f>1时,表示在小端;当f≤1时,表示在大端。39焊接接头系数应根据受压元件的焊接接头形式和无损检测的长度比例确定。40GB150中10.4.2.7款要求立式容器地脚螺栓通孔应跨中布置,这主要是考虑风载荷的影响。41整体补强的型式有增加壳体的厚度、厚壁管、整体锻件。42壳体圆形开孔时,开孔直径是指接管内径加2倍厚度附加量。43当螺栓中心圆直径Db受法兰径向结构要求控制时,为紧缩Db宜选直径较小的螺栓。44垫片系数是针对法兰在操作状态下,为确保密封面具有足够大的流体阻力,而需要作用在垫片单位密封面积的压紧力与流体压力的比值。垫片越硬,m值越大。45最大允许工作压力是根据容器壳体的有效厚度计算所得,其取各受压元件的最小值。46外压及真空容器的圆度要求严于内压容器主要为了防止失稳。47设计锥形封头时,封头大端当锥壳半锥角α>30°时,采用折边锥形封头,否则采用分析设计方法进行设计。48气密性实验压力为压力容器的设计压力。《容规》第101条49压力容器的筒体,封头,人孔盖,人孔法兰,膨胀节,开孔补强圈,设备法兰,球罐的球壳板,换热器管板和换热管,M36以上的设备主螺栓,公称直径≥250mm的接管和法兰等均作为主要受压元件。《容规》第25条50只设置一个安全阀的压力容器,根据压力高低依次排列:设计压力、工作压力、最高工作压力、开启压力、实验压力:HG205802(2>条(1>实验压力(2>设计压力(3>开启压力(4>最高工作压力(5>工作压力51两个不同垫片,他们的形状和尺寸均相同且都能满足密封要求,则选用m(垫片系数>值较小的垫片较好。(资料>52对于压力容器锥壳:小端,锥体半顶角α≤45时,可采用无折边结构当锥体半顶角α>45时,应采用带过渡段的折边结构。GB1507.2条53GB150标准管辖的容器,其范围是指壳体及与其连为整体的受压零部件。GB1503.3条54低温低应力工况系指壳体或其受压元件的设计温度虽然低于或等于-20℃,但其环向应力小于或等于钢材标准常温屈服点的1/6,且不大于50MPa时的工况。GB150附录C1.555不锈钢容器在水压实验合格后,应将水渍清除干净,当不能达到这一要求时,应控制水的氯离子含量不超过25mg/L。《容规》第98条之2款56有防腐要求的不锈钢容器,在压力实验及气密性实验合格后,表面需做酸洗、钝化处理。《容规》第108条57低温压力容器的铭牌不能直接铆固在壳体上。GB150附录C4.858设计单位应对设计文件的正确性和完整性负责。GB1503.2.2.1条59壳体上的开孔应为圆形、椭圆形或长圆形。当在壳体上开椭圆形或长圆形孔时,孔的长径与短径之比应不大于2.0。GB1508条60压力容器锥体设计时,其大端折边锥壳的过渡段转角半径r应不小于封头大端内直径Di的10%、且不小于该过渡段厚度的3倍。GB1507.12条61压力容器锥体设计时,其小端折边锥壳的过渡段转角半径rs应不小于封头小端内直径Dis的5%,且不小于该过渡段厚度3倍。GB1507.12条62低温压力容器的结构设计要求均应有足够的柔性,结构应尽量简单,减少约束;避免产生过大的温度梯度;应尽量避免结构形状的突然变化,以减少局部高应力;接管端部应打磨成圆角。GB150附录C3.263低温压力容器的支座需设置垫板,不得直接焊在壳体上。GB150附录C3.264压力容器制造中热处理分为:整体热处理和局部热处理两类66按GB150标准规定,压力容器上人孔筒节的纵向焊缝应是A类焊缝,而人孔法兰与人孔筒节的焊缝应是B类<对焊)或C类<角焊)焊缝。GB15010.1.6条66外压及真空容器的主要破坏形式是稳定性失效;低温压力容器的主要破坏形式是脆性破坏。选择1下列哪些封头过渡区的转角半径不得小于图样的规定值a>椭圆封头b>碟形封头c>球冠形封头d>小端折边锥形封头2一台容器进行压力实验,其实验压力为5.0Mpa,应选用下列哪一压力表a>量程6Mpa的压力表b>量程10Mpa的压力表c>量程25Mpa的压力表3GB150椭圆封头厚度计算公式中焊接接头系数中指a>椭圆封头与筒体连接环缝b>拼缝4GB150锥壳计算公式中焊接接头系数中指a>锥壳环缝接头系数b>锥壳纵缝的接头系数5GB150球壳计算公式中焊接接头系数中指a>球壳的拼缝接头系数b>球壳与圆筒连接的环缝系数6承受内压壳体的开孔补强准则为a>等面积补强b>半面积补强7等面积补强其补强对象是a>弯曲应力b>薄膜应力c>薄膜应力加弯曲应力8GB150规定椭圆形或碟形封头a>可以b>不可以9GB150规定当采用补强圈结构时钢材的抗拉强度下限σba>≤490Mpab>≤325Mpac>≤540Mpa10外压筒体和球壳的计算,尽管各国规范公式不尽相同,但大都以a>拉美b>M西斯c>中径11一台外压容器直径Φ1200mm,筒体长2000mm,两端为标准椭圆形封头,折边高度40mm,其外压计算长度为a>2680mmb>2280mmc>2080mm12在GB150外压圆筒校核中,是以DO/δea>≥10b>≥15c>≥20d>≥3013法兰预紧装配后,垫片内径处压紧力a>增大b>减小c>不变14外压加强圈a>应设置在容器外表面b>应设置在容器内表面c>应设置在容器内外均可15设计螺栓连接时,螺母硬度应a>稍高于b>稍低于c>等于16加强圈与筒体采用间断焊时,其间断的长度对外加强圈为a>6δnb>8δnc>10δnd>12δn17下列哪些情况,必需选用爆破片装置作为压力容器超压泄放装置a>容器内介质为极度或高度危害介质b>容器内压力增长迅速c>容器对密封要求很高d>设计压力高于10Mpa的压力容器18提高外压薄壁圆筒的抗失稳能力,可以a>增加厚度b>设置加强圈c>选用高抗拉强度材料19圆筒壳外压失稳时,不同的屈曲波数对应a>同一个b>不同的20在外压校核计算中,壳体厚度应取a>设计厚度b>计算厚度c>有效厚度d>名义厚度21薄壁壳体在外压作用下发生失稳时,壳体内压缩应力小于材料的a>比例极限b>屈服极限c>强度极限22半顶角大于60°的锥壳计算按a>承受内压锥壳b>等于60°锥壳c>圆平板23真空度为0.06Mpa的容器应按a>JB4735b>GB150真空容器c>GB150的外压容器24压力容器中一下哪些元件不是受压元件a>壳体过渡段b>手孔螺栓c>塔盘支持圈d>补强圈25对使用温度在a>0℃b>-10℃c>-19℃26椭圆球壳在过渡区开孔时,所需补强金属面积A的计算中,壳体计算厚度是指封头的a>计算b>球面部分计算27碟形封头在中心开孔时,所需补强金属面积A的计算中,壳体计算厚度是指封头a>球面b>过渡区28分布力是一种表面力,下面哪种属于表面力a>雪载荷b>风载荷c>容器重量29作用在物体内一点附近的两个互相垂直平面上的剪应力在数值上是a>相等b>不同c>无关30热卷筒节成形后的厚度不得小于下列哪种厚度a>名义厚度b>有效厚度c>名义厚度减钢板厚度负偏差31下列哪些储罐易产生应力腐蚀a>工业纯氨储罐b>化学纯氨储罐c>含水纯氨储罐32根据GB150-98的规定,整体带颈法兰的制造方法应是a>采用热轧或锻造方法制造,不得采用钢板加工;b>必须采用钢板加工;c>可以采用热轧和锻造;也可以采用钢板卷制加工,但需按GB150-98第9条提出的要求加以限制。33根据GB150-98的规定多层包扎容器层板纵向接头属于a>A类焊接接头b>B类焊接接头c>
a>换热器管板锻件b>设计压力1.6≤P<10MPa锻件c>设计压力P≥10MPa锻件
7奥氏体不锈钢容器的热处理一般是指a>1100℃的故溶化处理b>625℃消应力处理c>1100℃875稳定化处理d>850℃正火处理8设计温度为600℃的压力容器,其壳体钢板可选用的材料有a>0Cr18Ni9b>0Cr17Ni12Mo2c>00Cr17Ni14Mo29按钢板标准,16mm厚的Q235B钢板在20℃时的一组冲击功(J>数值为a>17.30.32b>17.40.50c>28.30.3110对有晶间腐蚀要求的奥氏体不锈钢筒体,经热加工后应进行(d>热处理。a>退火b>正火加回火c>稳定化d>固溶化e>固溶化加稳定化判断1GB150规定,在任何情况下元件金属的表面温度不得超过钢材的允许使用温度。<√)235CrMoA螺栓用钢可在正火加回火状态下使用。<×)【调质】316MnR钢板可在正火状态下使用。<×)【小于等于30mm可在热轧状态下使用】4设计单位应在图样上注明锻件的材料的牌号和级别。<√)518MnMoNbR钢板应在正火加回火状态下使用。<√)620R钢板的金相组织为珠光体加铁素体。<√)7用于压力容器壳体厚度30mm16MnR钢板,可在热轧状态下使用。<√)8对于钢材的标准抗拉强度下限σb≥540Mpa的钢材,的含P量应不大于0.020%,含S量不应大于0.015%。<√)9GB150规定当选用JB4700-4707标准时,可免除螺栓法兰的设计计算。<√)10GB150规定法兰设计的应力校核时所有尺寸均包括腐蚀附加量。<×)11椭圆形封头或碟形封头过渡区部分开孔时,其孔的中心线宜垂直封头表面。<√)12设计温度为-50℃的压力容器,其壳体用钢板可选用09MnNiDR。<√)13用于压力容器壳体的厚度为30mm的16MnR钢板,可在热轧状态下使用。<√)14钛材切削加工时如冷却润滑不好,切削易燃烧。<√)15奥氏体钢的使用温度高于525℃时,钢中含碳量应≥0.04%。(√>16碳素钢和碳锰钢在温度高于425℃下长期使用,应考虑钢中碳化物相的石墨化倾向。(√>17多层包扎压力容器的内筒钢板,其质量等级应不低于JB/T4730.3-2005规定的II级。(√>18当碳素钢和低合金钢锻件公称厚度大于等于300mm时,锻件级别不应低于JB4726规定的Ⅲ级。(×>19目前防止不锈钢产生晶间腐蚀的主要措施有:采用固溶处理;降低钢中的含碳量或添加稳定碳化物元素。(√>20在钢材的拉伸实验中,无论用δ5或δ10的试样,其实验结果是一样的。(×>第三部分设计填空1水压实验时其排气孔应设在容器顶部。2厚壁筒体三个应力中,环向应力、径向应力是非均匀分布的。3内压作用下标准椭圆封头经向应力的最大值在顶点上。4GB150规定仅适用于锥壳半锥角α≤60°的轴对称无折边锥壳或折边锥壳。5等面积补强计算对象是薄膜应力。6等面积补强壳体有效补强范围的意义是受均匀拉伸开小圆孔平板,孔边局部应力的衰减范围。7内压锥壳的壁厚计算是将锥壳作为当量圆筒处理,其中圆筒内径Di以DcCOSα代替,Dc为锥壳大端直径。8外压计算中,只有当加强圈有足够大的惯性矩时,才能改变圆筒的外压计算长度。9压力容器法兰分为窄面法兰和宽面法兰两大类。10法兰连接设计分为三部分垫片设计、螺栓设计、和法兰本体设计。11GB150规定凸形封头或球壳的开孔最大直径d≤0.5Di。12垫片起有效密封作用的宽度位于垫片的外径侧。13垫片基本密封宽度b0是指法兰预紧后,法兰产生变形的情况下,垫片仍被压紧的宽度。14按GB151-1999规定换热器管板锻件的级别为Ⅱ级。15椭圆封头在内压作用下的变形特征是趋圆。16GB150规定锥壳与筒体的连接应采用全焊透结构。17GB150规定壳体上开孔应为圆形、椭圆形和长圆形。18GB150规定若条件许可推荐以厚壁管代替补强圈补强。19壳体受内压的开孔补强采用等面积补强。20设置加强圈是为了减小筒体的计算长度,以提高筒体承受外压的能力。21法兰密封面主要有平形、凹凸、榫槽三种,其中后两种密封性能优于平面。22采用补强圈补强时,补强材料一般需与壳体材料相同。23壳体圆形开孔时,开孔直径是指接管内径加2倍厚度附加量。24已知某点的应力状态σly,该点的应力强度为480Mpa。σlj= 25在A、B两类焊接接头中,受力最大的是A类接头。26内压锥壳上存在两个方向的薄膜应力,其中环向薄膜应力是经向薄膜应力的2倍。27内压筒体壁厚计算公式适用于单层、多层、热套筒体的计算。28锥壳小端加强段长度是按圆柱壳在边缘力作用下的环向薄膜应力的衰减长度来考虑的。29圆平板在周边均布弯矩作用下,板中的弯曲应力是均匀分布的,且周向应力与径向应力相等。30圆筒上的切向接管,接管与筒体的内壁相贯线是非圆形的,长轴直径为a、短轴直径为b。其开孔补强计算中,开孔补强直径d取b加两倍的壁厚附加量。31当法兰的径向应力σR超过许用值时,宜增大法兰的厚度进行调节,而增加锥颈厚度,相反会使σR增大。32垫片基本密封宽度b0是指法兰在预紧后,法兰产生变形的情况下,垫片仍被压紧的宽度。35较软的垫片一般m较小y较小。36法兰计算中的最大径向应力σR发生部位在法兰环与锥颈连接面的内径处。37椭圆封头在外压下的稳定是针对封头的球面部分考虑的,按当量球壳计算,对标准椭圆封头其当量球壳外半径,等于0.9倍的封头外直径。38法兰计算中的轴向应力σH发生部位在锥颈两端,当系数f>1时,表示在小端;当f≤1时,表示在大端。39焊接接头系数应根据受压元件的焊接接头形式和无损检测的长度比例确定。40GB150中10.4.2.7款要求立式容器地脚螺栓通孔应跨中布置,这主要是考虑风载荷的影响。41整体补强的型式有增加壳体的厚度、厚壁管、整体锻件。42壳体圆形开孔时,开孔直径是指接管内径加2倍厚度附加量。43当螺栓中心圆直径Db受法兰径向结构要求控制时,为紧缩Db宜选直径较小的螺栓。44垫片系数是针对法兰在操作状态下,为确保密封面具有足够大的流体阻力,而需要作用在垫片单位密封面积的压紧力与流体压力的比值。垫片越硬,m值越大。45最大允许工作压力是根据容器壳体的有效厚度计算所得,其取各受压元件的最小值。46外压及真空容器的圆度要求严于内压容器主要为了防止失稳。47设计锥形封头时,封头大端当锥壳半锥角α>30°时,采用折边锥形封头,否则采用分析设计方法进行设计。48气密性实验压力为压力容器的设计压力。《容规》第101条49压力容器的筒体,封头,人孔盖,人孔法兰,膨胀节,开孔补强圈,设备法兰,球罐的球壳板,换热器管板和换热管,M36以上的设备主螺栓,公称直径≥250mm的接管和法兰等均作为主要受压元件。《容规》第25条50只设置一个安全阀的压力容器,根据压力高低依次排列:设计压力、工作压力、最高工作压力、开启压力、实验压力:HG205802(2>条(1>实验压力(2>设计压力(3>开启压力(4>最高工作压力(5>工作压力51两个不同垫片,他们的形状和尺寸均相同且都能满足密封要求,则选用m(垫片系数>值较小的垫片较好。(资料>52对于压力容器锥壳:小端,锥体半顶角α≤45时,可采用无折边结构当锥体半顶角α>45时,应采用带过渡段的折边结构。GB1507.2条53GB150标准管辖的容器,其范围是指壳体及与其连为整体的受压零部件。GB1503.3条54低温低应力工况系指壳体或其受压元件的设计温度虽然低于或等于-20℃,但其环向应力小于或等于钢材标准常温屈服点的1/6,且不大于50MPa时的工况。GB150附录C1.555不锈钢容器在水压实验合格后,应将水渍清除干净,当不能达到这一要求时,应控制水的氯离子含量不超过25mg/L。《容规》第98条之2款56有防腐要求的不锈钢容器,在压力实验及气密性实验合格后,表面需做酸洗、钝化处理。《容规》第108条57低温压力容器的铭牌不能直接铆固在壳体上。GB150附录C4.858设计单位应对设计文件的正确性和完整性负责。GB1503.2.2.1条59壳体上的开孔应为圆形、椭圆形或长圆形。当在壳体上开椭圆形或长圆形孔时,孔的长径与短径之比应不大于2.0。GB1508条60压力容器锥体设计时,其大端折边锥壳的过渡段转角半径r应不小于封头大端内直径Di的10%、且不小于该过渡段厚度的3倍。GB1507.12条61压力容器锥体设计时,其小端折边锥壳的过渡段转角半径rs应不小于封头小端内直径Dis的5%,且不小于该过渡段厚度3倍。GB1507.12条62低温压力容器的结构设计要求均应有足够的柔性,结构应尽量简单,减少约束;避免产生过大的温度梯度;应尽量避免结构形状的突然变化,以减少局部高应力;接管端部应打磨成圆角。GB150附录C3.263低温压力容器的支座需设置垫板,不得直接焊在壳体上。GB150附录C3.264压力容器制造中热处理分为:整体热处理和局部热处理两类66按GB150标准规定,压力容器上人孔筒节的纵向焊缝应是A类焊缝,而人孔法兰与人孔筒节的焊缝应是B类<对焊)或C类<角焊)焊缝。GB15010.1.6条66外压及真空容器的主要破坏形式是稳定性失效;低温压力容器的主要破坏形式是脆性破坏。选择1下列哪些封头过渡区的转角半径不得小于图样的规定值a>椭圆封头b>碟形封头c>球冠形封头d>小端折边锥形封头2一台容器进行压力实验,其实验压力为5.0Mpa,应选用下列哪一压力表a>量程6Mpa的压力表b>量程10Mpa的压力表c>量程25Mpa的压力表3GB150椭圆封头厚度计算公式中焊接接头系数中指a>椭圆封头与筒体连接环缝b>拼缝4GB150锥壳计算公式中焊接接头系数中指a>锥壳环缝接头系数b>锥壳纵缝的接头系数5GB150球壳计算公式中焊接接头系数中指a>球壳的拼缝接头系数b>球壳与圆筒连接的环缝系数6承受内压壳体的开孔补强准则为a>等面积补强b>半面积补强7等面积补强其补强对象是a>弯曲应力b>薄膜应力c>薄膜应力加弯曲应力8GB150规定椭圆形或碟形封头a>可以b>不可以9GB150规定当采用补强圈结构时钢材的抗拉强度下限σba>≤490Mpab>≤325Mpac>≤540Mpa10外压筒体和球壳的计算,尽管各国规范公式不尽相同,但大都以a>拉美b>M西斯c>中径11一台外压容器直径Φ1200mm,筒体长2000mm,两端为标准椭圆形封头,折边高度40mm,其外压计算长度为a>2680mmb>2280mmc>2080mm12在GB150外压圆筒校核中,是以DO/δea>≥10b>≥15c>≥20d>≥3013法兰预紧装配后,垫片内径处压紧力a>增大b>减小c>不变14外压加强圈a>应设置在容器外表面b>应设置在容器内表面c>应设置在容器内外均可15设计螺栓连接时,螺母硬度应a>稍高于b>稍低于c>等于16加强圈与筒体采用间断焊时,其间断的长度对外加强圈为a>6δnb>8δnc>10δnd>12δn17下列哪些情况,必需选用爆破片装置作为压力容器超压泄放装置a>容器内介质为极度或高度危害介质b>容器内压力增长迅速c>容器对密封要求很高d>设计压力高于10Mpa的压力容器18提高外压薄壁圆筒的抗失稳能力,可以a>增加厚度b>设置加强圈c>选用高抗拉强度材料19圆筒壳外压失稳时,不同的屈曲波数对应a>同一个b>不同的20在外压校核计算中,壳体厚度应取a>设计厚度b>计算厚度c>有效厚度d>名义厚度21薄壁壳体在外压作用下发生失稳时,壳体内压缩应力小于材料的a>比例极限b>屈服极限c>强度极限22半顶角大于60°的锥壳计算按a>承受内压锥壳b>等于60°锥壳c>圆平板23真空度为0.06Mpa的容器应按a>JB4735b>GB150真空容器c>GB150的外压容器24压力容器中一下哪些元件不是受压元件a>壳体过渡段b>手孔螺栓c>塔盘支持圈d>补强圈25对使用温度在a>0℃b>-10℃c>-19℃26椭圆球壳在过渡区开孔时,所需补强金属面积A的计算中,壳体计算厚度是指封头的a>计算b>球面部分计算27碟形封头在中心开孔时,所需补强金属面积A的计算中,壳体计算厚度是指封头a>球面b>过渡区28分布力是一种表面力,下面哪种属于表面力a>雪载荷b>风载荷c>容器重量29作用在物体内一点附近的两个互相垂直平面上的剪应力在数值上是a>相等b>不同c>无关30热卷筒节成形后的厚度不得小于下列哪种厚度a>名义厚度b>有效厚度c>名义厚度减钢板厚度负偏差31下列哪些储罐易产生应力腐蚀a>工业纯氨储罐b>化学纯氨储罐c>含水纯氨储罐32根据GB150-98的规定,整体带颈法兰的制造方法应是a>采用热轧或锻造方法制造,不得采用钢板加工;b>必须采用钢板加工;c>可以采用热轧和锻造;也可以采用钢板卷制加工,但需按GB150-98第9条提出的要求加以限制。33根据GB150-98的规定多层包扎容器层板纵向接头属于a>A类焊接接头b>B类焊接接头c>
a>1100℃的故溶化处理b>625℃消应力处理
c>1100℃875稳定化处理d>850℃正火处理
8设计温度为600℃的压力容器,其壳体钢板可选用的材料有a>0Cr18Ni9b>0Cr17Ni12Mo2c>00Cr17Ni14Mo29按钢板标准,16mm厚的Q235B钢板在20℃时的一组冲击功(J>数值为a>17.30.32b>17.40.50c>28.30.3110对有晶间腐蚀要求的奥氏体不锈钢筒体,经热加工后应进行(d>热处理。a>退火b>正火加回火c>稳定化d>固溶化e>固溶化加稳定化判断1GB150规定,在任何情况下元件金属的表面温度不得超过钢材的允许使用温度。<√)235CrMoA螺栓用钢可在正火加回火状态下使用。<×)【调质】316MnR钢板可在正火状态下使用。<×)【小于等于30mm可在热轧状态下使用】4设计单位应在图样上注明锻件的材料的牌号和级别。<√)518MnMoNbR钢板应在正火加回火状态下使用。<√)620R钢板的金相组织为珠光体加铁素体。<√)7用于压力容器壳体厚度30mm16MnR钢板,可在热轧状态下使用。<√)8对于钢材的标准抗拉强度下限σb≥540Mpa的钢材,的含P量应不大于0.020%,含S量不应大于0.015%。<√)9GB150规定当选用JB4700-4707标准时,可免除螺栓法兰的设计计算。<√)10GB150规定法兰设计的应力校核时所有尺寸均包括腐蚀附加量。<×)11椭圆形封头或碟形封头过渡区部分开孔时,其孔的中心线宜垂直封头表面。<√)12设计温度为-50℃的压力容器,其壳体用钢板可选用09MnNiDR。<√)13用于压力容器壳体的厚度为30mm的16MnR钢板,可在热轧状态下使用。<√)14钛材切削加工时如冷却润滑不好,切削易燃烧。<√)15奥氏体钢的使用温度高于525℃时,钢中含碳量应≥0.04%。(√>16碳素钢和碳锰钢在温度高于425℃下长期使用,应考虑钢中碳化物相的石墨化倾向。(√>17多层包扎压力容器的内筒钢板,其质量等级应不低于JB/T4730.3-2005规定的II级。(√>18当碳素钢和低合金钢锻件公称厚度大于等于300mm时,锻件级别不应低于JB4726规定的Ⅲ级。(×>19目前防止不锈钢产生晶间腐蚀的主要措施有:采用固溶处理;降低钢中的含碳量或添加稳定碳化物元素。(√>20在钢材的拉伸实验中,无论用δ5或δ10的试样,其实验结果是一样的。(×>第三部分设计填空1水压实验时其排气孔应设在容器顶部。2厚壁筒体三个应力中,环向应力、径向应力是非均匀分布的。3内压作用下标准椭圆封头经向应力的最大值在顶点上。4GB150规定仅适用于锥壳半锥角α≤60°的轴对称无折边锥壳或折边锥壳。5等面积补强计算对象是薄膜应力。6等面积补强壳体有效补强范围的意义是受均匀拉伸开小圆孔平板,孔边局部应力的衰减范围。7内压锥壳的壁厚计算是将锥壳作为当量圆筒处理,其中圆筒内径Di以DcCOSα代替,Dc为锥壳大端直径。8外压计算中,只有当加强圈有足够大的惯性矩时,才能改变圆筒的外压计算长度。9压力容器法兰分为窄面法兰和宽面法兰两大类。10法兰连接设计分为三部分垫片设计、螺栓设计、和法兰本体设计。11GB150规定凸形封头或球壳的开孔最大直径d≤0.5Di。12垫片起有效密封作用的宽度位于垫片的外径侧。13垫片基本密封宽度b0是指法兰预紧后,法兰产生变形的情况下,垫片仍被压紧的宽度。14按GB151-1999规定换热器管板锻件的级别为Ⅱ级。15椭圆封头在内压作用下的变形特征是趋圆。16GB150规定锥壳与筒体的连接应采用全焊透结构。17GB150规定壳体上开孔应为圆形、椭圆形和长圆形。18GB150规定若条件许可推荐以厚壁管代替补强圈补强。19壳体受内压的开孔补强采用等面积补强。20设置加强圈是为了减小筒体的计算长度,以提高筒体承受外压的能力。21法兰密封面主要有平形、凹凸、榫槽三种,其中后两种密封性能优于平面。22采用补强圈补强时,补强材料一般需与壳体材料相同。23壳体圆形开孔时,开孔直径是指接管内径加2倍厚度附加量。24已知某点的应力状态σly,该点的应力强度为480Mpa。σlj= 25在A、B两类焊接接头中,受力最大的是A类接头。26内压锥壳上存在两个方向的薄膜应力,其中环向薄膜应力是经向薄膜应力的2倍。27内压筒体壁厚计算公式适用于单层、多层、热套筒体的计算。28锥壳小端加强段长度是按圆柱壳在边缘力作用下的环向薄膜应力的衰减长度来考虑的。29圆平板在周边均布弯矩作用下,板中的弯曲应力是均匀分布的,且周向应力与径向应力相等。30圆筒上的切向接管,接管与筒体的内壁相贯线是非圆形的,长轴直径为a、短轴直径为b。其开孔补强计算中,开孔补强直径d取b加两倍的壁厚附加量。31当法兰的径向应力σR超过许用值时,宜增大法兰的厚度进行调节,而增加锥颈厚度,相反会使σR增大。32垫片基本密封宽度b0是指法兰在预紧后,法兰产生变形的情况下,垫片仍被压紧的宽度。35较软的垫片一般m较小y较小。36法兰计算中的最大径向应力σR发生部位在法兰环与锥颈连接面的内径处。37椭圆封头在外压下的稳定是针对封头的球面部分考虑的,按当量球壳计算,对标准椭圆封头其当量球壳外半径,等于0.9倍的封头外直径。38法兰计算中的轴向应力σH发生部位在锥颈两端,当系数f>1时,表示在小端;当f≤1时,表示在大端。39焊接接头系数应根据受压元件的焊接接头形式和无损检测的长度比例确定。40GB150中10.4.2.7款要求立式容器地脚螺栓通孔应跨中布置,这主要是考虑风载荷的影响。41整体补强的型式有增加壳体的厚度、厚壁管、整体锻件。42壳体圆形开孔时,开孔直径是指接管内径加2倍厚度附加量。43当螺栓中心圆直径Db受法兰径向结构要求控制时,为紧缩Db宜选直径较小的螺栓。44垫片系数是针对法兰在操作状态下,为确保密封面具有足够大的流体阻力,而需要作用在垫片单位密封面积的压紧力与流体压力的比值。垫片越硬,m值越大。45最大允许工作压力是根据容器壳体的有效厚度计算所得,其取各受压元件的最小值。46外压及真空容器的圆度要求严于内压容器主要为了防止失稳。47设计锥形封头时,封头大端当锥壳半锥角α>30°时,采用折边锥形封头,否则采用分析设计方法进行设计。48气密性实验压力为压力容器的设计压力。《容规》第101条49压力容器的筒体,封头,人孔盖,人孔法兰,膨胀节,开孔补强圈,设备法兰,球罐的球壳板,换热器管板和换热管,M36以上的设备主螺栓,公称直径≥250mm的接管和法兰等均作为主要受压元件。《容规》第25条50只设置一个安全阀的压力容器,根据压力高低依次排列:设计压力、工作压力、最高工作压力、开启压力、实验压力:HG205802(2>条(1>实验压力(2>设计压力(3>开启压力(4>最高工作压力(5>工作压力51两个不同垫片,他们的形状和尺寸均相同且都能满足密封要求,则选用m(垫片系数>值较小的垫片较好。(资料>52对于压力容器锥壳:小端,锥体半顶角α≤45时,可采用无折边结构当锥体半顶角α>45时,应采用带过渡段的折边结构。GB1507.2条53GB150标准管辖的容器,其范围是指壳体及与其连为整体的受压零部件。GB1503.3条54低温低应力工况系指壳体或其受压元件的设计温度虽然低于或等于-20℃,但其环向应力小于或等于钢材标准常温屈服点的1/6,且不大于50MPa时的工况。GB150附录C1.555不锈钢容器在水压实验合格后,应将水渍清除干净,当不能达到这一要求时,应控制水的氯离子含量不超过25mg/L。《容规》第98条之2款56有防腐要求的不锈钢容器,在压力实验及气密性实验合格后,表面需做酸洗、钝化处理。《容规》第108条57低温压力容器的铭牌不能直接铆固在壳体上。GB150附录C4.858设计单位应对设计文件的正确性和完整性负责。GB1503.2.2.1条59壳体上的开孔应为圆形、椭圆形或长圆形。当在壳体上开椭圆形或长圆形孔时,孔的长径与短径之比应不大于2.0。GB1508条60压力容器锥体设计时,其大端折边锥壳的过渡段转角半径r应不小于封头大端内直径Di的10%、且不小于该过渡段厚度的3倍。GB1507.12条61压力容器锥体设计时,其小端折边锥壳的过渡段转角半径rs应不小于封头小端内直径Dis的5%,且不小于该过渡段厚度3倍。GB1507.12条62低温压力容器的结构设计要求均应有足够的柔性,结构应尽量简单,减少约束;避免产生过大的温度梯度;应尽量避免结构形状的突然变化,以减少局部高应力;接管端部应打磨成圆角。GB150附录C3.263低温压力容器的支座需设置垫板,不得直接焊在壳体上。GB150附录C3.264压力容器制造中热处理分为:整体热处理和局部热处理两类66按GB150标准规定,压力容器上人孔筒节的纵向焊缝应是A类焊缝,而人孔法兰与人孔筒节的焊缝应是B类<对焊)或C类<角焊)焊缝。GB15010.1.6条66外压及真空容器的主要破坏形式是稳定性失效;低温压力容器的主要破坏形式是脆性破坏。选择1下列哪些封头过渡区的转角半径不得小于图样的规定值a>椭圆封头b>碟形封头c>球冠形封头d>小端折边锥形封头2一台容器进行压力实验,其实验压力为5.0Mpa,应选用下列哪一压力表a>量程6Mpa的压力表b>量程10Mpa的压力表c>量程25Mpa的压力表3GB150椭圆封头厚度计算公式中焊接接头系数中指a>椭圆封头与筒体连接环缝b>拼缝4GB150锥壳计算公式中焊接接头系数中指a>锥壳环缝接头系数b>锥壳纵缝的接头系数5GB150球壳计算公式中焊接接头系数中指a>球壳的拼缝接头系数b>球壳与圆筒连接的环缝系数6承受内压壳体的开孔补强准则为a>等面积补强b>半面积补强7等面积补强其补强对象是a>弯曲应力b>薄膜应力c>薄膜应力加弯曲应力8GB150规定椭圆形或碟形封头a>可以b>不可以9GB150规定当采用补强圈结构时钢材的抗拉强度下限σba>≤490Mpab>≤325Mpac>≤540Mpa10外压筒体和球壳的计算,尽管各国规范公式不尽相同,但大都以a>拉美b>M西斯c>中径11一台外压容器直径Φ1200mm,筒体长2000mm,两端为标准椭圆形封头,折边高度40mm,其外压计算长度为a>2680mmb>2280mmc>2080mm12在GB150外压圆筒校核中,是以DO/δea>≥10b>≥15c>≥20d>≥3013法兰预紧装配后,垫片内径处压紧力a>增大b>减小c>不变14外压加强圈a>应设置在容器外表面b>应设置在容器内表面c>应设置在容器内外均可15设计螺栓连接时,螺母硬度应a>稍高于b>稍低于c>等于16加强圈与筒体采用间断焊时,其间断的长度对外加强圈为a>6δnb>8δnc>10δnd>12δn17下列哪些情况,必需选用爆破片装置作为压力容器超压泄放装置a>容器内介质为极度或高度危害介质b>容器内压力增长迅速c>容器对密封要求很高d>设计压力高于10Mpa的压力容器18提高外压薄壁圆筒的抗失稳能力,可以a>增加厚度b>设置加强圈c>选用高抗拉强度材料19圆筒壳外压失稳时,不同的屈曲波数对应a>同一个b>不同的20在外压校核计算中,壳体厚度应取a>设计厚度b>计算厚度c>有效厚度d>名义厚度21薄壁壳体在外压作用下发生失稳时,壳体内压缩应力小于材料的a>比例极限b>屈服极限c>强度极限22半顶角大于60°的锥壳计算按a>承受内压锥壳b>等于60°锥壳c>圆平板23真空度为0.06Mpa的容器应按a>JB4735b>GB150真空容器c>GB150的外压容器24压力容器中一下哪些元件不是受压元件a>壳体过渡段b>手孔螺栓c>塔盘支持圈d>补强圈25对使用温度在a>0℃b>-10℃c>-19℃26椭圆球壳在过渡区开孔时,所需补强金属面积A的计算中,壳体计算厚度是指封头的a>计算b>球面部分计算27碟形封头在中心开孔时,所需补强金属面积A的计算中,壳体计算厚度是指封头a>球面b>过渡区28分布力是一种表面力,下面哪种属于表面力a>雪载荷b>风载荷c>容器重量29作用在物体内一点附近的两个互相垂直平面上的剪应力在数值上是a>相等b>不同c>无关30热卷筒节成形后的厚度不得小于下列哪种厚度a>名义厚度b>有效厚度c>名义厚度减钢板厚度负偏差31下列哪些储罐易产生应力腐蚀a>工业纯氨储罐b>化学纯氨储罐c>含水纯氨储罐32根据GB150-98的规定,整体带颈法兰的制造方法应是a>采用热轧或锻造方法制造,不得采用钢板加工;b>必须采用钢板加工;c>可以采用热轧和锻造;也可以采用钢板卷制加工,但需按GB150-98第9条提出的要求加以限制。33根据GB150-98的规定多层包扎容器层板纵向接头属于a>A类焊接接头b>B类焊接接头c>
a>0Cr18Ni9b>0Cr17Ni12Mo2c>00Cr17Ni14Mo2
9按钢板标准,16mm厚的Q235B钢板在20℃时的一组冲击功(J>数值为a>17.30.32b>17.40.50c>28.30.3110对有晶间腐蚀要求的奥氏体不锈钢筒体,经热加工后应进行(d>热处理。a>退火b>正火加回火c>稳定化d>固溶化e>固溶化加稳定化判断1GB150规定,在任何情况下元件金属的表面温度不得超过钢材的允许使用温度。<√)235CrMoA螺栓用钢可在正火加回火状态下使用。<×)【调质】316MnR钢板可在正火状态下使用。<×)【小于等于30mm可在热轧状态下使用】4设计单位应在图样上注明锻件的材料的牌号和级别。<√)518MnMoNbR钢板应在正火加回火状态下使用。<√)620R钢板的金相组织为珠光体加铁素体。<√)7用于压力容器壳体厚度30mm16MnR钢板,可在热轧状态下使用。<√)8对于钢材的标准抗拉强度下限σb≥540Mpa的钢材,的含P量应不大于0.020%,含S量不应大于0.015%。<√)9GB150规定当选用JB4700-4707标准时,可免除螺栓法兰的设计计算。<√)10GB150规定法兰设计的应力校核时所有尺寸均包括腐蚀附加量。<×)11椭圆形封头或碟形封头过渡区部分开孔时,其孔的中心线宜垂直封头表面。<√)12设计温度为-50℃的压力容器,其壳体用钢板可选用09MnNiDR。<√)13用于压力容器壳体的厚度为30mm的16MnR钢板,可在热轧状态下使用。<√)14钛材切削加工时如冷却润滑不好,切削易燃烧。<√)15奥氏体钢的使用温度高于525℃时,钢中含碳量应≥0.04%。(√>16碳素钢和碳锰钢在温度高于425℃下长期使用,应考虑钢中碳化物相的石墨化倾向。(√>17多层包扎压力容器的内筒钢板,其质量等级应不低于JB/T4730.3-2005规定的II级。(√>18当碳素钢和低合金钢锻件公称厚度大于等于300mm时,锻件级别不应低于JB4726规定的Ⅲ级。(×>19目前防止不锈钢产生晶间腐蚀的主要措施有:采用固溶处理;降低钢中的含碳量或添加稳定碳化物元素。(√>20在钢材的拉伸实验中,无论用δ5或δ10的试样,其实验结果是一样的。(×>第三部分设计填空1水压实验时其排气孔应设在容器顶部。2厚壁筒体三个应力中,环向应力、径向应力是非均匀分布的。3内压作用下标准椭圆封头经向应力的最大值在顶点上。4GB150规定仅适用于锥壳半锥角α≤60°的轴对称无折边锥壳或折边锥壳。5等面积补强计算对象是薄膜应力。6等面积补强壳体有效补强范围的意义是受均匀拉伸开小圆孔平板,孔边局部应力的衰减范围。7内压锥壳的壁厚计算是将锥壳作为当量圆筒处理,其中圆筒内径Di以DcCOSα代替,Dc为锥壳大端直径。8外压计算中,只有当加强圈有足够大的惯性矩时,才能改变圆筒的外压计算长度。9压力容器法兰分为窄面法兰和宽面法兰两大类。10法兰连接设计分为三部分垫片设计、螺栓设计、和法兰本体设计。11GB150规定凸形封头或球壳的开孔最大直径d≤0.5Di。12垫片起有效密封作用的宽度位于垫片的外径侧。13垫片基本密封宽度b0是指法兰预紧后,法兰产生变形的情况下,垫片仍被压紧的宽度。14按GB151-1999规定换热器管板锻件的级别为Ⅱ级。15椭圆封头在内压作用下的变形特征是趋圆。16GB150规定锥壳与筒体的连接应采用全焊透结构。17GB150规定壳体上开孔应为圆形、椭圆形和长圆形。18GB150规定若条件许可推荐以厚壁管代替补强圈补强。19壳体受内压的开孔补强采用等面积补强。20设置加强圈是为了减小筒体的计算长度,以提高筒体承受外压的能力。21法兰密封面主要有平形、凹凸、榫槽三种,其中后两种密封性能优于平面。22采用补强圈补强时,补强材料一般需与壳体材料相同。23壳体圆形开孔时,开孔直径是指接管内径加2倍厚度附加量。24已知某点的应力状态σly,该点的应力强度为480Mpa。σlj= 25在A、B两类焊接接头中,受力最大的是A类接头。26内压锥壳上存在两个方向的薄膜应力,其中环向薄膜应力是经向薄膜应力的2倍。27内压筒体壁厚计算公式适用于单层、多层、热套筒体的计算。28锥壳小端加强段长度是按圆柱壳在边缘力作用下的环向薄膜应力的衰减长度来考虑的。29圆平板在周边均布弯矩作用下,板中的弯曲应力是均匀分布的,且周向应力与径向应力相等。30圆筒上的切向接管,接管与筒体的内壁相贯线是非圆形的,长轴直径为a、短轴直径为b。其开孔补强计算中,开孔补强直径d取b加两倍的壁厚附加量。31当法兰的径向应力σR超过许用值时,宜增大法兰的厚度进行调节,而增加锥颈厚度,相反会使σR增大。32垫片基本密封宽度b0是指法兰在预紧后,法兰产生变形的情况下,垫片仍被压紧的宽度。35较软的垫片一般m较小y较小。36法兰计算中的最大径向应力σR发生部位在法兰环与锥颈连接面的内径处。37椭圆封头在外压下的稳定是针对封头的球面部分考虑的,按当量球壳计算,对标准椭圆封头其当量球壳外半径,等于0.9倍的封头外直径。38法兰计算中的轴向应力σH发生部位在锥颈两端,当系数f>1时,表示在小端;当f≤1时,表示在大端。39焊接接头系数应根据受压元件的焊接接头形式和无损检测的长度比例确定。40GB150中10.4.2.7款要求立式容器地脚螺栓通孔应跨中布置,这主要是考虑风载荷的影响。41整体补强的型式有增加壳体的厚度、厚壁管、整体锻件。42壳体圆形开孔时,开孔直径是指接管内径加2倍厚度附加量。43当螺栓中心圆直径Db受法兰径向结构要求控制时,为紧缩Db宜选直径较小的螺栓。44垫片系数是针对法兰在操作状态下,为确保密封面具有足够大的流体阻力,而需要作用在垫片单位密封面积的压紧力与流体压力的比值。垫片越硬,m值越大。45最大允许工作压力是根据容器壳体的有效厚度计算所得,其取各受压元件的最小值。46外压及真空容器的圆度要求严于内压容器主要为了防止失稳。47设计锥形封头时,封头大端当锥壳半锥角α>30°时,采用折边锥形封头,否则采用分析设计方法进行设计。48气密性实验压力为压力容器的设计压力。《容规》第101条49压力容器的筒体,封头,人孔盖,人孔法兰,膨胀节,开孔补强圈,设备法兰,球罐的球壳板,换热器管板和换热管,M36以上的设备主螺栓,公称直径≥250mm的接管和法兰等均作为主要受压元件。《容规》第25条50只设置一个安全阀的压力容器,根据压力高低依次排列:设计压力、工作压力、最高工作压力、开启压力、实验压力:HG205802(2>条(1>实验压力(2>设计压力(3>开启压力(4>最高工作压力(5>工作压力51两个不同垫片,他们的形状和尺寸均相同且都能满足密封要求,则选用m(垫片系数>值较小的垫片较好。(资料>52对于压力容器锥壳:小端,锥体半顶角α≤45时,可采用无折边结构当锥体半顶角α>45时,应采用带过渡段的折边结构。GB1507.2条53GB150标准管辖的容器,其范围是指壳体及与其连为整体的受压零部件。GB1503.3条54低温低应力工况系指壳体或其受压元件的设计温度虽然低于或等于-20℃,但其环向应力小于或等于钢材标准常温屈服点的1/6,且不大于50MPa时的工况。GB150附录C1.555不锈钢容器在水压实验合格后,应将水渍清除干净,当不能达到这一要求时,应控制水的氯离子含量不超过25mg/L。《容规》第98条之2款56有防腐要求的不锈钢容器,在压力实验及气密性实验合格后,表面需做酸洗、钝化处理。《容规》第108条57低温压力容器的铭牌不能直接铆固在壳体上。GB150附录C4.858设计单位应对设计文件的正确性和完整性负责。GB1503.2.2.1条59壳体上的开孔应为圆形、椭圆形或长圆形。当在壳体上开椭圆形或长圆形孔时,孔的长径与短径之比应不大于2.0。GB1508条60压力容器锥体设计时,其大端折边锥壳的过渡段转角半径r应不小于封头大端内直径Di的10%、且不小于该过渡段厚度的3倍。GB1507.12条61压力容器锥体设计时,其小端折边锥壳的过渡段转角半径rs应不小于封头小端内直径Dis的5%,且不小于该过渡段厚度3倍。GB1507.12条62低温压力容器的结构设计要求均应有足够的柔性,结构应尽量简单,减少约束;避免产生过大的温度梯度;应尽量避免结构形状的突然变化,以减少局部高应力;接管端部应打磨成圆角。GB150附录C3.263低温压力容器的支座需设置垫板,不得直接焊在壳体上。GB150附录C3.264压力容器制造中热处理分为:整体热处理和局部热处理两类66按GB150标准规定,压力容器上人孔筒节的纵向焊缝应是A类焊缝,而人孔法兰与人孔筒节的焊缝应是B类<对焊)或C类<角焊)焊缝。GB15010.1.6条66外压及真空容器的主要破坏形式是稳定性失效;低温压力容器的主要破坏形式是脆性破坏。选择1下列哪些封头过渡区的转角半径不得小于图样的规定值a>椭圆封头b>碟形封头c>球冠形封头d>小端折边锥形封头2一台容器进行压力实验,其实验压力为5.0Mpa,应选用下列哪一压力表a>量程6Mpa的压力表b>量程10Mpa的压力表c>量程25Mpa的压力表3GB150椭圆封头厚度计算公式中焊接接头系数中指a>椭圆封头与筒体连接环缝b>拼缝4GB150锥壳计算公式中焊接接头系数中指a>锥壳环缝接头系数b>锥壳纵缝的接头系数5GB150球壳计算公式中焊接接头系数中指a>球壳的拼缝接头系数b>球壳与圆筒连接的环缝系数6承受内压壳体的开孔补强准则为a>等面积补强b>半面积补强7等面积补强其补强对象是a>弯曲应力b>薄膜应力c>薄膜应力加弯曲应力8GB150规定椭圆形或碟形封头a>可以b>不可以9GB150规定当采用补强圈结构时钢材的抗拉强度下限σba>≤490Mpab>≤325Mpac>≤540Mpa10外压筒体和球壳的计算,尽管各国规范公式不尽相同,但大都以a>拉美b>M西斯c>中径11一台外压容器直径Φ1200mm,筒体长2000mm,两端为标准椭圆形封头,折边高度40mm,其外压计算长度为a>2680mmb>2280mmc>2080mm12在GB150外压圆筒校核中,是以DO/δea>≥10b>≥15c>≥20d>≥3013法兰预紧装配后,垫片内径处压紧力a>增大b>减小c>不变14外压加强圈a>应设置在容器外表面b>应设置在容器内表面c>应设置在容器内外均可15设计螺栓连接时,螺母硬度应a>稍高于b>稍低于c>等于16加强圈与筒体采用间断焊时,其间断的长度对外加强圈为a>6δnb>8δnc>10δnd>12δn17下列哪些情况,必需选用爆破片装置作为压力容器超压泄放装置a>容器内介质为极度或高度危害介质b>容器内压力增长迅速c>容器对密封要求很高d>设计压力高于10Mpa的压力容器18提高外压薄壁圆筒的抗失稳能力,可以a>增加厚度b>设置加强圈c>选用高抗拉强度材料19圆筒壳外压失稳时,不同的屈曲波数对应a>同一个b>不同的20在外压校核计算中,壳体厚度应取a>设计厚度b>计算厚度c>有效厚度d>名义厚度21薄壁壳体在外压作用下发生失稳时,壳体内压缩应力小于材料的a>比例极限b>屈服极限c>强度极限22半顶角大于60°的锥壳计算按a>承受内压锥壳b>等于60°锥壳c>圆平板23真空度为0.06Mpa的容器应按a>JB4735b>GB150真空容器c>GB150的外压容器24压力容器中一下哪些元件不是受压元件a>壳体过渡段b>手孔螺栓c>塔盘支持圈d>补强圈25对使用温度在a>0℃b>-10℃c>-19℃26椭圆球壳在过渡区开孔时,所需补强金属面积A的计算中,壳体计算厚度是指封头的a>计算b>球面部分计算27碟形封头在中心开孔时,所需补强金属面积A的计算中,壳体计算厚度是指封头a>球面b>过渡区28分布力是一种表面力,下面哪种属于表面力a>雪载荷b>风载荷c>容器重量29作用在物体内一点附近的两个互相垂直平面上的剪应力在数值上是a>相等b>不同c>无关30热卷筒节成形后的厚度不得小于下列哪种厚度a>名义厚度b>有效厚度c>名义厚度减钢板厚度负偏差31下列哪些储罐易产生应力腐蚀a>工业纯氨储罐b>化学纯氨储罐c>含水纯氨储罐32根据GB150-98的规定,整体带颈法兰的制造方法应是a>采用热轧或锻造方法制造,不得采用钢板加工;b>必须采用钢板加工;c>可以采用热轧和锻造;也可以采用钢板卷制加工,但需按GB150-98第9条提出的要求加以限制。33根据GB150-98的规定多层包扎容器层板纵向接头属于a>A类焊接接头b>B类焊接接头c>
a>17.30.32b>17.40.50c>28.30.31
10对有晶间腐蚀要求的奥氏体不锈钢筒体,经热加工后应进行(d>热处理。
a>退火b>正火加回火c>稳定化d>固溶化e>固溶化加稳定化
1GB150规定,在任何情况下元件金属的表面温度不得超过钢材的允许使用温度。
<√)
235CrMoA螺栓用钢可在正火加回火状态下使用。
<×)【调质】
316MnR钢板可在正火状态下使用。
<×)【小于等于30mm可在热轧状态下使用】
4设计单位应在图样上注明锻件的材料的牌号和级别。
518MnMoNbR钢板应在正火加回火状态下使用。
620R钢板的金相组织为珠光体加铁素体。
7用于压力容器壳体厚度30mm16MnR钢板,可在热轧状态下使用。
8对于钢材的标准抗拉强度下限σb≥540Mpa的钢材,的含P量应不大于0.020%,含S量不应大于0.015%。
9GB150规定当选用JB4700-4707标准时,可免除螺栓法兰的设计计算。
10GB150规定法兰设计的应力校核时所有尺寸均包括腐蚀附加量。
<×)
11椭圆形封头或碟形封头过渡区部分开孔时,其孔的中心线宜垂直封头表面。
12设计温度为-50℃的压力容器,其壳体用钢板可选用09MnNiDR。
13用于压力容器壳体的厚度为30mm的16MnR钢板,可在热轧状态下使用。
14钛材切削加工时如冷却润滑不好,切削易燃烧。
15奥氏体钢的使用温度高于525℃时,钢中含碳量应≥0.04%。
16碳素钢和碳锰钢在温度高于425℃下长期使用,应考虑钢中碳化物相的石墨化倾向。
17多层包扎压力容器的内筒钢板,其质量等级应不低于JB/T4730.3-2005规定的II级。
18当碳素钢和低合金钢锻件公称厚度大于等于300mm时,锻件级别不应低于JB4726规定的Ⅲ级。
19目前防止不锈钢产生晶间腐蚀的主要措施有:
采用固溶处理;降低钢中的含碳量或添加稳定碳化物元素。
20在钢材的拉伸实验中,无论用δ5或δ10的试样,其实验结果是一样的。
第三部分设计
1水压实验时其排气孔应设在容器顶部。
2厚壁筒体三个应力中,环向应力、径向应力是非均匀分布的。
3内压作用下标准椭圆封头经向应力的最大值在顶点上。
4GB150规定仅适用于锥壳半锥角α≤60°的轴对称无折边锥壳或折边锥壳。
5等面积补强计算对象是薄膜应力。
6等面积补强壳体有效补强范围的意义是受均匀拉伸开小圆孔平板,孔边局部应力的衰减范围。
7内压锥壳的壁厚计算是将锥壳作为当量圆筒处理,其中圆筒内径Di以DcCOSα代替,Dc为锥壳大端直径。
8外压计算中,只有当加强圈有足够大的惯性矩时,才能改变圆筒的外压计算长度。
9压力容器法兰分为窄面法兰和宽面法兰两大类。
10法兰连接设计分为三部分垫片设计、螺栓设计、和法兰本体设计。
11GB150规定凸形封头或球壳的开孔最大直径d≤0.5Di。
12垫片起有效密封作用的宽度位于垫片的外径侧。
13垫片基本密封宽度b0是指法兰预紧后,法兰产生变形的情况下,垫片仍被压紧的宽度。
14按GB151-1999规定换热器管板锻件的级别为Ⅱ级。
15椭圆封头在内压作用下的变形特征是趋圆。
16GB150规定锥壳与筒体的连接应采用全焊透结构。
17GB150规定壳体上开孔应为圆形、椭圆形和长圆形。
18GB150规定若条件许可推荐以厚壁管代替补强圈补强。
19壳体受内压的开孔补强采用等面积补强。
20设置加强圈是为了减小筒体的计算长度,以提高筒体承受外压的能力。
21法兰密封面主要有平形、凹凸、榫槽三种,其中后两种密封性能优于平面。
22采用补强圈补强时,补强材料一般需与壳体材料相同。
23壳体圆形开孔时,开孔直径是指接管内径加2倍厚度附加量。
24已知某点的应力状态σly,该点的应力强度为480Mpa。
σlj=
25在A、B两类焊接接头中,受力最大的是A类接头。
26内压锥壳上存在两个方向的薄膜应力,其中环向薄膜应力是经向薄膜应力的2倍。
27内压筒体壁厚计算公式适用于单层、多层、热套筒体的计算。
28锥壳小端加强段长度是按圆柱壳在边缘力作用下的环向薄膜应力的衰减长度来考虑的。
29圆平板在周边均布弯矩作用下,板中的弯曲应力是均匀分布的,且周向应力与径向应力相等。
30圆筒上的切向接管,接管与筒体的内壁相贯线是非圆形的,长轴直径为a、短轴直径为b。
其开孔补强计算中,开孔补强直径d取b加两倍的壁厚附加量。
31当法兰的径向应力σR超过许用值时,宜增大法兰的厚度进行调节,而增加锥颈厚度,相反会使σR增大。
32垫片基本密封宽度b0是指法兰在预紧后,法兰产生变形的情况下,垫片仍被压紧的宽度。
35较软的垫片一般m较小y较小。
36法兰计算中的最大径向应力σR发生部位在法兰环与锥颈连接面的内径处。
37椭圆封头在外压下的稳定是针对封头的球面部分考虑的,按当量球壳计算,对标准椭圆封头其当量球壳外半径,等于0.9倍的封头外直径。
38法兰计算中的轴向应力σH发生部位在锥颈两端,当系数f>1时,表示在小端;当f≤1时,表示在大端。
39焊接接头系数应根据受压元件的焊接接头形式和无损检测的长度比例确定。
40GB150中10.4.2.7款要求立式容器地脚螺栓通孔应跨中布置,这主要是考虑风载荷的影响。
41整体补强的型式有增加壳体的厚度、厚壁管、整体锻件。
42壳体圆形开孔时,开孔直径是指接管内径加2倍厚度附加量。
43当螺栓中心圆直径Db受法兰径向结构要求控制时,为紧缩Db宜选直径较小的螺栓。
44垫片系数是针对法兰在操作状态下,为确保密封面具有足够大的流体阻力,而需要作用在垫片单位密封面积的压紧力与流体压力的比值。
垫片越硬,m值越大。
45最大允许工作压力是根据容器壳体的有效厚度计算所得,其取各受压元件的最小值。
46外压及真空容器的圆度要求严于内压容器主要为了防止失稳。
47设计锥形封头时,封头大端当锥壳半锥角α>30°时,采用折边锥形封头,否则采用分析设计方法进行设计。
48气密性实验压力为压力容器的设计压力。
《容规》第101条
49压力容器的筒体,封头,人孔盖,人孔法兰,膨胀节,开孔补强圈,设备法兰,球罐的球壳板,换热器管板和换热管,M36以上的设备主螺栓,公称直径≥250mm的接管和法兰等均作为主要受压元件。
《容规》第25条
50只设置一个安全阀的压力容器,根据压力高低依次排列:
设计压力、工作压力、最高工作压力、开启压力、实验压力:
HG205802(2>条
(1>实验压力(2>设计压力(3>开启压力(4>最高工作压力(5>工作压力
51两个不同垫片,他们的形状和尺寸均相同且都能满足密封要求,则选用m(垫片系数>值较小的垫片较好。
(资料>
52对于压力容器锥壳:
小端,锥体半顶角α≤45时,可采用无折边结构当锥体半顶角α>45时,应采用带过渡段的折边结构。
GB1507.2条
53GB150标准管辖的容器,其范围是指壳体及与其连为整体的受压零部件。
GB1503.3条
54低温低应力工况系指壳体或其受压元件的设计温度虽然低于或等于-20℃,但其环向应力小于或等于钢材标准常温屈服点的1/6,且不大于50MPa时的工况。
GB150附录C1.5
55不锈钢容器在水压实验合格后,应将水渍清除干净,当不能达到这一要求时,应控制水的氯离子含量不超过25mg/L。
《容规》第98条之2款
56有防腐要求的不锈钢容器,在压力实验及气密性实验合格后,表面需做酸洗、钝化处理。
《容规》第108条
57低温压力容器的铭牌不能直接铆固在壳体上。
GB150附录C4.8
58设计单位应对设计文件的正确性和完整性负责。
GB1503.2.2.1条
59壳体上的开孔应为圆形、椭圆形或长圆形。
当在壳体上开椭圆形或长圆形孔时,孔的长径与短径之比应不大于2.0。
GB1508条
60压力容器锥体设计时,其大端折边锥壳的过渡段转角半径r应不小于封头大端内直径Di的10%、且不小于该过渡段厚度的3倍。
GB1507.12条
61压力容器锥体设计时,其小端折边锥壳的过渡段转角半径rs应不小于封头小端内直径Dis的5%,且不小于该过渡段厚度3倍。
62低温压力容器的结构设计要求均应有足够的柔性,结构应尽量简单,减少约束;避免产生过大的温度梯度;应尽量避免结构形状的突然变化,以减少局部高应力;接管端部应打磨成圆角。
GB150附录C3.2
63低温压力容器的支座需设置垫板,不得直接焊在壳体上。
64压力容器制造中热处理分为:
整体热处理和局部热处理两类
66按GB150标准规定,压力容器上人孔筒节的纵向焊缝应是A类焊缝,而人孔法兰与人孔筒节的焊缝应是B类<对焊)或C类<角焊)焊缝。
GB15010.1.6条
66外压及真空容器的主要破坏形式是稳定性失效;低温压力容器的主要破坏形式是脆性破坏。
1下列哪些封头过渡区的转角半径不得小于图样的规定值
a>椭圆封头b>碟形封头c>球冠形封头d>小端折边锥形封头
2一台容器进行压力实验,其实验压力为5.0Mpa,应选用下列哪一压力表
a>量程6Mpa的压力表b>量程10Mpa的压力表c>量程25Mpa的压力表
3GB150椭圆封头厚度计算公式中焊接接头系数中指
a>椭圆封头与筒体连接环缝b>拼缝
4GB150锥壳计算公式中焊接接头系数中指
a>锥壳环缝接头系数b>锥壳纵缝的接头系数
5GB150球壳计算公式中焊接接头系数中指a>球壳的拼缝接头系数b>球壳与圆筒连接的环缝系数6承受内压壳体的开孔补强准则为a>等面积补强b>半面积补强7等面积补强其补强对象是a>弯曲应力b>薄膜应力c>薄膜应力加弯曲应力8GB150规定椭圆形或碟形封头a>可以b>不可以9GB150规定当采用补强圈结构时钢材的抗拉强度下限σba>≤490Mpab>≤325Mpac>≤540Mpa10外压筒体和球壳的计算,尽管各国规范公式不尽相同,但大都以a>拉美b>M西斯c>中径11一台外压容器直径Φ1200mm,筒体长2000mm,两端为标准椭圆形封头,折边高度40mm,其外压计算长度为a>2680mmb>2280mmc>2080mm12在GB150外压圆筒校核中,是以DO/δea>≥10b>≥15c>≥20d>≥3013法兰预紧装配后,垫片内径处压紧力a>增大b>减小c>不变14外压加强圈a>应设置在容器外表面b>应设置在容器内表面c>应设置在容器内外均可15设计螺栓连接时,螺母硬度应a>稍高于b>稍低于c>等于16加强圈与筒体采用间断焊时,其间断的长度对外加强圈为a>6δnb>8δnc>10δnd>12δn17下列哪些情况,必需选用爆破片装置作为压力容器超压泄放装置a>容器内介质为极度或高度危害介质b>容器内压力增长迅速c>容器对密封要求很高d>设计压力高于10Mpa的压力容器18提高外压薄壁圆筒的抗失稳能力,可以a>增加厚度b>设置加强圈c>选用高抗拉强度材料19圆筒壳外压失稳时,不同的屈曲波数对应a>同一个b>不同的20在外压校核计算中,壳体厚度应取a>设计厚度b>计算厚度c>有效厚度d>名义厚度21薄壁壳体在外压作用下发生失稳时,壳体内压缩应力小于材料的a>比例极限b>屈服极限c>强度极限22半顶角大于60°的锥壳计算按a>承受内压锥壳b>等于60°锥壳c>圆平板23真空度为0.06Mpa的容器应按a>JB4735b>GB150真空容器c>GB150的外压容器24压力容器中一下哪些元件不是受压元件a>壳体过渡段b>手孔螺栓c>塔盘支持圈d>补强圈25对使用温度在a>0℃b>-10℃c>-19℃26椭圆球壳在过渡区开孔时,所需补强金属面积A的计算中,壳体计算厚度是指封头的a>计算b>球面部分计算27碟形封头在中心开孔时,所需补强金属面积A的计算中,壳体计算厚度是指封头a>球面b>过渡区28分布力是一种表面力,下面哪种属于表面力a>雪载荷b>风载荷c>容器重量29作用在物体内一点附近的两个互相垂直平面上的剪应力在数值上是a>相等b>不同c>无关30热卷筒节成形后的厚度不得小于下列哪种厚度a>名义厚度b>有效厚度c>名义厚度减钢板厚度负偏差31下列哪些储罐易产生应力腐蚀a>工业纯氨储罐b>化学纯氨储罐c>含水纯氨储罐32根据GB150-98的规定,整体带颈法兰的制造方法应是a>采用热轧或锻造方法制造,不得采用钢板加工;b>必须采用钢板加工;c>可以采用热轧和锻造;也可以采用钢板卷制加工,但需按GB150-98第9条提出的要求加以限制。33根据GB150-98的规定多层包扎容器层板纵向接头属于a>A类焊接接头b>B类焊接接头c>
a>球壳的拼缝接头系数b>球壳与圆筒连接的环缝系数
6承受内压壳体的开孔补强准则为a>等面积补强b>半面积补强7等面积补强其补强对象是a>弯曲应力b>薄膜应力c>薄膜应力加弯曲应力8GB150规定椭圆形或碟形封头a>可以b>不可以9GB150规定当采用补强圈结构时钢材的抗拉强度下限σba>≤490Mpab>≤325Mpac>≤540Mpa10外压筒体和球壳的计算,尽管各国规范公式不尽相同,但大都以a>拉美b>M西斯c>中径11一台外压容器直径Φ1200mm,筒体长2000mm,两端为标准椭圆形封头,折边高度40mm,其外压计算长度为a>2680mmb>2280mmc>2080mm12在GB150外压圆筒校核中,是以DO/δea>≥10b>≥15c>≥20d>≥3013法兰预紧装配后,垫片内径处压紧力a>增大b>减小c>不变14外压加强圈a>应设置在容器外表面b>应设置在容器内表面c>应设置在容器内外均可15设计螺栓连接时,螺母硬度应a>稍高于b>稍低于c>等于16加强圈与筒体采用间断焊时,其间断的长度对外加强圈为a>6δnb>8δnc>10δnd>12δn17下列哪些情况,必需选用爆破片装置作为压力容器超压泄放装置a>容器内介质为极度或高度危害介质b>容器内压力增长迅速c>容器对密封要求很高d>设计压力高于10Mpa的压力容器18提高外压薄壁圆筒的抗失稳能力,可以a>增加厚度b>设置加强圈c>选用高抗拉强度材料19圆筒壳外压失稳时,不同的屈曲波数对应a>同一个b>不同的20在外压校核计算中,壳体厚度应取a>设计厚度b>计算厚度c>有效厚度d>名义厚度21薄壁壳体在外压作用下发生失稳时,壳体内压缩应力小于材料的a>比例极限b>屈服极限c>强度极限22半顶角大于60°的锥壳计算按a>承受内压锥壳b>等于60°锥壳c>圆平板23真空度为0.06Mpa的容器应按a>JB4735b>GB150真空容器c>GB150的外压容器24压力容器中一下哪些元件不是受压元件a>壳体过渡段b>手孔螺栓c>塔盘支持圈d>补强圈25对使用温度在a>0℃b>-10℃c>-19℃26椭圆球壳在过渡区开孔时,所需补强金属面积A的计算中,壳体计算厚度是指封头的a>计算b>球面部分计算27碟形封头在中心开孔时,所需补强金属面积A的计算中,壳体计算厚度是指封头a>球面b>过渡区28分布力是一种表面力,下面哪种属于表面力a>雪载荷b>风载荷c>容器重量29作用在物体内一点附近的两个互相垂直平面上的剪应力在数值上是a>相等b>不同c>无关30热卷筒节成形后的厚度不得小于下列哪种厚度a>名义厚度b>有效厚度c>名义厚度减钢板厚度负偏差31下列哪些储罐易产生应力腐蚀a>工业纯氨储罐b>化学纯氨储罐c>含水纯氨储罐32根据GB150-98的规定,整体带颈法兰的制造方法应是a>采用热轧或锻造方法制造,不得采用钢板加工;b>必须采用钢板加工;c>可以采用热轧和锻造;也可以采用钢板卷制加工,但需按GB150-98第9条提出的要求加以限制。33根据GB150-98的规定多层包扎容器层板纵向接头属于a>A类焊接接头b>B类焊接接头c>
a>等面积补强b>半面积补强
7等面积补强其补强对象是
a>弯曲应力b>薄膜应力c>薄膜应力加弯曲应力
8GB150规定椭圆形或碟形封头a>可以b>不可以9GB150规定当采用补强圈结构时钢材的抗拉强度下限σba>≤490Mpab>≤325Mpac>≤540Mpa10外压筒体和球壳的计算,尽管各国规范公式不尽相同,但大都以a>拉美b>M西斯c>中径11一台外压容器直径Φ1200mm,筒体长2000mm,两端为标准椭圆形封头,折边高度40mm,其外压计算长度为a>2680mmb>2280mmc>2080mm12在GB150外压圆筒校核中,是以DO/δea>≥10b>≥15c>≥20d>≥3013法兰预紧装配后,垫片内径处压紧力a>增大b>减小c>不变14外压加强圈a>应设置在容器外表面b>应设置在容器内表面c>应设置在容器内外均可15设计螺栓连接时,螺母硬度应a>稍高于b>稍低于c>等于16加强圈与筒体采用间断焊时,其间断的长度对外加强圈为a>6δnb>8δnc>10δnd>12δn17下列哪些情况,必需选用爆破片装置作为压力容器超压泄放装置a>容器内介质为极度或高度危害介质b>容器内压力增长迅速c>容器对密封要求很高d>设计压力高于10Mpa的压力容器18提高外压薄壁圆筒的抗失稳能力,可以a>增加厚度b>设置加强圈c>选用高抗拉强度材料19圆筒壳外压失稳时,不同的屈曲波数对应a>同一个b>不同的20在外压校核计算中,壳体厚度应取a>设计厚度b>计算厚度c>有效厚度d>名义厚度21薄壁壳体在外压作用下发生失稳时,壳体内压缩应力小于材料的a>比例极限b>屈服极限c>强度极限22半顶角大于60°的锥壳计算按a>承受内压锥壳b>等于60°锥壳c>圆平板23真空度为0.06Mpa的容器应按a>JB4735b>GB150真空容器c>GB150的外压容器24压力容器中一下哪些元件不是受压元件a>壳体过渡段b>手孔螺栓c>塔盘支持圈d>补强圈25对使用温度在a>0℃b>-10℃c>-19℃26椭圆球壳在过渡区开孔时,所需补强金属面积A的计算中,壳体计算厚度是指封头的a>计算b>球面部分计算27碟形封头在中心开孔时,所需补强金属面积A的计算中,壳体计算厚度是指封头a>球面b>过渡区28分布力是一种表面力,下面哪种属于表面力a>雪载荷b>风载荷c>容器重量29作用在物体内一点附近的两个互相垂直平面上的剪应力在数值上是a>相等b>不同c>无关30热卷筒节成形后的厚度不得小于下列哪种厚度a>名义厚度b>有效厚度c>名义厚度减钢板厚度负偏差31下列哪些储罐易产生应力腐蚀a>工业纯氨储罐b>化学纯氨储罐c>含水纯氨储罐32根据GB150-98的规定,整体带颈法兰的制造方法应是a>采用热轧或锻造方法制造,不得采用钢板加工;b>必须采用钢板加工;c>可以采用热轧和锻造;也可以采用钢板卷制加工,但需按GB150-98第9条提出的要求加以限制。33根据GB150-98的规定多层包扎容器层板纵向接头属于a>A类焊接接头b>B类焊接接头c>
a>可以b>不可以
9GB150规定当采用补强圈结构时钢材的抗拉强度下限σba>≤490Mpab>≤325Mpac>≤540Mpa10外压筒体和球壳的计算,尽管各国规范公式不尽相同,但大都以a>拉美b>M西斯c>中径11一台外压容器直径Φ1200mm,筒体长2000mm,两端为标准椭圆形封头,折边高度40mm,其外压计算长度为a>2680mmb>2280mmc>2080mm12在GB150外压圆筒校核中,是以DO/δea>≥10b>≥15c>≥20d>≥3013法兰预紧装配后,垫片内径处压紧力a>增大b>减小c>不变14外压加强圈a>应设置在容器外表面b>应设置在容器内表面c>应设置在容器内外均可15设计螺栓连接时,螺母硬度应a>稍高于b>稍低于c>等于16加强圈与筒体采用间断焊时,其间断的长度对外加强圈为a>6δnb>8δnc>10δnd>12δn17下列哪些情况,必需选用爆破片装置作为压力容器超压泄放装置a>容器内介质为极度或高度危害介质b>容器内压力增长迅速c>容器对密封要求很高d>设计压力高于10Mpa的压力容器18提高外压薄壁圆筒的抗失稳能力,可以a>增加厚度b>设置加强圈c>选用高抗拉强度材料19圆筒壳外压失稳时,不同的屈曲波数对应a>同一个b>不同的20在外压校核计算中,壳体厚度应取a>设计厚度b>计算厚度c>有效厚度d>名义厚度21薄壁壳体在外压作用下发生失稳时,壳体内压缩应力小于材料的a>比例极限b>屈服极限c>强度极限22半顶角大于60°的锥壳计算按a>承受内压锥壳b>等于60°锥壳c>圆平板23真空度为0.06Mpa的容器应按a>JB4735b>GB150真空容器c>GB150的外压容器24压力容器中一下哪些元件不是受压元件a>壳体过渡段b>手孔螺栓c>塔盘支持圈d>补强圈25对使用温度在a>0℃b>-10℃c>-19℃26椭圆球壳在过渡区开孔时,所需补强金属面积A的计算中,壳体计算厚度是指封头的a>计算b>球面部分计算27碟形封头在中心开孔时,所需补强金属面积A的计算中,壳体计算厚度是指封头a>球面b>过渡区28分布力是一种表面力,下面哪种属于表面力a>雪载荷b>风载荷c>容器重量29作用在物体内一点附近的两个互相垂直平面上的剪应力在数值上是a>相等b>不同c>无关30热卷筒节成形后的厚度不得小于下列哪种厚度a>名义厚度b>有效厚度c>名义厚度减钢板厚度负偏差31下列哪些储罐易产生应力腐蚀a>工业纯氨储罐b>化学纯氨储罐c>含水纯氨储罐32根据GB150-98的规定,整体带颈法兰的制造方法应是a>采用热轧或锻造方法制造,不得采用钢板加工;b>必须采用钢板加工;c>可以采用热轧和锻造;也可以采用钢板卷制加工,但需按GB150-98第9条提出的要求加以限制。33根据GB150-98的规定多层包扎容器层板纵向接头属于a>A类焊接接头b>B类焊接接头c>
a>≤490Mpab>≤325Mpac>≤540Mpa
10外压筒体和球壳的计算,尽管各国规范公式不尽相同,但大都以
a>拉美b>M西斯c>中径
11一台外压容器直径Φ1200mm,筒体长2000mm,两端为标准椭圆形封头,折边高度40mm,其外压计算长度为
a>2680mmb>2280mmc>2080mm
12在GB150外压圆筒校核中,是以DO/δea>≥10b>≥15c>≥20d>≥3013法兰预紧装配后,垫片内径处压紧力a>增大b>减小c>不变14外压加强圈a>应设置在容器外表面b>应设置在容器内表面c>应设置在容器内外均可15设计螺栓连接时,螺母硬度应a>稍高于b>稍低于c>等于16加强圈与筒体采用间断焊时,其间断的长度对外加强圈为a>6δnb>8δnc>10δnd>12δn17下列哪些情况,必需选用爆破片装置作为压力容器超压泄放装置a>容器内介质为极度或高度危害介质b>容器内压力增长迅速c>容器对密封要求很高d>设计压力高于10Mpa的压力容器18提高外压薄壁圆筒的抗失稳能力,可以a>增加厚度b>设置加强圈c>选用高抗拉强度材料19圆筒壳外压失稳时,不同的屈曲波数对应a>同一个b>不同的20在外压校核计算中,壳体厚度应取a>设计厚度b>计算厚度c>有效厚度d>名义厚度21薄壁壳体在外压作用下发生失稳时,壳体内压缩应力小于材料的a>比例极限b>屈服极限c>强度极限22半顶角大于60°的锥壳计算按a>承受内压锥壳b>等于60°锥壳c>圆平板23真空度为0.06Mpa的容器应按a>JB4735b>GB150真空容器c>GB150的外压容器24压力容器中一下哪些元件不是受压元件a>壳体过渡段b>手孔螺栓c>塔盘支持圈d>补强圈25对使用温度在a>0℃b>-10℃c>-19℃26椭圆球壳在过渡区开孔时,所需补强金属面积A的计算中,壳体计算厚度是指封头的a>计算b>球面部分计算27碟形封头在中心开孔时,所需补强金属面积A的计算中,壳体计算厚度是指封头a>球面b>过渡区28分布力是一种表面力,下面哪种属于表面力a>雪载荷b>风载荷c>容器重量29作用在物体内一点附近的两个互相垂直平面上的剪应力在数值上是a>相等b>不同c>无关30热卷筒节成形后的厚度不得小于下列哪种厚度a>名义厚度b>有效厚度c>名义厚度减钢板厚度负偏差31下列哪些储罐易产生应力腐蚀a>工业纯氨储罐b>化学纯氨储罐c>含水纯氨储罐32根据GB150-98的规定,整体带颈法兰的制造方法应是a>采用热轧或锻造方法制造,不得采用钢板加工;b>必须采用钢板加工;c>可以采用热轧和锻造;也可以采用钢板卷制加工,但需按GB150-98第9条提出的要求加以限制。33根据GB150-98的规定多层包扎容器层板纵向接头属于a>A类焊接接头b>B类焊接接头c>
a>≥10b>≥15c>≥20d>≥30
13法兰预紧装配后,垫片内径处压紧力
a>增大b>减小c>不变
14外压加强圈a>应设置在容器外表面b>应设置在容器内表面c>应设置在容器内外均可15设计螺栓连接时,螺母硬度应a>稍高于b>稍低于c>等于16加强圈与筒体采用间断焊时,其间断的长度对外加强圈为a>6δnb>8δnc>10δnd>12δn17下列哪些情况,必需选用爆破片装置作为压力容器超压泄放装置a>容器内介质为极度或高度危害介质b>容器内压力增长迅速c>容器对密封要求很高d>设计压力高于10Mpa的压力容器18提高外压薄壁圆筒的抗失稳能力,可以a>增加厚度b>设置加强圈c>选用高抗拉强度材料19圆筒壳外压失稳时,不同的屈曲波数对应a>同一个b>不同的20在外压校核计算中,壳体厚度应取a>设计厚度b>计算厚度c>有效厚度d>名义厚度21薄壁壳体在外压作用下发生失稳时,壳体内压缩应力小于材料的a>比例极限b>屈服极限c>强度极限22半顶角大于60°的锥壳计算按a>承受内压锥壳b>等于60°锥壳c>圆平板23真空度为0.06Mpa的容器应按a>JB4735b>GB150真空容器c>GB150的外压容器24压力容器中一下哪些元件不是受压元件a>壳体过渡段b>手孔螺栓c>塔盘支持圈d>补强圈25对使用温度在a>0℃b>-10℃c>-19℃26椭圆球壳在过渡区开孔时,所需补强金属面积A的计算中,壳体计算厚度是指封头的a>计算b>球面部分计算27碟形封头在中心开孔时,所需补强金属面积A的计算中,壳体计算厚度是指封头a>球面b>过渡区28分布力是一种表面力,下面哪种属于表面力a>雪载荷b>风载荷c>容器重量29作用在物体内一点附近的两个互相垂直平面上的剪应力在数值上是a>相等b>不同c>无关30热卷筒节成形后的厚度不得小于下列哪种厚度a>名义厚度b>有效厚度c>名义厚度减钢板厚度负偏差31下列哪些储罐易产生应力腐蚀a>工业纯氨储罐b>化学纯氨储罐c>含水纯氨储罐32根据GB150-98的规定,整体带颈法兰的制造方法应是a>采用热轧或锻造方法制造,不得采用钢板加工;b>必须采用钢板加工;c>可以采用热轧和锻造;也可以采用钢板卷制加工,但需按GB150-98第9条提出的要求加以限制。33根据GB150-98的规定多层包扎容器层板纵向接头属于a>A类焊接接头b>B类焊接接头c>
a>应设置在容器外表面b>应设置在容器内表面c>应设置在容器内外均可
15设计螺栓连接时,螺母硬度应
a>稍高于b>稍低于c>等于
16加强圈与筒体采用间断焊时,其间断的长度对外加强圈为
a>6δnb>8δnc>10δnd>12δn
17下列哪些情况,必需选用爆破片装置作为压力容器超压泄放装置
a>容器内介质为极度或高度危害介质
b>容器内压力增长迅速
c>容器对密封要求很高
d>设计压力高于10Mpa的压力容器
18提高外压薄壁圆筒的抗失稳能力,可以a>增加厚度b>设置加强圈c>选用高抗拉强度材料19圆筒壳外压失稳时,不同的屈曲波数对应a>同一个b>不同的20在外压校核计算中,壳体厚度应取a>设计厚度b>计算厚度c>有效厚度d>名义厚度21薄壁壳体在外压作用下发生失稳时,壳体内压缩应力小于材料的a>比例极限b>屈服极限c>强度极限22半顶角大于60°的锥壳计算按a>承受内压锥壳b>等于60°锥壳c>圆平板23真空度为0.06Mpa的容器应按a>JB4735b>GB150真空容器c>GB150的外压容器24压力容器中一下哪些元件不是受压元件a>壳体过渡段b>手孔螺栓c>塔盘支持圈d>补强圈25对使用温度在a>0℃b>-10℃c>-19℃26椭圆球壳在过渡区开孔时,所需补强金属面积A的计算中,壳体计算厚度是指封头的a>计算b>球面部分计算27碟形封头在中心开孔时,所需补强金属面积A的计算中,壳体计算厚度是指封头a>球面b>过渡区28分布力是一种表面力,下面哪种属于表面力a>雪载荷b>风载荷c>容器重量29作用在物体内一点附近的两个互相垂直平面上的剪应力在数值上是a>相等b>不同c>无关30热卷筒节成形后的厚度不得小于下列哪种厚度a>名义厚度b>有效厚度c>名义厚度减钢板厚度负偏差31下列哪些储罐易产生应力腐蚀a>工业纯氨储罐b>化学纯氨储罐c>含水纯氨储罐32根据GB150-98的规定,整体带颈法兰的制造方法应是a>采用热轧或锻造方法制造,不得采用钢板加工;b>必须采用钢板加工;c>可以采用热轧和锻造;也可以采用钢板卷制加工,但需按GB150-98第9条提出的要求加以限制。33根据GB150-98的规定多层包扎容器层板纵向接头属于a>A类焊接接头b>B类焊接接头c>
a>增加厚度b>设置加强圈c>选用高抗拉强度材料
19圆筒壳外压失稳时,不同的屈曲波数对应
a>同一个b>不同的
20在外压校核计算中,壳体厚度应取a>设计厚度b>计算厚度c>有效厚度d>名义厚度21薄壁壳体在外压作用下发生失稳时,壳体内压缩应力小于材料的a>比例极限b>屈服极限c>强度极限22半顶角大于60°的锥壳计算按a>承受内压锥壳b>等于60°锥壳c>圆平板23真空度为0.06Mpa的容器应按a>JB4735b>GB150真空容器c>GB150的外压容器24压力容器中一下哪些元件不是受压元件a>壳体过渡段b>手孔螺栓c>塔盘支持圈d>补强圈25对使用温度在a>0℃b>-10℃c>-19℃26椭圆球壳在过渡区开孔时,所需补强金属面积A的计算中,壳体计算厚度是指封头的a>计算b>球面部分计算27碟形封头在中心开孔时,所需补强金属面积A的计算中,壳体计算厚度是指封头a>球面b>过渡区28分布力是一种表面力,下面哪种属于表面力a>雪载荷b>风载荷c>容器重量29作用在物体内一点附近的两个互相垂直平面上的剪应力在数值上是a>相等b>不同c>无关30热卷筒节成形后的厚度不得小于下列哪种厚度a>名义厚度b>有效厚度c>名义厚度减钢板厚度负偏差31下列哪些储罐易产生应力腐蚀a>工业纯氨储罐b>化学纯氨储罐c>含水纯氨储罐32根据GB150-98的规定,整体带颈法兰的制造方法应是a>采用热轧或锻造方法制造,不得采用钢板加工;b>必须采用钢板加工;c>可以采用热轧和锻造;也可以采用钢板卷制加工,但需按GB150-98第9条提出的要求加以限制。33根据GB150-98的规定多层包扎容器层板纵向接头属于a>A类焊接接头b>B类焊接接头c>
a>设计厚度b>计算厚度c>有效厚度d>名义厚度
21薄壁壳体在外压作用下发生失稳时,壳体内压缩应力小于材料的a>比例极限b>屈服极限c>强度极限22半顶角大于60°的锥壳计算按a>承受内压锥壳b>等于60°锥壳c>圆平板23真空度为0.06Mpa的容器应按a>JB4735b>GB150真空容器c>GB150的外压容器24压力容器中一下哪些元件不是受压元件a>壳体过渡段b>手孔螺栓c>塔盘支持圈d>补强圈25对使用温度在a>0℃b>-10℃c>-19℃26椭圆球壳在过渡区开孔时,所需补强金属面积A的计算中,壳体计算厚度是指封头的a>计算b>球面部分计算27碟形封头在中心开孔时,所需补强金属面积A的计算中,壳体计算厚度是指封头a>球面b>过渡区28分布力是一种表面力,下面哪种属于表面力a>雪载荷b>风载荷c>容器重量29作用在物体内一点附近的两个互相垂直平面上的剪应力在数值上是a>相等b>不同c>无关30热卷筒节成形后的厚度不得小于下列哪种厚度a>名义厚度b>有效厚度c>名义厚度减钢板厚度负偏差31下列哪些储罐易产生应力腐蚀a>工业纯氨储罐b>化学纯氨储罐c>含水纯氨储罐32根据GB150-98的规定,整体带颈法兰的制造方法应是a>采用热轧或锻造方法制造,不得采用钢板加工;b>必须采用钢板加工;c>可以采用热轧和锻造;也可以采用钢板卷制加工,但需按GB150-98第9条提出的要求加以限制。33根据GB150-98的规定多层包扎容器层板纵向接头属于a>A类焊接接头b>B类焊接接头c>
a>比例极限b>屈服极限c>强度极限
22半顶角大于60°的锥壳计算按a>承受内压锥壳b>等于60°锥壳c>圆平板23真空度为0.06Mpa的容器应按a>JB4735b>GB150真空容器c>GB150的外压容器24压力容器中一下哪些元件不是受压元件a>壳体过渡段b>手孔螺栓c>塔盘支持圈d>补强圈25对使用温度在a>0℃b>-10℃c>-19℃26椭圆球壳在过渡区开孔时,所需补强金属面积A的计算中,壳体计算厚度是指封头的a>计算b>球面部分计算27碟形封头在中心开孔时,所需补强金属面积A的计算中,壳体计算厚度是指封头a>球面b>过渡区28分布力是一种表面力,下面哪种属于表面力a>雪载荷b>风载荷c>容器重量29作用在物体内一点附近的两个互相垂直平面上的剪应力在数值上是a>相等b>不同c>无关30热卷筒节成形后的厚度不得小于下列哪种厚度a>名义厚度b>有效厚度c>名义厚度减钢板厚度负偏差31下列哪些储罐易产生应力腐蚀a>工业纯氨储罐b>化学纯氨储罐c>含水纯氨储罐32根据GB150-98的规定,整体带颈法兰的制造方法应是a>采用热轧或锻造方法制造,不得采用钢板加工;b>必须采用钢板加工;c>可以采用热轧和锻造;也可以采用钢板卷制加工,但需按GB150-98第9条提出的要求加以限制。33根据GB150-98的规定多层包扎容器层板纵向接头属于a>A类焊接接头b>B类焊接接头c>
a>承受内压锥壳b>等于60°锥壳c>圆平板
23真空度为0.06Mpa的容器应按
a>JB4735b>GB150真空容器c>GB150的外压容器
24压力容器中一下哪些元件不是受压元件a>壳体过渡段b>手孔螺栓c>塔盘支持圈d>补强圈25对使用温度在a>0℃b>-10℃c>-19℃26椭圆球壳在过渡区开孔时,所需补强金属面积A的计算中,壳体计算厚度是指封头的a>计算b>球面部分计算27碟形封头在中心开孔时,所需补强金属面积A的计算中,壳体计算厚度是指封头a>球面b>过渡区28分布力是一种表面力,下面哪种属于表面力a>雪载荷b>风载荷c>容器重量29作用在物体内一点附近的两个互相垂直平面上的剪应力在数值上是a>相等b>不同c>无关30热卷筒节成形后的厚度不得小于下列哪种厚度a>名义厚度b>有效厚度c>名义厚度减钢板厚度负偏差31下列哪些储罐易产生应力腐蚀a>工业纯氨储罐b>化学纯氨储罐c>含水纯氨储罐32根据GB150-98的规定,整体带颈法兰的制造方法应是a>采用热轧或锻造方法制造,不得采用钢板加工;b>必须采用钢板加工;c>可以采用热轧和锻造;也可以采用钢板卷制加工,但需按GB150-98第9条提出的要求加以限制。33根据GB150-98的规定多层包扎容器层板纵向接头属于a>A类焊接接头b>B类焊接接头c>
a>壳体过渡段b>手孔螺栓c>塔盘支持圈d>补强圈
25对使用温度在a>0℃b>-10℃c>-19℃26椭圆球壳在过渡区开孔时,所需补强金属面积A的计算中,壳体计算厚度是指封头的a>计算b>球面部分计算27碟形封头在中心开孔时,所需补强金属面积A的计算中,壳体计算厚度是指封头a>球面b>过渡区28分布力是一种表面力,下面哪种属于表面力a>雪载荷b>风载荷c>容器重量29作用在物体内一点附近的两个互相垂直平面上的剪应力在数值上是a>相等b>不同c>无关30热卷筒节成形后的厚度不得小于下列哪种厚度a>名义厚度b>有效厚度c>名义厚度减钢板厚度负偏差31下列哪些储罐易产生应力腐蚀a>工业纯氨储罐b>化学纯氨储罐c>含水纯氨储罐32根据GB150-98的规定,整体带颈法兰的制造方法应是a>采用热轧或锻造方法制造,不得采用钢板加工;b>必须采用钢板加工;c>可以采用热轧和锻造;也可以采用钢板卷制加工,但需按GB150-98第9条提出的要求加以限制。33根据GB150-98的规定多层包扎容器层板纵向接头属于a>A类焊接接头b>B类焊接接头c>
a>0℃b>-10℃c>-19℃
26椭圆球壳在过渡区开孔时,所需补强金属面积A的计算中,壳体计算厚度是指封头的a>计算b>球面部分计算27碟形封头在中心开孔时,所需补强金属面积A的计算中,壳体计算厚度是指封头a>球面b>过渡区28分布力是一种表面力,下面哪种属于表面力a>雪载荷b>风载荷c>容器重量29作用在物体内一点附近的两个互相垂直平面上的剪应力在数值上是a>相等b>不同c>无关30热卷筒节成形后的厚度不得小于下列哪种厚度a>名义厚度b>有效厚度c>名义厚度减钢板厚度负偏差31下列哪些储罐易产生应力腐蚀a>工业纯氨储罐b>化学纯氨储罐c>含水纯氨储罐32根据GB150-98的规定,整体带颈法兰的制造方法应是a>采用热轧或锻造方法制造,不得采用钢板加工;b>必须采用钢板加工;c>可以采用热轧和锻造;也可以采用钢板卷制加工,但需按GB150-98第9条提出的要求加以限制。33根据GB150-98的规定多层包扎容器层板纵向接头属于a>A类焊接接头b>B类焊接接头c>
a>计算b>球面部分计算
27碟形封头在中心开孔时,所需补强金属面积A的计算中,壳体计算厚度是指封头a>球面b>过渡区28分布力是一种表面力,下面哪种属于表面力a>雪载荷b>风载荷c>容器重量29作用在物体内一点附近的两个互相垂直平面上的剪应力在数值上是a>相等b>不同c>无关30热卷筒节成形后的厚度不得小于下列哪种厚度a>名义厚度b>有效厚度c>名义厚度减钢板厚度负偏差31下列哪些储罐易产生应力腐蚀a>工业纯氨储罐b>化学纯氨储罐c>含水纯氨储罐32根据GB150-98的规定,整体带颈法兰的制造方法应是a>采用热轧或锻造方法制造,不得采用钢板加工;b>必须采用钢板加工;c>可以采用热轧和锻造;也可以采用钢板卷制加工,但需按GB150-98第9条提出的要求加以限制。33根据GB150-98的规定多层包扎容器层板纵向接头属于a>A类焊接接头b>B类焊接接头c>
a>球面b>过渡区
28分布力是一种表面力,下面哪种属于表面力a>雪载荷b>风载荷c>容器重量29作用在物体内一点附近的两个互相垂直平面上的剪应力在数值上是a>相等b>不同c>无关30热卷筒节成形后的厚度不得小于下列哪种厚度a>名义厚度b>有效厚度c>名义厚度减钢板厚度负偏差31下列哪些储罐易产生应力腐蚀a>工业纯氨储罐b>化学纯氨储罐c>含水纯氨储罐32根据GB150-98的规定,整体带颈法兰的制造方法应是a>采用热轧或锻造方法制造,不得采用钢板加工;b>必须采用钢板加工;c>可以采用热轧和锻造;也可以采用钢板卷制加工,但需按GB150-98第9条提出的要求加以限制。33根据GB150-98的规定多层包扎容器层板纵向接头属于a>A类焊接接头b>B类焊接接头c>
a>雪载荷b>风载荷c>容器重量
29作用在物体内一点附近的两个互相垂直平面上的剪应力在数值上是a>相等b>不同c>无关30热卷筒节成形后的厚度不得小于下列哪种厚度a>名义厚度b>有效厚度c>名义厚度减钢板厚度负偏差31下列哪些储罐易产生应力腐蚀a>工业纯氨储罐b>化学纯氨储罐c>含水纯氨储罐32根据GB150-98的规定,整体带颈法兰的制造方法应是a>采用热轧或锻造方法制造,不得采用钢板加工;b>必须采用钢板加工;c>可以采用热轧和锻造;也可以采用钢板卷制加工,但需按GB150-98第9条提出的要求加以限制。33根据GB150-98的规定多层包扎容器层板纵向接头属于a>A类焊接接头b>B类焊接接头c>
a>相等b>不同c>无关
30热卷筒节成形后的厚度不得小于下列哪种厚度a>名义厚度b>有效厚度c>名义厚度减钢板厚度负偏差31下列哪些储罐易产生应力腐蚀a>工业纯氨储罐b>化学纯氨储罐c>含水纯氨储罐32根据GB150-98的规定,整体带颈法兰的制造方法应是a>采用热轧或锻造方法制造,不得采用钢板加工;b>必须采用钢板加工;c>可以采用热轧和锻造;也可以采用钢板卷制加工,但需按GB150-98第9条提出的要求加以限制。33根据GB150-98的规定多层包扎容器层板纵向接头属于a>A类焊接接头b>B类焊接接头c>
a>名义厚度b>有效厚度c>名义厚度减钢板厚度负偏差
31下列哪些储罐易产生应力腐蚀a>工业纯氨储罐b>化学纯氨储罐c>含水纯氨储罐32根据GB150-98的规定,整体带颈法兰的制造方法应是a>采用热轧或锻造方法制造,不得采用钢板加工;b>必须采用钢板加工;c>可以采用热轧和锻造;也可以采用钢板卷制加工,但需按GB150-98第9条提出的要求加以限制。33根据GB150-98的规定多层包扎容器层板纵向接头属于a>A类焊接接头b>B类焊接接头c>
a>工业纯氨储罐b>化学纯氨储罐c>含水纯氨储罐
32根据GB150-98的规定,整体带颈法兰的制造方法应是a>采用热轧或锻造方法制造,不得采用钢板加工;b>必须采用钢板加工;c>可以采用热轧和锻造;也可以采用钢板卷制加工,但需按GB150-98第9条提出的要求加以限制。33根据GB150-98的规定多层包扎容器层板纵向接头属于a>A类焊接接头b>B类焊接接头c>
a>采用热轧或锻造方法制造,不得采用钢板加工;
b>必须采用钢板加工;
c>可以采用热轧和锻造;也可以采用钢板卷制加工,但需按GB150-98第9条提出的要求加以限制。
33根据GB150-98的规定多层包扎容器层板纵向接头属于a>A类焊接接头b>B类焊接接头c>
a>A类焊接接头b>B类焊接接头c>
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