脚手架施工方案.docx
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脚手架施工方案
浙建监A2
施工组织设计（专项施工方案）报审表
工程名称：
义乌市上溪镇塘西村农民公寓2#、3#楼工程编号：
A2--
致：
金华方圆建设监理有限公司（监理单位）
我方已根据施工合同的有关规定完成了义乌市上溪镇塘西村农民公寓2#、3#楼工程工程施工组织设计（专项施工方案）的编制，并经我单位上级技术负责人审查批准，请予以审查。
附件：
脚手架施工方案
承包单位（章）：
项目经理：
日期：
专业监理工程师审查意见：
专业监理工程师：
日期：
总监理工程师审核意见：
项目监理机构（章）：
总监理工程师：
日期：
本表一式三份，经项目监理机构审核后，建设单位、监理单位、承包单位各存一份。
义乌市上溪镇塘西村农民公寓
2#、3#楼工程
脚
手
架
施
工
方
案
编制单位：
义乌市城东建筑工程公司
编制：
职务（称）项目技术负责人
审核：
职务（称）项目经理
审批：
职务（称）企业技术负责人
批准部门（公章）：
编制日期：
脚手架施工方案
一、工程概况
本工程为义乌市上溪镇塘西村农民公寓2#、3#楼工程，建设地点位于义乌市上溪镇；其中2#楼总建筑面积为6257.97㎡,地下室建筑面积为244.77㎡,建筑层数为地上11层，地下一层，建筑高度38M。
3#楼总建筑面积为7136.34㎡，地下室建筑面积为816.16㎡；建筑层数为地上11层，地下1层，建筑高度38.80M。
建筑结构形式为框架结构，建筑结构类别为二类。
本工程由义乌市城东建筑工程公司组织施工；由孙秀华担任项目经理，季诚义担任技术负责人。
本方案选择建筑高度最高的3#楼为计算对象，建筑高度38.80M，双排双立杆脚手架搭设高度为40.3m，16.4米以下采用双管立杆，16.4米以上采用单管立杆（计算过程见附件）。
二、编制依据
扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等编制。
三、施工管理
⑴搭设脚手架的施工人员必须经过专门的培训，持证上岗。
⑵脚手架搭设前，项目部必须对班组进行技术交底和安全交底。
⑶脚手架搭设完毕后，必须经验收合格后方可投入使用，并进行分段搭设验收（不超过3步架），定期维修检查。
四、搭设方法和程序
双排双立杆脚手架搭设高度为40.3m，16.4米以下采用双管立杆，16.4米以上采用单管立杆。
⑴将地基夯实，按立杆间距放置预制砼垫块。
⑵搭设程序：
摆放扫地杆→逐根立立杆与扫地杆扣紧→扫地杆小横杆与立杆及扫地杆扣紧→装第一步大横杆并与立杆扣紧→安装第一步小横杆→安装第二步大横杆→安装第三小横杆→加设临时斜撑杆（上端与第一大横杆扣紧，装设连墙杆后拆）→安装第三、四步大横杆和小横杆→连接墙杆→接立杆→加设剪刀撑→铺脚手片→扎防护栏板挡脚板，并挂设安全网防护。
⑶沿脚手架纵向两端和转角起，在脚手架外侧每隔9M用斜面杆成剪刀撑，自上而下循序连续设置，斜面杆与地面成45-60度夹角，剪刀撑钢管接长应用搭接方法，搭接长度不小于40CM。
⑷脚手架外侧自第二步起，每步设1.2M高的防护栏杆和30CM高的挡脚板。
⑸搭设时应随搭随校正杆件的垂直和水平偏差,同时适度拧紧扣件,连接大横杆的对接扣件,开口应朝架子内侧,螺栓朝上,防止雨水进入。
⑹各杆件相交伸出的端头均要大于100MM,防止杆件滑脱.
⑺剪刀撑搭设要将一根斜扣在立杆上,另一端扣在小横杆伸出部分上,斜杆两端扣件与立杆的距离不大于200MM。
五、安全技术要求
1、安全技术要求
①地基要夯实平整，并有一定的坡度。
②立杆底部要有预制砼垫块，规格为20×20×7cm，表面用C15砼硬化，厚度为30cm。
③立杆外侧要设截面为20cm×20cm的排水沟，沟外要有80cm宽的砼硬化路面。
④在立杆的下方，如有现浇砼板、挑梁等不得将立杆直接立于其上，必须将其加固措施方可架立。
⑤钢管脚手架在硬化地上要有扫地杆且纵横设置。
具体详见附图一（基础平面图与基础1-1剖面图）。
2、立杆
①搭设尺寸为：
立杆的横距为1.2m，立杆的纵距为1.5m，大小横杆的步距为1.8m；
内排架距离墙长度为0.15m；
②立杆架立时，要距建筑物表面不大于15cm，连接建筑物拉杆要有撑有拉并保持相平。
3、大横杆、小横杆
①大横杆设置要求水平，其长度不小于两纵杆间距，两根大横杆的连接采用搭接，搭接长度不小于1.20m,扣件不少于2个。
②在步距上底层为2.0m，以上中距为1.80m。
③在每步架大横杆上，高30cm处要设一道踢脚杆，在1.2m处要设一道栏杆，每步架铺满脚手板处要不小于4根大横杆。
④相邻杆件搭接、对接必须错开一个档距，同一平面上的接头不得超过50%。
具体详见附图二（立杆、大横杆的接头搭接要求）。
⑤凡立杆与大横杆的相交处均设一根小横杆，且不得缺少或拆除，小横杆两端伸入不小于10cm，并保证一致。
⑥双排脚手架的小横杆，其两端均用直扣扣件固定在纵向大横杆上。
⑦小横杆要固定在立杆上，且固定在大横杆的下方。
4、剪刀撑
施工工艺、斜撑
①脚手架外侧要设剪刀撑，且连续设置，在两端转角处应由底到顶连续设置。
②每道剪刀撑跨越纵向间距不大于7根，与地面均成45-60度角，自下而上连续设置。
③顶层以下剪刀撑的斜杆接头采用搭接，长度不小于400mm，有两个以上扣件，斜杆要扣在立杆上。
④剪刀撑设置顶端与防护横杆上平。
5、安全网
①在脚手架二步以上，每步在底部30CM处设一道踢脚步杆。
②要用合格证的安全检查网封闭挂设，且固定在外立杆内侧。
③安全检查网要用18号铁线；固定在大横杆上，且要严密
合缝。
6、脚手板与防护栏板
①脚手板采用毛竹片，使用的毛竹片必须完整密实，不允许有缺边，松散的。
②铺板要求长度方向与大横杆垂直，接缝严密，外伸长度不少于10CM，转角处交叉双层。
③每层要满铺，护脚栏板要用16号铁丝扎牢，每片边不少于4道。
7、通道
①外脚手架应搭设单独通道，供上下通行，且脚手架搭自下而上连接搭设，搭设形式为来回上折型，斜坡坡度为1:
3，宽度为1M。
②斜道要独立设置，并在垂直方向上每步设拉结点。
③斜道外侧按要求设置剪刀撑，斜道与各楼层设置出入口。
④斜道脚手板要满铺，并钉防滑条，30CM一道，40X60X80CM，并有铁丝绑扎扎牢。
⑤斜道要设踢脚杆和栏杆，分别在底部上来30CM和90CM处，用密目式安全检查网封闭，且竹片围护。
⑥斜道转角平台面积不少于3平方米，且竹片要相互垂直设置双层。
8、脚步手架与主体支撑拉结
①脚手架拉结采用预埋钢管，设距离为水平方向每7M，垂直方向每4M，各设一个拉结点，拉结点要有拉有撑。
②拉结点应牢固，上下错开，转角和顶部处要加密，即在转角1M以内范围按垂直方向不大于4M设一拉结点，顶部80CM以内范围按水平方向不大于7M设一拉结点。
③外墙粉刷时，拉结点也要满足要求。
如因需要拆除，原拉结点必须在另外一点设临时拉结点替代，以确保安全。
④脚手板层层满铺且必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效防护措施。
拉结点位置详见附图二（拉结点设置图例）。
六、交底、验收、检查和维护
1、脚手架搭设前应对施工人员进行技术交底。
2、施工人员要熟悉本工种的安全检查操作规程，要持证上岗，正确使用好个人防护用品。
3、脚手架每搭设一层或三步必须同安全生产科及有关人员进行分批验收，并办理验收手续，如有不符合要求的部位，经整修后方可投入使用。
4、脚手架每步搭设要高出主体高度一步距以上。
5、脚手架如高出周围建筑物应有防雷措施。
6、脚手架钢管扣件不得随意拆除，如有特殊情况或调整，必须有安全生产技术人员研究同意，提出整改方案后方可。
7、脚手架要进行定期检查，电线电缆不得与架体相连，如有特殊情况要保持一定的安全距离，并采取防护措施。
8、吊物卸料平台应按照设计方案搭设，并与脚手架断开，采用单独的支撑系统。
七、脚手架的拆除
1、拆除脚手架时按搭设相反的顺序进行，不允许拆除拉杆。
2、拆除现场必须设警戒区域，张挂醒目警示标志，戒警区域内严禁非操作人员通行，地面监护人员必须严格执行职责。
3、仔细检查吊运机械，包括索具是否可靠，吊运机械不允许搭设在脚手架上，应另行设置。
4、所有高处作业人员应严格按作业规定，执行和遵守安全检查纪律，拆除工艺要求，搭设的反程序进行，即：
竖撑→垫铺→防护栏板→搁栅→斜拉杆→连墙杆→小横杆→立杆→支撑杆→扫地杆
5、不允许分立面或上下三步同时拆除，认真做到一步一清、一杆一清。
6、所有连墙杆、斜拉杆、登高措施，必须随脚手架同步拆除。
7、所有扣件拆除应分离，不应扣件和钢管同时输送到地面。
8、脚手片自外向内竖起，防止垃圾物坠落。
八、文明施工和标化管理
1、持证上岗并定期进行个人体格检查。
2、搭设前做好安全技术交底，班前安全教育，签定安全责任书。
3、操作人员必须系好安全带，戴好安全帽，严禁酒后上班，宜穿胶底鞋，严禁穿皮鞋或拖鞋、赤脚上班。
4、在脚步手架搭设过程中，安排一人专门负责指挥警戒。
5、脚手架搭设和使用时期间要严防带电体接触。
6、根据工程四周情况，脚手架和外电线的最少安全距离为6M。
7、每隔2个月和雷雨期间及时进行避雷接地电阻测试。
附件：
方案设计
（一）、参数信息:
1.脚手架参数
双排脚手架搭设高度为40.3m，16.4米以下采用双管立杆，16.4米以上采用单管立杆；
搭设尺寸为：
立杆的横距为1.2m，立杆的纵距为1.5m，大小横杆的步距为1.8m；
内排架距离墙长度为0.15m；
大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为1根；
采用的钢管类型为Φ48×3.5；
横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为0.80；
连墙件采用两步两跨，竖向间距3.6m，水平间距3m，采用扣件连接；
连墙件连接方式为双扣件；
2.活荷载参数
施工均布活荷载标准值:
2.000kN/m2；同时施工层数:
2层；
3.风荷载参数
本工程地处浙江金华市，基本风压0.45kN/m2；
风荷载高度变化系数μz为1.00，风荷载体型系数μs为1.13；
脚手架计算中考虑风荷载作用；
4.静荷载参数
每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）:
0.1248；
脚手板自重标准值（kN/m2）:
0.300；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）:
0.150；
安全设施与安全网（kN/m2）:
0.005；
脚手板类别:
竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:
栏杆、竹笆片脚手板挡板；
每米脚手架钢管自重标准值（kN/m）:
0.033；
脚手板铺设总层数:
4；
单立杆脚手板铺设层数:
0；
5.地基参数
地基土类型:
素填土；地基承载力标准值（kPa）:
120.00；
立杆基础底面面积（m2）:
0.20；地基承载力调整系数:
1.00。
二、大横杆的计算:
按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值:
P1=0.033kN/m；
脚手板的自重标准值:
P2=0.3×1.2/（1+1）=0.18kN/m；
活荷载标准值:
Q=2×1.2/（1+1）=1.2kN/m；
静荷载的设计值:
q1=1.2×0.033+1.2×0.18=0.256kN/m；
活荷载的设计值:
q2=1.4×1.2=1.68kN/m；
图1大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）
图2大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）
2.强度验算
跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。
跨中最大弯距计算公式如下:
跨中最大弯距为M1max=0.08×0.256×1.52+0.10×1.68×1.52=0.424kN.m；
支座最大弯距计算公式如下:
支座最大弯距为M2max=-0.10×0.256×1.52-0.117×1.68×1.52=-0.5kN.m；
选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
σ=Max（0.424×106,0.5×106）/4490=111.359N/mm2；
大横杆的最大弯曲应力为σ=111.359N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
3.挠度验算:
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。
计算公式如下：
其中：
静荷载标准值:
q1=P1+P2=0.033+0.18=0.213kN/m；
活荷载标准值:
q2=Q=1.2kN/m；
最大挠度计算值为：
ν=0.677×0.213×15004/（100×2.06×105×107800）+0.990×1.2×15004/（100×2.06×105×107800）=3.037mm；
大横杆的最大挠度3.037mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm，满足要求！
三、小横杆的计算:
根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆的自重标准值：
p1=0.033×1.5=0.05kN；
脚手板的自重标准值：
P2=0.3×1.2×1.5/（1+1）=0.270kN；
活荷载标准值：
Q=2×1.2×1.5/（1+1）=1.800kN；
集中荷载的设计值:
P=1.2×（0.05+0.27）+1.4×1.8=2.904kN；
小横杆计算简图
2.强度验算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
Mqmax=1.2×0.033×1.22/8=0.007kN.m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
Mpmax=2.904×1.2/4=0.871kN.m；
最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.878kN.m；
最大应力计算值σ=M/W=0.878×106/4490=195.629N/mm2；
小横杆的最大弯曲应力σ=195.629N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！
3.挠度验算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:
νqmax=5×0.033×12004/（384×2.06×105×107800）=0.04mm；
大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.05+0.27+1.8=2.12kN；
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:
νpmax=2119.95×12003/（48×2.06×105×107800）=3.437mm；
最大挠度和ν=νqmax+νpmax=0.04+3.437=3.477mm；
小横杆的最大挠度为3.477mm小于小横杆的最大容许挠度1200/150=8与10mm,满足要求！
四、扣件抗滑力的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:
R≤Rc
其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；
R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
大横杆的自重标准值:
P1=0.033×1.5×1/2=0.025kN；
小横杆的自重标准值:
P2=0.033×1.2/2=0.02kN；
脚手板的自重标准值:
P3=0.3×1.2×1.5/2=0.27kN；
活荷载标准值:
Q=2×1.2×1.5/2=1.8kN；
荷载的设计值:
R=1.2×（0.025+0.02+0.27）+1.4×1.8=2.898kN；
R<6.40kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、脚手架立杆荷载计算:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
（1）每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m
NG1=[0.1248+（1.50×1/2）×0.033/1.80]×（40.30-16.40）=3.314kN；
NGL1=[0.1248+0.033+（1.50×1/2）×0.033/1.80]×16.40=2.820kN；
（2）脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2
NG2=0.3×0×1.5×（1.2+0.1）/2=0kN；
NGL2=0.3×4×1.5×（1.2+0.1）/2=1.215kN；
（3）栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m
NG3=0.15×0×1.5/2=0kN；
NGL3=0.15×4×1.5/2=0.45kN；
（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005kN/m2
NG4=0.005×1.5×（40.3-16.4）=0.179kN；
NGL4=0.005×1.5×40.3=0.302kN；
经计算得到，静荷载标准值
NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.494kN；
NGL=NGL1+NG1+NGL2+NGL3+NGL4=8.102kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ=2×1.2×1.5×2/2=3.6kN；
风荷载标准值按照以下公式计算
其中Wo--基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：
Wo=0.45kN/m2；
Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：
Uz=1；
Us--风荷载体型系数：
取值为1.13；
经计算得到，风荷载标准值
Wk=0.7×0.45×1×1.13=0.356kN/m2；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
Ns=1.2NGL+1.4NQ=1.2×8.102+1.4×3.6=14.762kN；
Nd=1.2NG+1.4NQ=1.2×3.494+1.4×3.6=9.232kN；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
Ns=1.2NGL+0.85×1.4NQ=1.2×8.102+0.85×1.4×3.6=14.006kN；
Nd=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×3.494+0.85×1.4×3.6=8.476kN；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为
Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.356×1.5×
1.82/10=0.206kN.m；
六、立杆的稳定性计算:
外脚手架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。
1.16.40米以上立杆稳定性计算。
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
立杆的轴向压力设计值：
N=9.232kN；
计算立杆的截面回转半径：
i=1.59cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：
k=1.155；当验算杆件长细比时，取块1.0；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：
μ=1.53；
计算长度,由公式lo=k×μ×h确定：
l0=3.181m；
长细比Lo/i=200；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：
φ=0.18；
立杆净截面面积：
A=4.24cm2；
立杆净截面模量（抵抗矩）：
W=4.49cm3；
钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205N/mm2；
σ=9232/（0.18×424）=120.968N/mm2；
立杆稳定性计算σ=120.968N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
立杆的轴心压力设计值：
N=8.476kN；
计算立杆的截面回转半径：
i=1.59cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：
k=1.155；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：
μ=1.53；
计算长度,由公式l0=kuh确定：
l0=3.181m；
长细比:
L0/i=200；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：
φ=0.18
立杆净截面面积：
A=4.24cm2；
立杆净截面模量（抵抗矩）：
W=4.49cm3；
钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205N/mm2；
σ=8476.299/（0.18×424）+205860.123/4490=156.911N/mm2；
立杆稳定性计算σ=156.911N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
2.16.40米以下立杆稳定性计算。
不考虑风荷载时，双立杆的稳定性计算公式为：
立杆的轴向压力设计值：
N=7.381kN；
计算立杆的截面回转半径：
i=1.59cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：
k=1.155；当验算杆件长细比时，取块1.0；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：
μ=1.53；
计算长度,由公式lo=k×μ×h确定：
l0=3.181m；
长细比Lo/i=200；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：
φ=0.18；
立杆净截面面积：
A=4.24cm2；
立杆净截面模量（抵抗矩）：
W=4.49cm3；
钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205N/mm2；
σ=7381/（0.18×424）=96.714N/mm2；
立杆稳定性计算σ=96.714N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式
立杆的轴心压力设计值：
N=7.003kN；
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