脚手架施工方案secret.docx

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脚手架施工方案secret

广东第二师范学院学生宿舍（自编号B-1、B-3、B-5）

外脚手架施工方案

工程名称：

广东第二师范学院学生宿舍（自编号B-1、B-3、B-5）

工程地点：

花都区新华镇

施工单位：

广州市黄埔建筑工程总公司

编制单位：

广东第二师范学院工程项目部审批单位：

广州市黄埔建筑工程总公司

编制人：

审核人：

技术负责人：

审批人：

编制日期：

2011.1.27审批日期：

外脚手架（方案）报审表

工程名称：

广东第二师范学院学生宿舍（自编号B-1、B-3、B-5）GD2202002□□□

致：

广东工程建设监理有限公司（监理单位）

我方已根据施工合同的有关规定完成了外脚手架施工方案的编制，并经我单位上级技术负责人批准，请予以审查。

附：

外脚手架施工方案

承包单位（章）

项目经理

日期

专业监理工程师审查意见：

专业监理工程师

日期

总监理工程师审核意见：

项目监理机构

总监理工程师

日期

1工程概况

广东第二师范学院学生宿舍（自编号B-1、B-3、B-5）工程是由广东第二师范学院兴建，广州市黄埔建筑工程总公司承建，广东省建筑设计研究院设计,广东高宏建设监理有限公司监理。

本工程位于广东第二师范学院花都校区内，由2个单体组成,总建筑面积为26951.86㎡,建筑高度：

23.6m。

结构类型：

框剪结构，抗震设防烈度：

7度。

2编制依据

1）广东第二师范学院学生宿舍B-1B-3、B-5施工图纸

2）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2002）

3）《建筑结构荷载规范》（GB50009）

3材料要求

1）钢管：

立杆、斜杆、横杆均采用φ48×3.0mm钢管，其质量符合有关规范有求。

钢管平直光滑，两端切口平直。

钢管表面锈蚀深度、外径、壁厚偏差、弯曲等缺陷均符合在规范限制范围之内。

2）新扣件在使用前必须逐一进行检查、保养，不得有变形、裂纹，出现滑丝的螺栓必须更新。

3）螺栓按要求购买进场前核实其合格证。

4结构布置

本工程主体采用钢脚手架，顶段连墙件为2步2跨，底段连墙件为2步3跨；密目式阻燃安全网。

5劳动力组织及进度计划安排

搭架进度以满足总承包进度要求为准，每次提前超出作业面高度1.8m,每搭设一层操作时间为1～2天，劳动力投入约为10人。

实际人数按主体施工进度要求再作进一步调整以满足施工进度要求。

6施工技术要求

6.1脚手架搭设尺寸要求

立杆横距0.9m，纵距1.6m，里立杆与墙面净距0.2m，脚手架步距1.6m（净尺寸）连墙件竖向间距为层高（3.3m），水平间距为三跨立杆（4.5m）呈梅花形布置。

6.2立杆搭设要求

1）立杆底端之上200mm内遍设扫地杆，纵向扫地杆采用直角扣件与立杆固定，横向扫地杆用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上，悬挑架处加设类似于扫地杆的大横杆两道。

2）

立杆要求全部用对接扣件连接，同时须符合以下的要求：

立面上的对接扣件交错布置，两根相邻立杆的接头不能设在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离大于500mm；各接头中心至主节点的距离小于步距的1/3；

3）当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应及时设置连墙件。

6.3小横杆（横向水平杆）搭设要求

1）主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件与立杆连接连接且严禁拆除。

2）小横杆伸出外立面150mm，靠墙一端的外伸长度100mm。

6.4大横杆（纵向水平杆）搭设要求

1）要求设置在立杆内侧，其长度不小于3跨,宜采用对接扣件连接。

且应符合下列规定：

纵向水平杆的对接扣件应交错布置：

两根相邻纵向水平杆的水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。

2）大横杆在同一步中四周交圈,用直角扣件与内外角部立杆固定。

3）在小横杆跨中需再搭设一道大横杆以支撑脚手板。

6.5

连墙件搭设要求

1）连墙件的连墙杆采用Φ48×3.0钢管，连墙杆与脚手架、连墙杆与建筑物的连接采用扣件连接，连墙杆与建筑物连接如下图：

2）连墙件均匀布置；连墙件靠近主节点设置，偏离主节点的距离不宜大于300mm。

3）连墙件必须从底步第一根纵向水平杆处开始设置。

4）连墙件中的连墙杆要求水平并垂直于墙面设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端下斜连接，不能采用上斜连接。

5）当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑。

6）

当脚手架施工操作层高出连墙件二步时,应采取临时稳定措施,直到上一层连墙件搭设完后方可根据情况拆除。

6.6剪刀撑搭设要求

1）剪刀撑沿脚手架两端和转角处起从底到顶，整个墙面满设剪刀撑。

每道剪刀撑宽度7.5m（5跨），与水平杆的交角在45°～60°之间。

2）剪刀撑采用搭接，搭接长度大于1m，采用2个以上旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离大于等于100mm。

6.7横向斜撑搭设要求

1）横向斜撑在拐角和中间必须设置。

2）在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置；

3）采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离小于150mm。

6.8扣件安装要求

1）螺栓必须拧紧。

2）对接扣件开口横杆朝上，立杆朝内。

3）各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不小于100mm。

6.9脚手板搭设要求

1）钢筋网片脚手板要垂直于纵向水平杆方向铺设，角部上下层重叠。

2）脚手架与建筑物外墙之间的间隙每3层用胶合板封闭一次，胶合板应与横杆可靠连接。

3）在拐角、斜道平台口处的脚手板，须与横向水平杆可靠连接，防止滑动。

6.10作业层、斜道的栏杆和挡脚板的搭设要求

1）栏杆和挡脚手板均搭设在外立杆的内侧。

2）栏杆上皮离该步脚手架高度为0.9m。

3）挡脚板为180mm宽的胶合板制作。

6.11其他要求

1）脚手架纵横杆内侧全部采用钢管围拦加密目式阻燃安全网，安全网用铁丝与横杆扎紧，间距不大于500mm。

2）立杆垂直度偏差不大于H/800，且不大于±100mm。

3）纵向水平杆高差不大于总长度的1∕300，且不大于±20mm。

4）横向水平杆偏差不大于±10mm。

5）立杆横距偏差不大于±20mm，立杆纵距偏差不大于±50mm。

6）埋入砼内的钢管及铁件必须在砼强度达到75%后方可加载，且不得影响结构安全。

7防雷措施

7.1防雷措施

双排架是高耸的金属构架，又紧靠在钢筋混凝土结构之旁，二者都是极易遭受雷击的对象，因此避雷措施十分重要。

1）避雷针是简单易作的避雷装置之一，它可用直径25～48mm，壁厚不小于3mm的钢管或直径不小于12mm的圆钢制作，顶部削尖，设在房屋四角双排架的立杆顶部上，高度不小于1m，并将所有最上层的大横杆全部接通，形成避雷网络。

2）在建筑电气设计中，随着建筑物主体的施工，各种防雷接地线和引下线都在同步施工，建筑物的竖向钢筋就是防雷接地的引下线，在每组架上只要找一至两处，用直径大于16mm的圆钢把架体与建筑物主体结构的竖直钢筋焊接起来（焊缝长度应大于接地线直径的6倍）。

使架体良好接地，就能达到防雷的目的。

3）当双排架处于拆除时，架体已处在楼顶避雷针的伞形防雷区内，故无需在架上再另设防雷装置。

8脚手架的搭设与拆除

8.1脚手架搭设

1）立杆→小横杆→大横杆→剪刀撑→网片脚手板→栏杆→安全网→间隙封闭

2）脚手架随结构施工向上搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两步。

3）脚手架搭设应满足本方案第六节相应要求及相应规范要求。

8.2

脚手架拆除

1）拆除前全面检查脚手架的扣件连接、连墙体、支撑体系等是否符合安全要求并根据检查结果，经主管部门批准方可实施。

2）拆除安全技术措施，应由单位工程负责人逐级进行技术交底。

3）清除脚手架上杂物及地面障碍物。

4）脚手架随装修进度拆除时，拆除顺序与搭设时相反，从上而下一步一清，所有连墙件应随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。

5）当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆连墙件。

6）当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先按要求设置连墙件和横向支撑加固。

7）拆除大横杆、剪刀撑时应先拆除中间扣件，后拆除两端扣件，由中间操作人员向下递杆。

9安全、文明施工

1）操作人员必须身体健康，经过培训考核合格后方可持证上岗。

2）搭设人员必须戴安全帽、系安全带、穿软底防滑鞋。

3）当有六级以上大风、大雾和下雨等天气时，不得进行脚手架的搭设、拆除工作。

4）六级以上大风与大雨以后需对脚手架进行检查。

5）脚手架搭设应按下列阶段进行质量检查，检查合格方可使用。

（1）操作层上施加荷载前；

（2）每搭设完10m高度后；

（3）达到设计高度后。

6）扣件要求拧紧，对接扣件开口方向应朝上或朝内。

7）脚手架随建筑物增高而增高，并超过施工层一个步架高。

8）脚手架四角立杆用扁铁与建筑物避雷接地线钢筋连接。

9）脚手架搭设应沿建筑物四周一步一步升高，不得上下两步同时施工。

10）不允许将电源线拉在脚手架上。

11）施工中严格控制施工荷载，不得将模板支架、泵送砼的输送管等固定在脚手架上，以防超载。

12）使用期间严禁任意拆除连墙件，主接点处的大、小横杆及扫地杆。

13）在脚手架上进行电、气焊时，必须有防火措施和专人看守。

14）拆除脚手架时地面应作围拦和警戒标志，并派专人看护，严禁一切非操作人员入内。

15）拆除时不得污染外墙面和破坏门窗。

16）拆除前应将脚手架上存留的材料、杂物等清理干净，拆除后的钢管应分类堆放，零配件应装入容器，然后用塔吊或人货电梯运送至地面，严禁将材料、杂物等直接抛掷至地面。

17）运至地面的构配件须及时检查整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放，置于干燥通风处，防止锈蚀。

10脚手架施工安全管理小组人员名单

组长：

汪新伟

副组长：

孙勇

组员：

吴文廉、何春、宋亮、刘军林、梁伟文、周思重、方筱栋、黄彦英

附：

脚手架计算

一、参数信息:

1.脚手架参数

双排脚手架搭设高度为25米，立杆采用单立杆；

搭设尺寸为：

立杆的纵距为1.6米，立杆的横距为0.9米，立杆的步距为0.9米；

内排架距离墙长度为0.20米；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；

脚手架沿墙纵向长度为75米；

采用的钢管类型为Φ48×3.0；

横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数0.80；

连墙件布置取两步两跨，竖向间距1.8米，水平间距3.2米，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件连接；

2.活荷载参数

施工均布荷载（kN/m2）:

2.000；脚手架用途:

装修脚手架；

同时施工层数:

2层；

3.风荷载参数

本工程地处广东省广州，查荷载规范基本风压为0.700，风荷载高度变化系数μz为0.740，风荷载体型系数μs为0.645；

计算中考虑风荷载作用；

4.静荷载参数

每米立杆承受的结构自重荷载标准值（kN/m2）:

0.1734；

脚手板自重标准值（kN/m2）:

0.300；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m2）:

0.150；

安全设施与安全网自重标准值（kN/m2）:

0.005；脚手板铺设层数:

7层；

脚手板类别:

钢筋网脚手板；栏杆挡板类别:

栏杆脚手板挡板；

二、大横杆的计算:

按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2002）第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值:

P1=0.038kN/m；

脚手板的自重标准值:

P2=0.3×0.9/（2+1）=0.09kN/m；

活荷载标准值:

Q=2×0.9/（2+1）=0.6kN/m；

静荷载的设计值:

q1=1.2×0.038+1.2×0.09=0.154kN/m；

活荷载的设计值:

q2=1.4×0.6=0.84kN/m；

图1大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）

图2大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）

2.强度验算

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.154×1.62+0.10×0.84×1.62=0.247kN.m；

支座最大弯距计算公式如下:

支座最大弯距为M2max=-0.10×0.154×1.62-0.117×0.84×1.62=-0.291kN.m；

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=Max（0.247×106,0.291×106）/5080=57.283N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为σ=57.283N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

3.挠度验算:

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

计算公式如下：

其中：

静荷载标准值:

q1=P1+P2=0.038+0.09=0.128kN/m；

活荷载标准值:

q2=Q=0.6kN/m；

最大挠度计算值为：

V=0.677×0.128×16004/（100×2.06×105×121900）+0.990×0.6×16004/（100×2.06×105×121900）=1.777mm；

大横杆的最大挠度1.777mm小于大横杆的最大容许挠度1600/150mm与10mm，满足要求！

三、小横杆的计算:

根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值：

p1=0.038×1.6=0.061kN；

脚手板的自重标准值：

P2=0.3×0.9×1.6/（2+1）=0.144kN；

活荷载标准值：

Q=2×0.9×1.6/（2+1）=0.960kN；

集中荷载的设计值:

P=1.2×（0.061+0.144）+1.4×0.96=1.591kN；

小横杆计算简图

2.强度验算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax=1.2×0.038×0.92/8=0.005kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=1.591×0.9/3=0.477kN.m；

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.482kN.m；

最大应力计算值σ=M/W=0.482×106/5080=94.847N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=94.847N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

Vqmax=5×0.038×9004/（384×2.06×105×121900）=0.013mm；

大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.061+0.144+0.96=1.165kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

Vpmax=1165.44×900×（3×9002-4×9002/9）/（72×2.06×105

×121900）=1.201mm；

最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.013+1.201=1.214mm；

小横杆的最大挠度为1.214mm小于小横杆的最大容许挠度900/150=6与10mm,满足要求！

四、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；

R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

大横杆的自重标准值:

P1=0.038×1.6×2/2=0.061kN；

小横杆的自重标准值:

P2=0.038×0.9/2=0.017kN；

脚手板的自重标准值:

P3=0.3×0.9×1.6/2=0.216kN；

活荷载标准值:

Q=2×0.9×1.6/2=1.44kN；

荷载的设计值:

R=1.2×（0.0610.017+0.216）+1.4×1.44=2.37kN；

R<6.40kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架立杆荷载的计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN），为0.1652

NG1=[0.1652+（1.60×2/2+1.60×2）×0.038/0.90]×37.00=13.690；

（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；采钢筋网片脚手板，标准值为0.3

NG2=0.3×6×1.6×（0.9+0.2）/2=1.584kN；

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15

NG3=0.15×6×1.6/2=0.72kN；

（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；0.005

NG4=0.005×1.6×37=0.296kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=16.29kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=2×0.9×1.6×2/2=2.88kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

其中Wo--基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

Wo=0.7kN/m2；

Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

Uz=0.74；

Us--风荷载体型系数：

取值为0.645；

经计算得到，风荷载标准值

Wk=0.7×0.7×0.74×0.645=0.234kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×16.29+1.4×2.88=23.58kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×16.29+0.85×1.4×2.88=22.975kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.234×1.6×

0.92/10=0.036kN.m；

六、立杆的稳定性计算:

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值：

N=23.58kN；

计算立杆的截面回转半径：

i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

k=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

μ=1.5；

计算长度,由公式lo=k×μ×h确定：

l0=1.559m；

长细比Lo/i=99；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：

φ=0.595；

立杆净截面面积：

A=4.89cm2；

立杆净截面模量（抵抗矩）：

W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205N/mm2；

σ=23580/（0.595×489）=81.043N/mm2；

立杆稳定性计算σ=81.043N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值：

N=22.975kN；

计算立杆的截面回转半径：

i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

k=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

μ=1.5；

计算长度,由公式l0=kuh确定：

l0=1.559m；

长细比:

L0/i=99；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：

φ=0.595

立杆净截面面积：

A=4.89cm2；

立杆净截面模量（抵抗矩）：

W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205N/mm2；

σ=22975.2/（0.595×489）+36069.446/5080=86.065N/mm2；

立杆稳定性计算σ=86.065N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

七、连墙件的计算:

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

Nl=Nlw+N0

风荷载标准值Wk=0.234kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=5.76m2；

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）,N0=5.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），按照下式计算：

Nlw=1.4×Wk×Aw=1.886kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=6.886kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

Nf=φ·A·[f]

其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；

由长细比l0/i=200/15.8的结果查表得到φ=0.966，l为内排架距离墙的长度；

又：

A=4.89cm2；[f]=205N/mm2；

连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.966×4.89×10-4×205×103=96.837kN；

Nl=6.886

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=6.886小于双扣件的抗滑力12.8kN，满足要求！

连墙件扣件连接示意图