64m边跨支架计算.docx
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64m边跨支架计算
新建铁路宝鸡至兰州客运专线甘肃段站前工程
BLTJ-10标段
碱窝川东河特大桥跨天定高速公路
(40+64+40)m连续梁边跨现浇支架计算书
批准:
翟新分
审核:
侯奇
编制:
张银宝
中国水电路桥公司宝兰客专甘肃段10标项目经理部
二0一三年五月
目录
1、计算依据1
2、工程概况1
3、支架设计1
3.1设计方案1
3.2直线段情况2
3.3主要设计参数3
4、材料主要参数及截面特性3
5、计算4
5.1建立计算模型4
5.2受力验算4
5.3支架结构变形情况5
5.4φ630mm钢管受力检算7
6、φ630mm钢管基础检算8
6.1承台局部承压检算8
6.2φ80cm钻孔桩基础检算9
7、结论10
碱窝川东河特大桥(40+64+40)m连续梁
边跨现浇段支架计算书
1、计算依据
⑴《碱窝川东河特大桥64m跨直线段支架设计图》
⑵《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTJD62--2004)
⑶《钢结构(第三版)》(武汉理工大学出版社)
⑷《路桥施工计算手册》(人交版)
⑸《结构力学》、《材料力学》(高教版)
⑹《结构设计原理》(人交版)
2、工程概况
碱窝川东河特大桥梁体采用(40+64+40)m三跨单箱单室变高度直腹板预应力砼连续箱梁结构,主墩墩顶5.0m范围内梁高相等,梁高6.05m,跨中及边跨墩墩顶现浇段梁高3.05m,梁底曲线为1.8次抛物线。
箱梁顶宽12.2m,箱梁底宽6.7m,单侧悬臂长2.75m,悬臂端部厚0.248m,悬臂根部厚0.65m,箱梁腹板厚度由箱梁梁体主墩墩顶根部0.85m变至跨中及边墩支点附近梁段0.48m;底板在箱梁梁体主墩墩顶根部厚1.2m变至跨中及边跨直线段厚0.4m;顶板厚0.4m,其中箱梁梁体墩顶根部加厚至0.8m。
顶板设90*90cm的倒角,底板设60*30cm的倒角。
箱梁在中墩及边墩墩顶设置横隔墙,中墩墩顶横隔墙厚2m,该处横隔墙设置1.75*1.5m(高*宽)的过人洞;边墩墩顶横隔墙厚1.5m,该处横隔墙设置1.25*1.5m(高*宽)的过人洞。
箱梁每个梁段各腹板距梁顶1.5m处设置Φ10cm的通风孔,在中墩墩顶两侧及边墩一侧箱梁底板设置Φ16cm的泄水孔,在箱梁顶面两侧悬臂处每隔4m左右分别设置Φ10cm的桥面泄水孔。
箱梁划分为35个梁段,边跨现浇段长7.75m,采用支架现浇。
3、支架设计
3.1设计方案
直线段支撑模板体系利用630mm螺旋管为支撑结构,在其上设置3I45a的双工字钢作为横梁,纵梁采用I25a,纵梁上置I12.6横向分配梁,其间距60cm。
具体布置情况见下图:
图1直线段支架布置示意图(147#)
图2直线段支架布置示意图(150#)
3.2直线段情况
碱窝川东河特大桥64m跨边墩直线段横向桥向宽12.2m,直线块墩身外侧分别悬臂6.05m(150#)、5.95m(147#)。
其中底板厚40cm,腹板厚48cm,顶板厚40cm。
直线段侧面图见图3,正面图见图4。
图3直线段侧面图
图4直线段正面图
3.3主要设计参数
1、直线段砼自重:
混凝土容重按26.5KN/m3计算;
2、《荷载规范》,恒载系数为1.2;
3、型钢自重:
按标准容重78.5KN/m3计。
4、材料主要参数及截面特性
⑴Q235钢弹性模量E=2.1×1011Pa,剪切模量G=0.81×105MPa,密度ρ=7850kg/m3;
Q235钢轴向容许应力[σ]=140MPa,弯曲容许应力[σw]=140MPa,剪切容许应力
=110MPa;
⑶容许挠度[f]=L/400;
⑷I25a工字钢截面面积A=48.5cm2,
5017cm4。
⑸I45a工字钢截面面积A=102cm2,
32241cm4。
⑹I12.6a工字钢截面面积A=18.1cm2,
488cm4。
5、计算
5.1建立计算模型
采用Midas6.71进行模拟计算碱窝川东河特大桥64m跨边墩直线段支架,对支架结构受力情况进行分析。
直线块支架计算模型如下图5:
图5直线块支架计算模型(Midas6.71)
5.2受力验算
⑴I12.6a横向分配梁工字钢受力情况
图6分配梁最大弯曲应力图
I12.6工字钢横向分配梁最大弯曲应力为67.4mpa,小于Q235钢材弯曲容许应力:
[σw]=140mpa;满足要求。
⑵I25a工字钢纵梁受力情况
分配梁下设置I25a的工字钢作为纵梁,最大弯曲应力如下图7。
图7纵梁最大弯曲应力图
纵梁最大弯曲应力为54.3mpa,小于Q235钢材弯曲容许应力[σw]=140mpa;满足要求。
⑶三拼I45a工字钢主横梁受力情况
钢管顶设置I45a的三拼工字钢作为主横梁,最大弯曲应力如下图8。
图8三拼45a工字钢主横梁最大弯曲应力图
横梁最大弯曲应力为43.9mpa,小于Q235钢材弯曲容许应力[σw]=140mpa;满足要求。
5.3支架结构变形情况
⑴整体变形
支架整体位移如下图9,最大挠度
3.96mm<
=15mm,满足要求。
图9支架结构位移等值线图
1I12.6分配梁位移如下图10,最大变形量为3.96mm满足要求。
图10I12.6分配梁位移图
2I25a纵梁位移如下图11,最大变形量为3.96mm满足要求。
图11I25a纵梁位移图
3三拼I45a横梁位移如下图12,最大变形量为3.55mm,满足要求。
图12三拼I45a主横梁位移图
5.4φ630mm钢管受力检算
⑴强度检算
Q235钢φ630*10mm钢管主要承受轴向压力,其受力情况如下图13:
图13φ630mm钢管轴向压应力图(单位:
MPa)
φ630mm钢管最大轴向压应力
34.2Mpa140MPa。
(2)稳定性验算
由于钢管立柱之间有斜撑杆和横向联系杆件,所以立柱的最大高度取26m,按两端铰接计算。
图14支座反力示意图(单位:
KN)
由图14可知底板下反力最大值为534.6KN,则φ630mm钢管轴力最大值为534.6KN。
钢管的回转半径为
式中:
D—钢管外径,d—钢管内径
长细比
式中:
杆件长度系数,取
杆件几何长度,取取
查《钢结构》附表4.2,
计算压杆的应力(忽略钢管的自重)
故稳定性满足规范要求。
6、φ630mm钢管基础检算
6.1承台局部承压检算
钢管受到最大压力为534.6KN,假定该力直接作用于混凝土承台上,考虑局部承压可能造成破坏,需要对混凝土承台的局部承压进行验算,根据《公路桥涵设计通用规范》(JTJD60--2004),素混凝土局部承压计算公式为:
Nc≤0.6β*Ra*Ac
Ra--承台混凝土标号,这里取C30抗压设计强度15Mpa;
β--混凝土局部承压提高系数,其值通常大于1;
Ac—混凝土局部承压面积,Ac=3.14×0.315×0.315=0.311m2
则混凝土局部承压的最小容许承载力为:
[Nc]max=0.6β*Ra=0.6×1×10000×0.311=1866KN
Nc=534.6KN<[Nc]=1866KN
∴混凝土承台局部承压满足要求。
6.2φ80cm钻孔桩基础检算
φ80cm钻孔桩基础上的钢管受到最大压力为534.6KN,根据《建筑桩基技术规范》(JGJ94-2008)5.3.5计算桩基承载力。
按照钻孔桩基础埋入地面冲刷线以下深度计算。
以150#墩附近最不利地质情况计算:
单桩竖向极限承载力标准值:
Quk=Qsk+Qpk=uqsikli+qpkAp
式中:
Qsk、Qpk—分别为总极限侧阻力标准值和总极限端阻力标准值;u—桩身周长;qsik—桩侧第i层土的极限侧阻力;li—桩周第i层土的厚度;qpk—极限端阻力标准值,取值均为300kpa;Ap—桩端面积,取值为0.82л/4。
为了提高钻孔桩的安全性能,本计算不考虑Qpk,令Qpk=0。
安全系数K,取值为2.0。
基础承载力R=Quk/K。
以桩长25米计算。
Quk=Qsk+Qpk=uqsikli+qpkAp=4524kN
R=Quk/K=4524/2.0=2262kN>534.6KN
满足施工安全要求。
7、结论
综合以上检算,支架设计及基础均满足结构稳定及安全要求。