堆料平台架体搭设方案.docx

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堆料平台架体搭设方案

目录

一、编制依据1

二、工程概况-2-

2.1、建设概况-2-

2.2、结构概况-3-

2.3、搭设原因-3-

三、搭设要求及工艺流程3

3.1搭设要求4

3.2搭设工艺流程5

四、搭设的质量要求5

五、平台料具堆放要求5

六、安全操作注意事项5

七、脚手架的检查与验收6

八、安全、文明施工要求6

九、室外施工操作平台计算书7

9.1、参数信息8

9.2、纵向支撑钢管计算8

9.3、横向支撑钢管计算10

9.4、扣件抗滑移的计算11

9.5、模板支架立杆荷载标准值（轴力）计算11

9.6、立杆的稳定性验算11

9.7、立杆的地基承载力计算13

一、编制依据

1.1施工图纸、工程现场总平面布置图；

1.2施工组织设计；

1.3《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）

1.4《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）

1.5《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）

1.6《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、

1.7《建筑施工安全手册》

1.8山西省及太原市的相关法规、规定及标准等

1.9中国建筑第二工程局相关程序文件、手册、标准、规定等相关文件

二、工程概况

2.1、建设概况

2.1.1、本工程为太原万达广场有限公司新建的太原酒吧街工程。

建设地点位于太原市万达广场南部。

紧邻内城水系的"龙眼"--龙潭公园，场地东西向长235m，南北向长108m，呈矩形状。

东侧临平民路，西侧临绿柳巷，南侧临城坊街，北侧临住宅小区。

用地略有高差，呈北高南低、东高西低走势。

具体位置详见总平面图。

本工程在四周为城市道路的基地内，沿道路建造高低错落的二~五层的多用途的商业建筑，各建筑相对独立，均为可租单元，又通过有机的组合形成步行一条街，包括餐馆及娱乐设施等店铺。

在基地中心位置规划了包括一个剧场在内的娱乐综合体。

2.1.2、建筑功能如下：

A1~A6为主力店，功能为餐饮、娱乐。

B1~B20为小店铺，功能为餐饮。

基地中心位置为一个小型、丙等剧场，首层观众厅能同时容纳486人观看表演,二层设有9个贵宾包厢。

2.1.3、结构形式：

本工程的结构形式为框架结构。

绝对高程：

根据小区的道路竖向设计图,本工程±0.000的绝对高程为787.300（由太原市建筑设计研究院市政所提供的竖向设计）。

本工程总建筑面积：

57319m2?

其中地上建筑面积：

37134m2（其中剧场6215m2?

）,地下建筑面积：

20185m2，本工程主楼地下车库层高为5.15m，二、三、四层店铺首层层高为5.0m，以上各层均为4.2m，五层店铺首层层高为5.0m，以上各层均为3.9m,小剧场舞台部分层高25.7m，观众厅层高14.5m~17.8m,后台部分首层层高3.6m，二层层高7.2m，前厅、包厢及办公部分首层层高5.5m，二层层高4.5m，三层层高5.3m。

室内外高差0.15m。

建筑高度：

二层店铺9.35m、三层店铺13.55m、四层店铺17.75m、五层店铺20.75m、小剧场24.75m。

（以上所述均为室外地坪至屋顶结构板）。

2.2、结构概况

本工程为框架结构，基础为筏板基础，本工程砼构件均采用商品砼。

2.3、搭设原因

2.3.1、根据本工程施工特点及现场情况，东侧场地狭窄，材料堆放处太少，需要在东侧垡板基础槽外从基础面开始搭设现场堆料平台，做为现场堆料及模板加工场地。

2.3.2、本堆料平台架体搭设的长度大约30m，宽度大约4m，高度为4m。

三、搭设要求及工艺流程

3.1、搭设要求

3.1.1、地基处理

3.1.1.1、架体基础必须是用碎石土换填原土方后，表面经过平整并由经压路机压实后，才能进行架体的搭设。

3.1.1.2、基础夯实后，地基要求承载力标准值为（kPa）550.00；地基承载力调整系数为0.40。

3.1.2、立杆

3.1.2.1、本脚手架立杆落在经换填夯实的基础土方上，立杆下设置通长脚手板，脚手板厚度不小于50mm，立杆基础底面面积（m2）:

0.20。

3.1.2.2、立杆纵横方向间距为0.8m，接头采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。

3.1.2.3、接头扣件应交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm；各接头中心距主节点的距离不大于60cm。

3.1.2.4、内、外排立杆每隔一排为双立杆，靠基坑一侧隔一排所加立杆长度为6m杆，作为外围防护立杆用。

3.1.3、大横杆

3.1.3.1、大横杆置于小横杆之下，在立柱的内侧，用直角扣件与立柱扣紧。

3.1.3.2、第一排距地不大于200mm，向上横杆间距不大于1.0m，根据架体高度均匀布置，同一步大横杆四周要交圈。

3.1.3.3、大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步、同跨内。

相邻接头水平距离不小于50cm，各接头距立柱的距离不大于50cm。

3.1.3.4、大横杆与立杆连接扣件下采用双扣件，双扣件抗滑承载力系数:

0.80；

3.1.4、小横杆

3.1.4.1、每一立杆与大横杆相交处（即主节点），都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不大于15cm。

3.1.4.2、中间小横杆间距应与立杆柱距相同，面层小横杆根据作业层脚手板搭设及承载力的需要，其最大间距不大于300mm。

3.1.4.3、小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10cm；上、下层小横杆应在立杆处错开布置，同层的相临小横杆在立杆处相向布置。

3.1.5、剪刀撑

3.1.5.1、本架体剪刀撑按每隔一排顺东西方向设置，随立杆、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置，采用单杆通长剪刀撑。

3.1.5.2、剪刀撑斜杆与地面的夹角在45°～60°之间，斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。

3.1.5.3、剪刀撑的一根斜杆扣在立杆上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2～4个扣结点，所有固定点距主节点距离不大于15cm，最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在30cm内。

3.1.5.4、剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度≥100cm，并用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离≥10cm。

3.1.6、脚手板

3.1.6.1、脚手板采用松木、厚5cm、宽25～40cm、长度为4m的硬木板。

3.1.6.2、面层满铺一层脚手板，脚手板两端8cm处用直径1.2mm的镀锌钢丝箍绕2～3圈固定。

3.1.6.3、当脚手板长度小于2m时，将板两端与小横杆可靠固定，以防倾翻。

3.1.6.4、脚手板应平铺、满铺、铺稳，接缝中设两根小横杆，各杆距接缝的距离均不大于15cm。

3.1.6.5、拐角处两个方向的脚手板应重叠放置，避免出现探头板及空挡现象。

3.1.7、防护栏杆

3.1.7.1、靠基坑一侧做为基坑槽边防护架，在所加6m立杆上搭设两道水平横杆，间距为不大于900mm。

3.1.7.2、沿钢管长度方向刷红白相间漆，并满挂密目式安全网，并用尼龙绳扎牢每一个绳孔，以保证封闭严密。

3.2、搭设工艺流程

3.2.1、架体搭设施工工艺流程为：

场地平整、夯实→基础承载实验、材料配备→定位设置通长脚手板→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆→剪刀撑→铺脚手板→搭防护栏杆并刷红白相间漆→栓密目安全网。

3.2.2、根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并作好标记。

用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记。

3.2.3、垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平稳，不得悬空。

3.2.4、搭设时宜先立里排立杆，后立外排立杆，每排立杆宜先立两头的，再立中间的一根，互相看齐后，立中间部分各立杆。

3.2.5、架体内、外排立杆的连线要一条线。

立杆接长时，宜先立外排，后立内排。

四、搭设的质量要求

4.1、立面垂直偏差：

纵向偏差≤H/600，且≤100mm；横向偏差≤H/800，且≤50mm。

4.2、纵向水平杆水平偏差≤总长的1/300，且≤20mm，同跨内外高差≤10mm；横向水平杆水平偏差≤10mm，外伸尺寸的误差≤50mm。

4.3、脚手架的步距、立杆横距偏差≤20mm；立杆纵距偏差≤50mm。

4.4、扣件紧固力矩≤65N·m，≥40N·m。

4.5、连接点的数量、位置正确，连接牢固，无松动现象。

五、平台料具堆放要求

5.1、本堆料平台材料堆放最大荷载为（8kN/m2）；施工均布荷载（4kN/m2）；每平方米限载800Kg。

5.2、操作平台只能堆放木方、轻质料具或做为操作平台，禁止堆放钢筋、脚手架管等超重料具。

5.3、架体上堆放的材料要做到整洁、摆放合理、码放整齐，施工人员做到活完料净脚下清。

六、安全操作注意事项

6.1、上架必须拴好安全带，戴好安全帽。

6.2、搭（拆）立杆、大横杆时，首先操作层满铺好脚手板，固定好安全带和搭好护身栏杆，且必须由两人同时配合操作。

6.3、扣件必须采用专用斗吊运，钢管分批吊运，钢丝吊绳必须使用双根拴牢，每次吊运的架料不得超过500kg。

6.4、严禁互相或向下抛掷任何东西。

6.5、拆除要求

6.5.1、拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆。

6.5.2、不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。

6.5.3、拆除时，做到一步一清、一杆一清。

拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣；拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣，从上至下顺序拆除。

6.5.4、拆除的扣件置于专用斗内集中吊下，拆除的钢管传到一起分批吊下。

6.5.5、拆除时设警戒区，设置明显标志,设专人警戒，上下严禁同时作业。

七、脚手架的检查与验收

7.1、在搭设、使用和拆除脚手架的全过程中，必须对其进行严格的监督和管理。

7.2、搭设后由安全员组织工程技术部参加进行验收。

参加人员包括设计，搭设和使用三方面，验收合格后方可使用，并挂牌标示。

7.3、使用中的例行保养和日常检查，可由使用者与专职人员结合进行。

7.4、每月对外架进行一次全面检查，并形成记录，对查出的问题限期改正，并经验收合格后方可正常使用。

7.5、架体在大风、雪、雨后，以及长期停用后又需重新使用的情况下，需作全面检查，合格后才能投入使用。

八、安全、文明施工要求

8.1、进入施工现场的人员戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。

8.2、严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。

8.3、脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证，凡患有高血压、贫血病、心脏病及其他不适于高空作业者，一律不得上脚手架操作。

8.4、护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。

8.5、架体验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，须经技术部同意后由架子工操作。

8.6、在架体上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉接点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。

8.7、脚手架使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现基础下沉、杆件变形严重、防护不全、拉接松动等问题要及时解决。

8.8、在冬期、雨期要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积雪、积水等物。

若有则应随时清扫，并要采取防滑措施。

九、室外施工操作平台计算书

9.1、参数信息

9.1.1、基本参数

9.1.1.1、立杆横向间距或排距la（m）:

0.80，立杆步距h（m）：

1.00。

9.1.1.2、立杆纵向间距lb（m）:

0.80，平台支架计算高度H（m）：

4.00。

9.1.1.3、立杆上端伸出至模板支撑点的长度a（m）:

0.10，平台底钢管间距离（mm）：

300.00。

钢管类型（mm）:

Φ48×3.5，扣件连接方式：

双扣件，取扣件抗滑承载力系数:

0.80。

9.1.2、荷载参数

9.1.2.1、脚手板自重（kN/m2）:

0.300；

9.1.2.2、栏杆自重（kN/m）:

0.150；

9.1.2.3、材料堆放最大荷载（kN/m2）:

8.000；

9.1.2.4、施工均布荷载（kN/m2）:

4.000；

9.1.3、地基参数

9.1.3.1、地基土类型:

碎石土；地基承载力标准值（kPa）:

550.00；

9.1.3.2、立杆基础底面面积（m2）:

0.20；地基承载力调整系数:

0.40。

9.1.4、风荷载参数

9.1.4.1、本工程地处山西太原市，基本风压0.39kN/m2；

9.1.4.2、荷载高度变化系数μz为1.216，风荷载体型系数μs为0.286；

9.1.4.3、施工操作平台计算中考虑风荷载作用。

9.2、纵向支撑钢管计算

纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为

截面抵抗矩W=5.08cm3；

截面惯性矩I=12.19cm4；

纵向钢管计算简图

9.2.1、荷载的计算

9.2.1.1、脚手板与栏杆自重（kN/m）：

q11=0.15+0.3×0.3=0.24kN/m；

9.2.1.2、堆放材料的自重线荷载（kN/m）：

q12=8×0.3=2.4kN/m；

9.2.1.3、活荷载为施工荷载标准值（kN/m）：

p1=4×0.3=1.2kN/m

9.2.2、强度验算

依照《规范》5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；

最大弯矩计算公式如下:

最大支座力计算公式如下:

均布荷载：

q1=1.2×q11+1.2×q12=1.2×0.24+1.2×2.4=3.168kN/m；

均布活载：

q2=1.4×1.2=1.68kN/m；

最大弯距Mmax=0.1×3.168×0.82+0.117×1.68×0.82=0.329kN.m；

最大支座力N=1.1×3.168×0.8+1.2×1.68×0.8=4.401kN；

最大应力σ=Mmax/W=0.329×106/（5080）=64.675N/mm2；

纵向钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

纵向钢管的计算应力64.675N/mm2小于纵向钢管的抗压设计强度205N/mm2，满足要求！

9.2.3、挠度验算

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；

计算公式如下:

均布恒载:

q=q11+q12=2.64kN/m；

均布活载：

p=1.2kN/m；

ν=（0.677×2.64+0.990×1.2）×8004/（100×2.06×105×121900）=0.485mm；

纵向钢管的最大挠度为0.485mm小于纵向钢管的最大容许挠度800/150与10mm，满足要求！

9.3、横向支撑钢管计算

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P=4.401kN；

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图（kN.m）

支撑钢管计算变形图（mm）

支撑钢管计算剪力图（kN）

最大弯矩Mmax=0.953kN.m；

最大变形Vmax=1.502mm；

最大支座力Qmax=12.744kN；

最大应力σ=187.624N/mm2；

横向钢管的计算应力187.624N/mm2小于横向钢管的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！

支撑钢管的最大挠度为1.502mm小于支撑钢管的最大容许挠度800/150与10mm，满足要求！

9.4、扣件抗滑移的计算

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=12.744kN；

R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

9.5、模板支架立杆荷载标准值（轴力）计算

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

9.5.1、静荷载标准值包括以下内容

9.5.1.1、脚手架的自重（kN）：

NG1=0.149×4=0.596kN；

9.5.1.2、栏杆的自重（kN）：

NG2=0.15×0.8=0.12kN；

9.5.1.2、脚手板自重（kN）：

NG3=0.3×0.8×0.8=0.192kN；

9.5.1.3、堆放荷载（kN）：

NG4=8×0.8×0.8=5.12kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.028kN；

9.5.2、活荷载为施工荷载标准值产生的荷载

经计算得到，活荷载标准值NQ=4×0.8×0.8=2.56kN；

9.5.3、立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×6.028+1.4×2.56=10.817kN；

9.6、立杆的稳定性验算

立杆的稳定性计算公式:

组合风荷载：

其中N----立杆的轴心压力设计值（kN）：

N=10.817kN；

φ-------轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；

i----计算立杆的截面回转半径（cm）：

i=1.58cm；

A----立杆净截面面积（cm2）：

A=4.89cm2；

W----立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：

W=5.08cm3；

σ-------钢管立杆最大应力计算值（N/mm2）；

[f]----钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205N/mm2；

L0----计算长度（m）；

KH----高度调整系数:

KH=1；

MW----风荷载产生的弯矩值

Mw=0.85×1.4×Mwk=0.85×1.4×Wk×la×h2/10=0.85×1.4×0.095×0.8×12/10=0.009kN·m；

其中Wk为风荷载标准值

Wk=0.7μzμsWo=0.7×1.216×0.286×0.39=0.095kN/m2；

如果完全参照《扣件式规范》，由公式

（1）或

（2）计算

l0=k1μh

（1）

l0=h+2a

（2）

k1----计算长度附加系数，取值为1.185；

μ----计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；μ=1.7；

a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；

公式

（1）的计算结果：

立杆计算长度L0=k1μh=1.185×1.7×1=2.014m；

L0/i=2014.5/15.8=128；

由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.406；

钢管立杆受压应力计算值；σ=10817.12/（0.406×489×1）+0.009×106/5.08×103=56.264N/mm2；

钢管立杆稳定性验算σ=56.264N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

公式

（2）的计算结果：

L0/i=1200/15.8=76；

由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.744；

钢管立杆受压应力计算值；σ=10817.12/（0.744×489×1）+0.009×106/5.08×103=31.512N/mm2；

钢管立杆稳定性验算σ=31.512N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

9.7、立杆的地基承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p≤fg

地基承载力设计值:

fg=fgk×kc=220kPa；

其中，地基承载力标准值：

fgk=550kPa；

脚手架地基承载力调整系数：

kc=0.4；

立杆基础底面的平均压力：

p=N/A=54.09kPa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：

N=10.82kN；

基础底面面积：

A=0.2m2。

p=54.09≤fg=220kPa。

地基承载力满足要求！