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2梁模板碗扣式计算书

梁模板(碗扣式)计算书

一、工程属性

新浇混凝土梁名称

KL14

新浇混凝土梁计算跨度(m)

6.1

混凝土梁截面尺寸(mm×mm)

750×2000

新浇混凝土结构层高(m)

8.2

二、荷载设计

模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)

面板

0.1

面板及小梁

0.3

楼板模板

0.5

模板及其支架

0.75

新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)

24

混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)

1.5

混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)

1.1

振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)

对水平面模板取值

2

模板工程支拆环境

不考虑风荷载

三、模板体系设计

新浇混凝土梁支撑方式

小梁平行于砼梁截面

支撑架立柱沿梁跨向间距la(mm)

600

步距h(mm)

1200

立柱根数

4

立柱布置方式

等间距

立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)

0,300,300,300

底模下设小梁间距(mm)

300

梁底支撑主梁一端悬挑长度(mm)

50

设计简图如下:

模板设计立面图

模板设计平面图

四、面板验算

模板类型

覆面木胶合板

模板厚度(mm)

18

模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)

13

模板弹性模量E(N/mm2)

6000

按四等跨连续梁计算,简图如下:

W=bh2/6=750×18×18/6=40500mm3,I=bh3/12=750×18×18×18/12=364500mm4

q1=0.9×max[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k,1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×2)+1.4×2,1.35×(0.1+(24+1.5)×2)+1.4×0.7×2]×0.75=47.89kN/m

q1静=0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b=0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×2]×0.75=46.56kN/m

q1活=0.9×1.4×0.7×Q2k×b=0.9×1.4×0.7×2×0.75=1.32kN/m

q2=[G1k+(G2k+G3k)×h]×b=[0.1+(24+1.5)×2]×0.75=38.32kN/m

1、抗弯验算

σ=Mmax/W=max[0.077×q1静+0.1×q1活,-0.107×q1静+0.121×q1活,-0.071×q1静+0.107×q1活]×b2/W=max[0.077×46.56×0.32+0.1×1.32×0.32,-0.107×46.56×0.32+0.121×1.32×0.32,-0.071×46.56×0.32-0.107×1.32×0.32]×106/40500=10.72N/mm2≤[f]=13N/mm2

满足要求!

2、挠度验算

νmax=0.632q2l4/(100EI)=0.632×38.32×3004/(100×6000×364500)=0.9mm>[ν]=l/400=300/400=0.75mm

不满足要求!

请减小梁底支撑小梁间距!

3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

Rmax=1.143q1静l+1.223q1活l=1.143×46.56×0.3+1.223×1.32×0.3=16.45kN

标准值(正常使用极限状态)

Rmax=1.143q2l=1.143×46.56×0.3=13.14kN

五、小梁验算

小梁类型

方木

小梁材料规格(mm)

100×100

小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

13

小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

1.4

小梁弹性模量E(N/mm2)

9000

小梁截面抵抗矩W(cm3)

166.67

小梁截面惯性矩I(cm4)

833.33

计算简图如下:

承载能力极限状态

正常使用极限状态

1、抗弯验算

小梁弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0.18×106/166670=1.11N/mm2≤[f]=13N/mm2

满足要求!

2、抗剪验算

小梁剪力图(kN)(kN·m)

Vmax=3.68kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.68×1000/(2×100×100)=0.55N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2

满足要求!

3、挠度验算

小梁变形图(mm)

νmax=0.02mm≤[ν]=l/400=600/400=1.5mm

满足要求!

4、支座反力计算

承载能力极限状态

R1=1.16kN,R2=6.98kN,R3=6.98kN,R4=1.16kN

正常使用极限状态

R1=0.93kN,R2=5.58kN,R3=5.58kN,R4=0.93kN

六、主梁验算

主梁类型

钢管

主梁材料规格(mm)

Ф48×3.5

可调托座内主梁根数

2

主梁弹性模量E(N/mm2)

206000

主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

205

主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

125

主梁截面惯性矩I(cm4)

12.19

主梁截面抵抗矩W(cm3)

5.08

主梁自重忽略不计,计算简图如下:

主梁计算简图一(kN·m)

主梁计算简图二(kN·m)

由上节可知R=max[R1,R2,R3,R4]=6.98kN,R'=max[R1',R2',R3',R4']=5.58kN

1、抗弯验算

主梁弯矩图一(kN·m)

主梁弯矩图二(kN·m)

σ=Mmax/W=0.36×106/5080=69.93N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求!

2、抗剪验算

主梁剪力图一(kN)

主梁剪力图二(kN)

Vmax=3.49kN

τmax=2Vmax/A=2×3.49×1000/489=14.27N/mm2≤[τ]=125N/mm2

满足要求!

3、挠度验算

主梁变形图一(mm)

主梁变形图二(mm)

νmax=0.26mm≤[ν]=l/400=600/400=1.5mm

满足要求!

4、支座反力验算

承载能力极限状态

主梁计算简图一

立柱2:

R2=15.46kN,同理可得

立柱1:

R1=2.57kN,立柱3:

R3=15.46kN,立柱4:

R4=2.57kN

主梁计算简图二

立柱2:

R2=6.98kN,同理可得

立柱1:

R1=1.16kN,立柱3:

R3=6.98kN,立柱4:

R4=1.16kN

正常使用极限状态

主梁计算简图一

立柱2:

R2=12.36kN,同理可得

立柱1:

R1=2.04kN,立柱3:

R3=12.36kN,立柱4:

R4=2.04kN

主梁计算简图二

立柱2:

R2=5.58kN,同理可得

立柱1:

R1=0.92kN,立柱3:

R3=5.58kN,立柱4:

R4=0.92kN

七、立柱验算

钢管类型(mm)

Ф48×3.5

立柱截面面积A(mm2)

489

立柱截面回转半径i(mm)

15.8

立柱截面抵抗矩W(cm3)

5.08

立柱抗压强度设计值[f](N/mm2)

205

λ=h/i=1200/15.8=75.95≤[λ]=150

长细比满足要求!

查表得,φ=0.78

立柱最大受力Nw=Rmax+(0.9×0.6/4)×0.75=15.56kN

f=N/(φA)=15.56×103/(0.78×489)=41.05N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求!

八、可调托座验算

可调托座承载力容许值[N](kN)

30

由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N=Rmax=15.46kN≤[N]=30kN

满足要求!

九、立柱地基基础计算

地基土类型

粘性土

地基承载力设计值fak(kPa)

140

立柱垫木地基土承载力折减系数mf

1

垫板底面面积A(m2)

0.2

立柱底垫板的底面平均压力p=N/(mfA)=15.56/(1×0.2)=77.79kPa≤fak=140kPa

满足要求!

结论和建议:

1.面板挠度验算,不满足要求!

请减小梁底支撑小梁间距!

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