1#楼模板施工方案.docx
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1#楼模板施工方案
第1章编制依据
1．《建筑施工计算手册》（江正荣中国建筑工业出版社2001第一版）。
2．《简明施工计算手册》（江正荣朱国梁中国建筑工业出版社2006.9第三版）。
3．甘肃建筑设计研究院设计的《长城家园1#楼》施工图纸。
4．《模板工程施工工艺操作规程》DBJ25-60-95
5.《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50207-2002
5.总公司《管理程序》文件。
第2章工程概况
2.1工程基本情况
长城花园1#楼为点式高层住宅楼。
地下两层，地上31层，裙楼4层。
框架剪力墙结构。
总建筑面积约3万平方米。
现浇砼构件截面尺寸统计如下
现浇砼构件截面尺寸
构件部位
板厚㎜
柱截面最大；最小尺寸（㎜）
剪力墙最大；最小尺寸（㎜）
最大梁截面（㎜）
结构层高（m）
筏板
1600
1200×1200；700×700
300；350
3.5
－1F
250
1200×1200；700×700
300；350
350×900
4.3
1F
180
1100×1100；600×600
300；350
350×900
5
2F
100～130
1100×1100；600×600
300；350
350×900
5
3F
100～130
1100×1100；600×600
300；350
350×900
4.8
4F
100～130
1100×1100；600×600
300；350
350×900
4.8
5F
120～130
（5F～11F）1100×1000；800×800
（5F～11F）250～350
350×900
2.9
6F～27F
100～130
（11F～21F）1100×900；700×700
（11F～21F）250～300
350×900
2.9
顶层
140～200
（21F～屋面）900×800；600×600
（21F～顶层）250～300
350×900
3.05
电梯机房
屋面以上600×600；550×400
屋面以上250
350×900
4.5
水箱间
100～120
屋面以上600×600；550×400
屋面以上250
350×900
3.6
风机房
100～120
屋面以上600×600；550×400
屋面以上250
350×900
3
模板：
顶板采用2440×1220×10竹胶合板；其它模板均采用1830×915×16中密度镜面木工板，松木散板25厚。
立柱（支撑）：
采用Ø48钢管柱，配合采用腕扣式脚手架可调底座和快拆头；也可采用腕扣式脚手架。
立杆只能对接，不得搭接。
方木楞：
大木楞为100×100，小木楞为100×50。
地上部分采用3套模板进行周转使用。
模板整层施工，混凝土整层浇筑。
针对本工程特点，综合各种因素，决定使用以上工艺。
其特是a.应用范围广。
胶合板模板在砖混、框架等结构体系中均可大面积应用，用于现浇混凝土柱梁板的模板制作。
b．配模方便。
镜面木工板的面积较大，易于切割，可加工成不同的形状，便于配制。
c．施工质量高。
镜面木工板模板强度较高，不易出现弯曲、变形等问题，拆模后混凝土表面光滑密实，观感较好。
d．施工简便，易于拼装。
胶合板的重量较轻，与钢模等其它模板相比，相同面积的模板作业时间缩短，减轻了劳动强度。
e．缩短工期，降低工程造价。
胶合板拆装简便，配合腕扣式脚手架及整层浇筑工艺能缩短工期约1／3以上，同时由于拆模后混凝土能达到清水混凝土的效果，不用抹灰，可直接进行装修装饰。
f.整层浇筑可有效避免插筋移位的问题，插筋定位易于控制。
第3章模板安装的一般要求
1、安装模板时，高度在2M及其以上时，应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。
2、具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受浇捣砼的重量和侧压力及施工中所产生的荷载。
3、构造简单，装拆方便，并便于钢筋的绑扎与安装和砼的浇筑及养护等工艺要求。
4、模板接缝应严密，不得漏浆。
5、遇有恶劣天气，如降雨、大雾及六级以上大风时，应停止露天的高处作业。
雨停止后，应及时清除模架及地面上的积水。
6、楼层高度超过4米及其以上的建筑物安装模板时，外脚手架应随同搭设，并满铺脚踏板、张挂安全网和防护栏杆。
在临街及交通要道地区，应设警示牌，并设专人监护，严防伤及行人。
7、施工人员上下班应走安全通道，严禁攀登模板、支撑杆件等上下，也不得在墙顶独立梁或在其模板上行走。
8、模板的预留孔洞等处，应加盖或设防护栏杆，防止操作人员或物体坠落伤人。
9、不得将模板或支承件支搭在门框上，也不得脚手板支搭在模板或支承件上，应将模板及支承件与脚手架分开。
10、在高处支模时，脚手架或工作台上临时堆放的模板不宜超过三层，所堆放和施工操作人员的总荷载，不得超过脚手架或工作台的规定荷载值。
第4章模板安装
1、基础工程模板
（1）地面以下支模，应先检查土壁的稳定情况，遇有裂纹及塌方危险时，应采取安全防范措施后，方准下人作业。
（2）基槽（坑）离上口边缘1米内不得堆放模板及支承件。
同时上下人时要互相呼应，运下的模板及支承件严禁立放在基槽（坑）土壁上。
（3）在地面上支立柱时应垫通长的木板，斜向支撑土壁应加垫板，每层主柱不多于一个接头，并上下错开，夹板应牢固。
（4）绑扎钢筋、灌筑砼等不得站立在模板上操作。
（5）支模后放置时间较长者，浇筑砼前应进行复查，并及时处理开裂、变形等不良情况。
2、柱模板：
（1）柱模板的下端应有空位的基础和防止模板位移固定措施。
（2）模板及其支撑等的排列布置应按设计图进行，柱箍或紧固木楞的规格，间距应按模板设计计算确定。
（3）安装预拼装大块模板，应同时安设临时支撑支稳，严禁将大片模板系于柱子钢筋上，待四周侧板全部就位后，应随时进行校正，并紧固四个角步，按规定设柱，箍或紧固木楞，安设支撑永久固定。
（4）安装预拼装整体柱模时，应边就位边校正边安设支撑。
支撑与地面的倾角不能小于60°。
3、独立梁和整体楼层结构模板：
（1）安装独立梁模板应设操作平层或搭设脚手架，严禁操作人员在独立梁底模或柱模支架上操作或上下通行。
（2）楼上下层模板的支柱，应安装在同一垂直中心线上，在已拆模板的楼面上支模时，必须验算该楼层结构的负荷能力。
（3）模板的支柱间距，横纵向应按模板设计计算书进行布置。
（4）模板的主柱应选用整料，若不能满足要求时，支柱的接头不宜超过2个（包括2个），对接的支撑要用三面固定。
（5）底层模板的支撑，宜先做好地面的垫层再支模，在原地上支模时，应整平夯实（筏板挡墙外回填土），做好排水措施，支柱下端应设通长垫板，并设一对木楔并用铁钉钉牢固。
（6）在砼楼面上支模时，支柱下端就垫木板，并加设一对木楔用铁钉钉牢固。
（7）模板的支撑，双向水平拉撑从地面上来50cm设一道，再隔2米设一道。
4、其他工程模板：
（1）安装圈梁、阳台、雨篷及挑檐等模板时，其支撑应自成系统，应采用斜撑固定在内端的柱模或梁模上。
悬挑结构模板的支柱，上下必须保持在一条竖直的中心线上。
（2）安装悬挑结构模板应搭设脚手架或悬挑工作台，并设防护栏杆和安全网。
在危险部位作业时，操作人员应系好安全带作业处的下方不得有人通行和停留。
第5章模板拆除
模板拆除时，砼的强度必须达到一定的要求，如砼没达到规定的强度要提前拆模时，必须经过计算（多留砼试块，拆模前砼试块经试压）确认其强度能够拆模，才能拆除。
1、拆模的顺序和方法，应按照模板支撑设计书的规定进行，或采取先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板的方法，严格遵守从上而下的原则进行拆除。
2、基础模板拆除
（1）拆模板时应将拆下的木楞，模板等，随拆随派人运到离基础较远的地方（指定地点）进行堆放，以免基坑附近地面受压造成坑壁塌方。
（2）拆除的模料上铁钉应及时拨干净，以防扎伤人员。
3、现浇楼板模板拆除
（1）现浇楼板或框架结构的模板拆除顺序：
柱箍→柱侧模→柱底模→砼板支承构件（梁楞）→平板模→梁侧模→梁底支撑系统→梁底模。
（2）拆除模板时，要站在安全的地方。
（3）拆除模板时，严禁用撬棍或铁锤乱砸，对拆下的大块胶合板要有人接应拿稳，应妥善传递放至地面，严禁抛掷。
（4）拆下的支架，模板应及时拨钉，按规格堆放整齐，工程完成（模板工程）应用吊篮降落（严禁模料从高处抛掷），到指定地点堆放。
（5）拆除跨度较大的梁下支柱时，应先从跨中开始，分别向两端拆除。
（6）对活动部件必须一次拆除，拆完后方可停歇，如中途停止，必须将动部分固定牢靠，以免发生事故。
（7）水平拉撑，应道先拆除上拉撑，最后拆除后一道水平拉撑。
4、现浇柱子模板拆除
（1）拆除要从上到下，模板及支撑不得向地面抛掷。
（2）应轻轻撬动模板，严禁锤击，并应随拆随按指定地点堆放。
5、多层楼板模板支柱的拆除，当上层楼正灌筑砼时，下层楼板的支柱不得拆除，待砼浇筑完毕7天后拆除下层楼板支柱（但砼强度必须达到设计要求）。
6、拆除完的模板严禁堆入在外脚手架上。
第6章模板设计方案
一、柱模
1、柱模侧压力统计
采用内部振捣，模板最大侧压力按下式计算：
F=0.22γct0β1β2v1/2F=γcH取较小值
F—新浇筑砼对模板的最大侧压力（KN/m2）；
γc—砼的重力密度（KN/m3）；取值24KN/m3
t0—新浇砼的初凝时间（h）,可按实测确定。
当缺乏资料时，可才用t=200/（T+15）计算；本工程采用水泥为2.5h.
T—砼的温度（0）；夏季300冬季00
V—砼的浇灌速度（m/h）；取值8米/h
H—砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面的总高度（m）；
β1—外加剂影响系数，不掺加时取1.0；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；
β2—砼坍落度影响系数，当坍落度小于30㎜时，取0.85；50～90㎜时，取1.0；110～150㎜时，取1.15。
依据以上数据及本工程各种柱高（H）计算柱模最大侧压力均为51.52KN/m2，代入不同系数，可知本工程基本数据中最大侧压力与柱高在2.9米～5米范围内无关，与浇筑温度无关。
仅与砼的重力密度、初凝时间及浇筑速度（每个柱子分段浇筑，每段浇筑高度不得大于2米，每段间隔必须大于30分钟，且不迟于初凝时间）有关。
柱模安装示意图
柱箍钢管与支撑体系竖向连接间距不应大于其步距。
示意图给出了最大截面柱配模尺寸。
对于不同断面的柱，1.05米及其以上宽柱面设3根M14拉杆，0.55米及其以上宽柱面设2根M14拉杆，0.55米以下宽柱面设1根M14拉杆,0.3米及其以下宽柱面不设拉杆。
柱模与剪力墙、梁连接处转角处均应增加100*100方木背愣。
任何情况下，背楞间距不得大于240。
柱箍由2根架杆并列组成（如图示），间距不得大于400。
由于篇幅有限，只对最大截面1200*1200宽柱面进行验算，验算过程如下：
基本参数：
混凝土侧压力计算位置至新浇混凝土顶面的总高度L=5m
柱截面宽度B=1200mm
柱截面高度H=1200mm
面板的厚度h=16mm
竖楞方木截面宽度b=50mm
竖楞方木截面高度h=100mm
B方向竖楞间距b1=0.24m
H方向竖楞间距h1=0.24m
柱箍材料圆形钢管
柱箍圆形钢管直径r=48mm
柱箍圆形钢管壁厚e=3.5mm
柱箍间距b=0.4m
对拉螺栓型号M14
B方向螺栓间距L1=0.48m
H方向螺栓间距L2=0.48m
柱模板荷载标准值计算：
新浇混凝土侧压力公式为下式中的较小值：
其中:
γc为混凝土重力密度;24kN/m3
t新浇混凝土的初凝时间t=2.5小时
v混凝土的浇筑速度v=8m/h
β1外加剂影响系数β1=1.2
β2混凝土坍落度影响修正系数β2=1.15
H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度H=5m
F1新浇混混凝土侧压力F1=51.52kN/m2
F2倾倒（振捣）混凝土时产生的荷载标准值F2=4kN/m2
柱模板面板计算
1、B方向柱模板面板的计算
面板按照均布荷载下的三跨连续梁计算
（1）、面板荷载计算
面板荷载计算值q=（1.2×51.52+1.4×4）×0.4=26.97kN/m
（2）、面板抗弯强度计算
面板最大弯矩设计值
其中:
lB方向竖楞方木间距l=0.24m
q面板荷载计算值q=26.97kN/m
经计算得到:
M=-0.10×26.97×0.24^2=-0.16kN.m
面板强度计算值
其中:
W面板截面抵抗矩W=17.07mm3
M面板最大弯矩设计值M=-0.16kN.m
经计算得到：
f=0.16×1000000÷（17.07×1000）=9.37N/mm2
面板抗弯强度设计值[f]=15N/mm2
面板强度计算值小于或等于面板抗弯强度设计值，故满足要求!
（3）、面板抗剪强度计算
面板最大剪力设计值
其中:
lB方向竖楞方木间距l=0.24m
q面板荷载计算值q=26.97kN/m
经计算得到:
Q=0.6×26.97×0.24=3.88kN
面板的抗剪强度设计值：
其中:
b柱箍间距b=0.4m
h面板厚度h=16mm
Q面板最大剪力设计值Q=3.88kN
经计算得到：
T=3×3.88×1000÷（2×0.4×1000×16）=0.91N/mm2
抗剪强度设计值[T]=1.4N/mm2
面板的抗剪强度小于或等于抗剪强度设计值，故满足要求!
（4）、面板挠度计算
面板荷载标准值q=51.52×0.4=20.61kN/m
面板的挠度设计值：
其中:
lB方向竖楞方木间距l=0.24m
E弹性模量E=5200N/mm2
I面板截面惯性矩I=13.65cm4
经计算得到：
V=0.677×20.61×（0.24×1000）^4÷（100×5200×13.65×10000）=0.65mm
[v]面板的最大允许挠度值[v]=0.24×1000÷250=0.96mm
面板的挠度设计值小于或等于最大允许挠度，故满足要求!
2、H方向柱模板面板的计算
面板按照均布荷载下的三跨连续梁计算
（1）、面板荷载计算
面板荷载计算值q=（1.2×51.52+1.4×4）×0.4=26.97kN/m
（2）、面板抗弯强度计算
面板最大弯矩设计值
其中:
lH方向竖楞方木间距l=0.24m
q面板荷载计算值q=26.97kN/m
经计算得到:
M=-0.10×26.97×0.24^2=-0.16kN.m
面板强度计算值
其中:
W面板截面抵抗矩W=17.07cm3
M面板最大弯矩设计值M=-0.16kN.m
经计算得到：
f=0.16×1000000÷（17.07×1000）=9.37N/mm2
面板抗弯强度设计值[f]=15N/mm2
面板强度计算值小于或等于面板抗弯强度设计值，故满足要求!
（3）、面板抗剪强度计算
面板最大剪力设计值
其中:
lH方向竖楞方木间距l=0.24m
q面板荷载计算值q=26.97kN/m
经计算得到:
Q=0.6×26.97×0.24=3.88kN
面板的抗剪强度设计值
其中b柱箍间距b=0.4m
h面板厚度h=16mm
Q面板最大剪力设计值Q=3.88kN
经计算得到：
T=3×3.88×1000÷（2×0.4×1000×16）=0.91N/mm2
抗剪强度设计值[T]=1.4N/mm2
面板的抗剪强度小于或等于抗剪强度设计值，故满足要求!
（4）、面板挠度计算
面板荷载标准值q=51.52×0.4=20.61kN/m
面板的挠度设计值
其中:
lH方向竖楞方木间距l=0.24m
E面板的弹性模量E=5200N/mm2
I面板截面惯性矩I=13.65cm4
经计算得到：
V=0.677×20.61×（0.24×1000）^4÷（100×5200×13.65×10000）=0.65mm
[v]面板的最大允许挠度值[v]=0.24×1000÷250=0.96mm
面板的挠度设计值小于或等于最大允许挠度，故满足要求!
竖楞方木的计算
竖楞方木直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下
1、B方向竖楞方木的计算
（1）、方木荷载计算
方木荷载计算值:
q=（1.2×51.52+1.4×4）×0.24=16.18kN/m
（2）、方木抗弯强度计算
最大弯矩计算公式：
其中：
l柱箍的距离l=0.4m
q面板荷载计算值q=16.18kN/m
经计算得到：
M=-0.10×16.18×0.4^2=-0.26kN.m
竖楞方木强度
其中:
W方木截面抵抗矩W=83.33cm3
M最大弯矩M=-0.26kN.m
经计算得到:
f=0.26×1000÷83.33=3.12N/mm2
竖楞方木抗弯强度设计值[f]=17N/mm2
竖楞方木抗弯强度计算值小于竖楞方木抗弯强度设计值;故满足要求!
（3）、方木抗剪强度计算
最大剪力的计算公式如下
其中:
l柱箍的间距l=0.4m
q方木荷载计算值q=16.18kN/m
经计算得到:
Q=0.6×16.18×0.4=3.88kN
截面抗剪强度计算值:
其中:
b竖楞方木截面宽度b=50mm
h竖楞方木截面高度h=100mm
Q最大剪力Q=3.88kN
经计算得到：
T=3×3.88×1000÷（2×50×100）=1.16N/mm2
截面抗剪强度设计值;[T]=1.7N/mm2
截面抗剪强度计算值小于截面抗剪强度设计值;故满足要求!
（4）、方木挠度计算
竖楞荷载标准值:
q=51.52×0.24=12.36kN/m
最大挠度计算公式如下:
其中:
l柱箍的距离l=0.4m
E弹性模量E=10000N/mm2
I面板截面惯性矩I=416.67cm4
经计算得到:
v=0.677×12.36×（0.4×1000）^4÷（100×10000×416.67×1000）=0.05mm
内楞的最大允许挠度值:
[v]=0.4×1000÷250=1.6mm
竖楞方木最大挠度计算值小于竖楞方木最大允许挠度;故满足要求!
2、H方向竖楞方木的计算
（1）、方木荷载计算
方木荷载计算值:
q=（1.2×51.52+1.4×4）×0.24=16.18kN/m
（2）、方木抗弯强度计算
最大弯矩计算公式：
其中：
l柱箍的距离；取l=0.4m
q面板荷载计算值q=16.18kN/m
经计算得到：
M=-0.10×16.18×0.4^2=-0.26kN.m
竖楞方木强度：
其中:
W方木截面抵抗矩W=83.33cm3
M最大弯矩M=-0.26kN.m
经计算得到：
f=0.26×1000÷83.33=3.12N/mm2
竖楞方木抗弯强度设计值[f]=17N/mm2
竖楞方木抗弯强度计算值小于竖楞方木抗弯强度设计值;故满足要求!
（3）、方木抗剪强度计算
最大剪力的计算公式如下
其中:
l柱箍的间距l=0.4m
q方木荷载计算值q=16.18kN/m
经计算得到:
Q=0.6×16.18×0.4=3.88kN
截面抗剪强度计算值:
其中:
b竖楞方木截面宽度b=50mm
h竖楞方木截面高度h=100mm
Q最大剪力Q=3.88kN
经计算得到:
T=3×3.88×1000÷（2×50×100）=1.16N/mm2
截面抗剪强度设计值;[T]=1.7（N/mm2）
截面抗剪强度计算值小于截面抗剪强度设计值;故满足要求!
（4）、方木挠度计算
竖楞荷载标准值q=51.52×0.24=12.36kN/m
最大挠度计算公式如下:
其中:
l柱箍的距离l=0.4m
E弹性模量E=10000N/mm2
I面板截面惯性矩I=416.67cm4
经计算得到:
v=0.677×12.36×（0.4×1000）^4÷（100×10000×416.67×1000）=0.05mm
竖楞的最大允许挠度值:
[v]=0.4×1000÷250=1.6mm
竖楞方木最大挠度计算值小于竖楞方木最大允许挠度;故满足要求!
柱箍的计算
柱箍受竖楞方木传递的集中荷载作用，为受弯构件。
1、B方向柱箍的计算
（1）、荷载计算
竖楞方木传递到柱箍的集中荷载:
F=（1.2×51.52+1.4×4）×0.4×0.24=6.47（kN）
（2）、弯矩计算
柱箍最大弯矩计算公式：
其中:
l螺栓间距;取l=0.48m
F竖楞方木传递到柱箍的集中荷载F=6.47kN
经计算得到：
M=0.175×6.47×0.48=0.54kN.m
柱箍抗弯强度计算值:
其中:
W柱箍的净截面抵抗矩W=500cm3
M柱箍最大弯矩M=0.54kN.m
经计算得到:
f=0.54×100000÷（500×1000）=1.08N/mm2
柱箍抗弯强度设计值[f]=205N/mm2
计算结果：
柱箍抗弯强度计算值小于柱箍抗弯强度设计值;故满足要求!
（3）、挠度计算
竖楞方木传递到柱箍的集中荷载标准值：
F=51.52×0.4×0.24=4.95kN
柱箍挠度设计值计算
其中:
I柱箍的截面惯性矩I=2500cm4
l螺栓间距l=0.48m
E柱箍的弹性模量E=206000N/mm2
经计算得到：
v=1.146×（4.95×1000×（0.48×1000）^3÷（100×206000×2500×10000））=0mm
柱箍的最大允许挠度值:
[v]=0.48×1000÷250=1.92mm
柱箍挠度设计值小于柱箍最大允许挠度;故满足要求!
2、H方向柱箍的计算
（1）、荷载计算
竖楞方木传递到柱箍的集中荷载:
F=（1.2×51.52+1.4×4）×0.4×0.24=6.47kN
（2）、弯矩计算
柱箍最大弯矩计算公式：
柱箍抗弯强度计算值:
其中:
W柱箍的净截面抵抗矩;W=500cm3
M柱箍最大弯矩M=0.54kN.m
经计算得到:
f=0.54×100000÷（500×1000）=1.08N/mm2
柱箍抗弯强度设计值[f]=205N/mm2
柱箍抗弯强度计算值小于柱箍抗弯强度设计值;故满足要求!
（3）、挠度计算
竖楞方木传递到柱箍的集中荷载标准值F=51.52×0.4×0.24=4.95kN
柱箍挠度设计值计算
其中:
I柱箍的截面惯性矩I=2500cm4
l螺栓间距l=0.48m
E柱箍的弹性模量E=206000N/mm2
经计算得到：
v=4.95×1000×（0.48×1000）^3÷（48×206000×2500×10000）=0mm
柱箍的最大允许挠度
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