qi
（2）当Qh>L,则升温时间t=-+Q^L（min）
qiq?
八、稠化时间计算
已知套管内容积Q（m）,套管下深h（m）,设计注入水泥浆量L（m）,注水泥排
量为qi（H7min），替泥浆排量为q?
（ni/min）
稠化时间t=—+Qh+附加安全时间（60-90min）（min）
qiqi
九、失水量的计算
式中：
Qo30min失水量，ml
Q――在时间t时收集的滤液量，ml
T试验结束时的时间，min
十、流变参数计算
流变模式判别：
0_0
F=』皿式中：
f――流变模式判别系数，无量纲;
300_'i00
Eccc—廿…
=300――转速
300r/min
时仪器读数
^200――转速
200r/min
时仪器读数
弘。
——转速iOOr/min
时仪器读数
当F=0.5±0.03时选用宾汉流变模式，否则选用幂律流变模式
宾汉模式np=0.0015（71300--100）
t=0.511竝0-511nP
式中：
np――塑性粘度，Pa.s
t――动切力，Pa
幂律模式n=2.092lg（尹）
&100
k=0・511二300
511n
式中：
n——流性指数，无量纲；
k稠度系数，Pa.sn
十一、游离液的计算：
Vf
FF=——100%
Vs
式中：
FF——游离液占的比例；
V――游离液体积（ml）
vs水泥浆体积（ml）
十二、固井配水用量计算
（1）固体外加剂
固体用量：
W=1000a%V（kg）
%
式中：
a%为固体在干灰中的加量，
入为水灰比，
v为配水总量，单位为m
（2）液体外加剂
液体用量：
W=1000^V-1（kg）
Wc'
式中：
a为试验加量，单位（ml）
W为试验干灰用量，单位（g）
入为水灰比
v为配水总量，单位为m
pi为液体密度，单位g/cm3
十三、套管内容积计算
已知套管外径D（mm，壁厚h（mm
套管内容积QJ（D-2h）2（mrn）
4
十四、环空容积计算
已知井径D（mn），套管外径D2（mrj）
环空容积Q=n（D2-D22）（mrm）
4
十五、环空流体所占环空高度
Q（L/m）
已知注入流体体积为v（m），所占环空的环空容积为
该流体所占环空高度h」000/（m
Q
十六、环空返速及注水泥排量计算
环空返速V二-
60Q
注水泥排量q=60QV
式中：
Q为环容，单位（L/m）
q为注水泥排量，单位（L/min）
V为环空返速，单位（m/s）
十七、钻井液替量计算已知套管阻位为H（m）,套管内容为Q（L/m）
钻井液替量l=qh/i000（m）°
十八、静压差计算
已知钻井液密度为Pm（g/cm3），注入前置液所占环空高度为H（m）,密度Pf
（g/cm3）,注入水泥浆所占环空高度为Hs（m,密度为ps（g/cm3）,g为重力加
速度。
则静压差△P=（Hs（ps-pm）+H（pm-pf））2（Mpa
1000
十九、井底当量密度计算
已知钻井液密度为Pm（g/cm3），井垂深H（m）,注入前置液所占环空高度为H（m,密度pf（g/cm3），注入水泥浆所占环空高度为HL（,密度为ps（g/cm3），井底流动阻力为△P（Mpa,g为9.8牛顿/千克。
井底静态当量密度=ffHs_（H—H「H）m
H
（HfPf+HsPs+（H_Hf_HJPm）2+AP
井底动态态当量密度二10皿
gH
二十、平衡前置液所用重浆计算
已知钻井液密度为Pm（g/cm3）,重浆密度为Ph（g/cm3），重浆所占环空的环容为
Q（L/m），注入前置液所占环空高度为H（，密度pf（g/cm3）
平衡所需重浆量L=1000H（mq（m）
（ph-PQ
二十一、水泥浆失重时，全井平衡所需重浆计算
已知钻井液密度为pm（g/cm3）,重浆密度为ph（g/cm3），重浆所占环空的环容为
Q（L/m），注入水泥浆所占环空高度为H（,密度ps（g/cm3）
全井平衡所需重浆量l=1000Hs（:
：
m-1）Q（m）h-⑴
二十二、起压替量计算
已知套管内容为Q（L/m）,总替量为Q（m），裸眼平均环容Q（L/m）,钻井液
密度为pm（g/cm3），注入水泥浆量为Ls（卅），水泥浆密度为ps（g/cm3）
起压替量Q=Q-
LsQi
QiQa
1、动态起压时间计算：
设管内外压力平衡时，管内泥浆液柱高度为出
则:
Him
=H
CiCo
100c。
f
p—p
cm
+Vc
）
⑴
…⑵
式中
Him—管内泥浆液柱咼度,
m;
H—井深，m;
C—套管内每米容积，nVm;
CO—平均环空每米容积，m/m;
Pc—水泥浆密度，g/cm3;
pm—泥浆密度，g/cm3;
vc—注水泥浆量，m；
Q—顶替排量，ni/min;
T—起压时间，min;
△p—循环压耗，MPa
当套管下深v1000m时:
循环压耗△p采用经验公式：
（当△p=0时，计算结果为静态起压时间）
△p=0.0981（0.01H）+0.8（MPa
当套管下深5000m>L>1000m时：
△p=0.0981（0.01H）+1.6（MPa2、环空液柱压力当量密度（pm）的计算:
im
水泥浆
钻井液
设井深为H；环空中前置液的高度为H前；前置液的密度为p前；水泥浆的高度为h水
泥；水泥浆的密度为
P水泥；泥浆的密度为P泥浆；则
水泥H水泥"前H前"泥浆H一H泥浆一H前
注:
'二为地层破裂压力当量密度
为地层孔隙压力当量密度
在固井设计过程中'm应满足:
二十三、热采井预应力计算
基本数据：
exN80套管下深1670m,泥浆密度按，设计注蒸汽的温度为320
1、套管内产生的最大应力:
Pmax=E*C*Qm>ax
=1.52X9.80665x107x12.1x106x（320-72）
=447302.5KPa2、应施加的预应力:
P=Pmax—A-Y
=447302.5—-0.76宀74000•98.067
I22
（17.782-15.942）
4
=447302.5-419246.0
=28056.5KPa
3、套管在井内的自重（考虑浮力）
m=（q•Kb）
=38.69X1670X0.85-1000
=55.3t
注:
Kb为泥浆密度为1.18g/cm3时的浮力系数
4、井口拉力:
（S为套管横截面积）
P=^S+m-f0
1000
215000
15.942
=28056.5X48.71*98.067+553498.067
10001000
=13.94+55.3-30.5
=38.74t
注:
f0表示是蹩压15MPaf候凝时产生的力
f0=•P蹩宁98.067
S是套管内截面积
5、井口处套管接箍的安全系数
n=G/P
=235.4/38.74
=6.07
6、套管伸长:
△L=
105
E*S
105.38.74・1670
1.529.8066510748.71
=0.89m
若不蹩压候凝，井口拉力为69.24t,套管伸长为1.55m
升级会员 