基于dcs的蒸汽产生装置的设计大学论文.docx

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基于dcs的蒸汽产生装置的设计大学论文

第1章引言

辽阳石化分公司蒸汽裂解装置是1973年由法国德西尼布公司成套引进，采用法国石油研究院（IFP）石脑油裂解工艺。

裂解单元采用美国福斯特—惠勒公司正梯台管式裂解炉；分离单元采用深冷顺序分离流程，并于1979年建成投产。

原设计以大庆石脑油为原料，生产出产品乙烯和丙烯；副产品混合碳四、碳三液化气、燃料气、氢气、裂解汽油和裂解焦油。

年产聚合级乙烯7.28万吨，聚合级丙烯4.37万吨。

此次课题设计是在分析其工艺流程和系统结构的基础上，结合装置的特点及控制指标要求，对初步的设计方案进行分析、比较、论证，最终确定符合自动控制系统。

伴随着时间的流逝，自动控制技术在不断发展，到目前为止已经研制了很多控制系统，如PLC、单片机、DCS单元组合仪表等控制系统。

这些控制系统在生产过程中的运用使得产品产量和品质都得到提高，满足了人们的需要。

集散控制系统（DCS）是一种先进控制技术，是利用计算机技术对生产过程进行集中监视、操作、管理和分散控制的。

放眼世界，集散控制系统已成为过程控制的中流砥柱，为工业部门生产的安全运行，加快操作、控制管理水平提高起到重要作用，并取得显著的成果。

工程师站、操作员站，现场控制站和通讯网络等部分构成集散控制系统。

集散控制系统的可扩展性，全智能化和任意冗余等特点，被广泛应用各种规模的企业生产过程中。

第2章工艺流程及控制系统

2.1工艺流程简介

工业上实现蒸汽裂解项目的主要目的是制取乙烯、丙烯、副产品丁二烯等低分子烯烃，以及苯、甲苯、二甲苯等轻质芳烃，另外还生成少量重质芳烃。

蒸汽裂解是吸热反应，通常在管式加热炉内进行：

原料和水蒸气经预热后入加热炉炉管，被加热至750~900℃，发生裂解，进入急冷锅炉，迅速降温，再去急冷器，和深冷分离装置（－100℃以下），先后获得各种裂解产品。

蒸汽裂解是生产乙烯、丙烯等低分子烯烃的主要方法。

工艺流程的主要设备有：

酸性水汽提塔（D103M）：

酸水汽提塔顶汽冷凝器（E126X）、酸水汽提塔进料预热器（E127M/BM）、工艺水汽提塔进料预热器（工艺水汽提塔进料预热器）、工艺水汽提塔进料泵（P107A/B/CX）、酸性水汽提塔底水罐（R160-SX）；工艺水汽提塔（D105X）:

稀释蒸汽过热器（E117X）、稀释蒸汽发生器（E114-SX）、急冷油稀释蒸汽发生器（E132AX/BX/CX/DX）、工艺水流出冷却器（E116），工艺水汽提塔进料预热器（E128X）；中压凝液闪蒸罐（R150X）；燃料油汽提塔（D102-SM）：

燃料油泵（P104A/B/CX）、燃料油冷却器（E112-SX）。

2.2稀释蒸汽发生系统简介

2.2.1控制系统指标

1、酸性水汽提塔塔顶流量（FT1211）控制在1.44t/h；

2、酸性水汽提塔进料温度（TE1215）控制在112℃；

3、酸性水汽提塔塔底液位（LT133）控制在5900~11800mm；

4、工艺水汽提塔进料温度（TE1225）控制在132℃；

5、工艺水汽提塔塔底液位（LT1202）控制在4500~8500mm；

6、工艺水汽提塔塔顶输出流量压力（PT117）控制在0.7Mpa；

7、工艺水汽提塔塔底流量（FT1081）控制在5759t/h；

8、燃料油汽提塔进料流量（FT1208）控制在0.9Mpa；

9、燃料油汽提塔塔底液位（LT125）控制在4000~8000mm；

10、中压凝液闪蒸罐液位（LT1204）控制在在量程的1000~2000mm；

2.2.2控制系统任务

设计的系统中有10个参数需要进行控制，即有10个控制回路。

1.酸性水汽提塔（D103M）塔顶流量（FT1211）

2.酸性水汽提塔（D103M）进料温度（TE1215）

3.工艺水汽提塔（D105X）进料温度（TE1225）

4.工艺水汽提塔（D105X）塔底液位（LT1202）

5.工艺水汽提塔（D105X）塔底流量（FT1081）

6.燃料油汽提塔（D102-SM）进料流量（FT1208）

7.燃料油汽提塔（D102-SM）塔底液位（LT126）

8.中压凝液闪蒸罐（R150X）液位（LT1204）

9.酸性水汽提塔（D103M）塔底液位（LT133），根据不同的量程进行分程控制。

10.工艺水汽提塔（D105X）塔顶输出流量压力（PT117），根据不同的调节方式进行分程控制。

2.2.3稀释蒸汽发生系统主要流程

稀释蒸汽发生系统的作用是将冷凝分离出来的急冷水重新发生稀释蒸汽，以减少污水量，下面是工艺的具体叙述：

送到燃料油汽提塔D102-SM的急冷油进入塔顶部，中压蒸汽（0.9MPa（G））进入D102底部，对循环急冷油进行汽提，油中的较轻组分（气相）从D102顶返回D104X底部，重组分作为燃料油经P104A/B/CX泵里中转后，在经E112-SX冷却后（85℃）送出界区。

从循环急冷水中抽出一股水经工艺水聚结器R107后，在E126X和E127AM/BM中预热到112℃，进入酸水汽提塔D103M，被低压蒸汽汽提，除去水中的轻烃和酸性杂质，作为产生稀释蒸汽的工艺水。

D103M塔顶的轻烃和酸性杂质返回R156X。

D103M的水进料由R160-SX的界面液位控制，蒸汽进料量由塔顶气相流量控制，其塔釜液位控制排污量和来自R150X的低压凝液回流量。

稀释蒸汽发生系统的作用是将冷凝分离出来的急冷水重新发生稀释蒸汽，以减少污水量。

它包括工艺水汽提塔D105X、急冷油/稀释蒸汽发生器E132AX/BX/CX/DX和中压蒸汽/稀释蒸汽发生器E114-SX及稀释蒸汽过热器E117X。

从酸水汽提塔D103M塔底来的工艺水，在注入吗啉（使工艺水的PH值在9.0左右，防止稀释蒸汽系统腐蚀）后，经过P107A/B/CX进料泵流出多少由中间急冷油流量调节，再经预热器E128X、E129AM/BM，用D105X塔底排污水和中间急冷油加热到132℃进入D105X，进料温度由中间急冷油流量调节。

D105X塔底水去E132AX/BX/CX/DX和E114-SX，用急冷油和中压蒸汽进行汽化，产生的蒸汽返回D105X。

从D105X顶部出来的稀释蒸汽经E117X过热至219℃送到裂解炉区使用；过热的目的是防止其冷凝，冷凝会引起腐蚀。

稀释蒸汽压力必须达到0.7MPa（G）以上，以适应裂解炉的要求，压力通过调节E114-SX的蒸汽凝液流出量来控制。

D105X必须连续排污，以避免矿物质和重有机物积聚，污水在E128X与进料换热后，在E116被循环水冷却到40℃后排放，其流量一般为稀释蒸汽产量的5～10%。

E114-SX的蒸汽凝液送入R150X进行闪蒸，得到的低压蒸汽进入LS管网，凝液返回D103M塔底或排放。

本装置工艺流程见附图。

第3章自动控制系统方案设计

此次设计对象选自辽阳石化分公司，稀释蒸汽发生系统自动控制系统。

根据现场实际情况及工艺要求，为满足稀释蒸汽发生系统自动控制系统的工艺及参数要求，一共设计了10个自动控制回路，其中有8个单回路控制系统，2个分程控制系统。

1、酸性水汽提塔塔顶流量（FT1211）单回路控制系统；

2、酸性水汽提塔进料温度（TE1215）单回路控制系统；

3、工艺水汽提塔进料温度（TE1225）单回路控制系统；

4、工艺水汽提塔塔底液位（LT1202）单回路控制系统；

5、工艺水汽提塔塔底流量（FT1081）单回路控制系统；

6、燃料油汽提塔进料流量（FT1208）单回路控制系统；

7、燃料油汽提塔塔底液位（LT125）单回路控制系统；

8、中压凝液闪蒸罐液位（LT1204）单回路控制系统；

9、酸性水汽提塔塔底液位（LT133）分程控制系统；

10、工艺水汽提塔塔顶输出流量压力（PT117）分程控制系统；

3.1单回路控制系统的设计

单回路控制系统是由一个控制器、一个对象、一个测量变送器、一个控制阀组成的。

其具有结构简单、容易掌握、可靠性高、经济实用等特点。

其适用于外界干扰较少，工作条件波动较小的工作环境。

它是只有某一种（主要）干扰对被控变量影响较大的系统。

当系统主要干扰有波动，系统就可以直接通过调节与主要干扰有关的操纵变量，使系统迅速回到稳态。

所以此系统的结构简单，调试方便，维护也简单。

3.1.1温度单回路控制系统的设计

稀释蒸汽发生系统自动控制系统中，温度单回路控制系统有2个，具体设计情况如下：

1、酸性水汽提塔进料温度单回路控制系统

根据现场实际情况及工艺要求，把酸性水汽提塔（D103M）的进料流量作为设计对象。

酸性水汽提塔（D103M）的进料温度（TE1215）的作用是：

对酸水汽提塔进料预热器（E127AM/BM）的出料流量的调节。

这就需要根据实际的酸性水汽提塔（D103M）的进料温度（TE1215）来控制酸水汽提塔进料预热器出料流量，以此来达到控制酸性水汽提塔的进料温度的目的。

因为整个控制系统主要由酸性水汽提塔的进料温度来调节酸水汽提塔进料预热器出料流量，符合单回路控制系统适用条件，也能达到工艺上的控制要求。

综合考虑，采用单回路控制系统来控制酸性水汽提塔的进料温度。

酸性水汽提塔的进料温度（TE1215）单回路控制系统流程图，如图3-1所示。

图3-1酸性水汽提塔的进料温度单回路控制系统流程图

在酸性水汽提塔的进料温度（TE1215）单回路控制系统中，被控对象是酸水汽提塔进料预热器（E127AM/BM），被控变量是酸性水汽提塔的进料温度（TE1215），操纵变量是酸水汽提塔进料预热器的出料流量。

从工艺生产的安全和经济角度考虑，酸性水汽提塔的进料温度（TE1215）要达到工艺上所要求的温度，也就是说如果当生产发生意外时也要保证：

酸性水汽提塔的进料温度（TE1215）不能超过工艺上所要求的范围。

如果酸性水汽提塔的进料温度（TE1215）要求上限150℃时，中间急冷油不用为酸水汽提塔进料预热器进行加热，控制阀应全开；如果酸性水汽提塔的进料温度低于100℃时，控制阀开度应该降低。

综上所述，控制阀应选择风开阀。

当酸性水汽提塔的进料温度（TE1215）升高时，应增加酸水汽提塔进料预热器出料流量，阀门的开度该增加，因为选择的是风开阀，所以其输入信号增大，即温度控制器的输出信号增大。

综上所述，当酸性水汽提塔的进料温度升高时，温度控制器的输出信号增大，所以水冷器的尾气温度控制器的作用方式为正作用。

酸性水汽提塔的进料温度（TE1215）单回路控制系统方块图，如图3-2所示。

图3-2酸性水汽提塔的进料温度单回路控制系统方块图

若由于干扰的作用，使酸性水汽提塔的进料温度（TE1215）升高，则温度测量变送器的输出信号将增加，由于给定值不变，故偏差增大，即温度控制器的输入信号增大，而选用的温度控制器是正作用，所以其输出信号增大；又因为控制阀是风开阀，当它接收到的输入信号增大时，阀门开度将增大，使进入酸水汽提塔进料预热器流量减小，所以酸性水汽提塔的进料温度（TE1215）会降低；直到温度的测量信号和温度控制器的给定值两者的偏差为0时，即系统再次恢复到稳定的状态。

同理，反之亦然。

2、工艺水汽提塔进料温度单回路控制系统

根据现场实际情况及工艺要求，把工艺水汽提塔（D105X）的进料流量作为设计对象。

工艺水汽提塔（D105X）的进料温度（TE1226）的作用是：

对工艺水提塔进料预热器（E129AM/BM）的进料流量的调节。

这就需要根据实际的工艺水汽提塔（D105X）的进料温度（TE1226）来控制工艺水提塔进料预热器进料流量，以此来达到控制工艺水汽提塔的进料温度的目的。

因为整个控制中主要由工艺水汽提塔的进料温度来调节工艺水提塔进料预热器进料流量，符合单回路控制系统适用条件，单回路控制系统也能达到工艺上的控制要求。

综合考虑，采用单回路控制系统来控制工艺水汽提塔的进料温度。

在工艺水汽提塔的进料温度（TE1226）单回路控制系统中，被控对象是工艺水提塔进料预热器（E129AM/BM），被控变量是工艺水汽提塔的进料温度（TE1226），操纵变量是工艺水提塔进料预热器（E129AM/BM）的进料流量。

从工艺生产的安全和经济角度考虑，工艺水汽提塔的进料温度（TE1226）要达到工艺上所要求的温度，也就是说如果当生产发生意外时也要保证：

工艺水汽提塔的进料温度（TE1226）不能超过工艺上所要求的范围。

如果工艺水汽提塔的进料温度（TE1226）要求上限150℃时，工艺水不需要为工艺水提塔进料预热器进行加热，控制阀应全开；如果工艺水汽提塔的进料温度低于120℃时，控制阀开度应该减小。

综上所述，控制阀应选择风开阀。

当工艺水汽提塔的进料温度（TE1226）升高时，应增加工艺水提塔进料预热器（E129AM/BM）的进料流量，阀门的开度该增加，因为选择的是风开阀，所以其输入信号增大，即温度控制器的输出信号增加。

综上所述，当工艺水汽提塔的进料温度升高时，温度控制器的输出信号增加，所以水冷器的尾气温度控制器的作用方式为正作用。

工艺水汽提塔的进料温度（TE1226）单回路控制系统方块图，如图3-3所示

图3-3工艺水汽提塔的进料温度单回路控制系统方块图

若由于干扰的作用，使工艺水汽提塔的进料温度（TE1226）升高，则温度测量变送器的输出信号将增加，由于给定值不变，故偏差增大，即温度控制器的输入信号增大，而选用的温度控制器是正作用，所以其输出信号增加；又因为控制阀是风开阀，当它接收到的输入信号增大时，阀门开度将增大，使工艺水提塔进料预热器（E129AM/BM）的进料流量增加，所以工艺水汽提塔的进料温度（TE1226）会降低；直到温度的测量信号和温度控制器的给定值两者的偏差为0时，即系统再次恢复到稳定的状态。

同理，反之亦然。

3.1.2液位单回路控制系统的设计

稀释蒸汽发生系统自动控制系统中，液位单回路控制系统有3个，具体设计情况如下：

1、中压凝液闪蒸罐液位单回路控制系统

根据现场实际情况及工艺要求，把中压凝液闪蒸罐（R150X）作为设计对象。

其作用是：

接收来自稀释蒸汽发生器的蒸汽凝液。

根据工艺要求需要对中压凝液闪蒸罐的液位（LT1204）进行控制，这就需要对罐内凝液的流出量进行控制。

因为整个控制系统中，主要由罐内凝液的流出量决定中压凝液闪蒸罐中蒸汽凝液的液位，符合单回路控制系统适用的条件，而且单回路控制系统也能达到工艺上的控制要求，所以为了尽可能简单，采用单回路控制系统控制中压凝液闪蒸罐的液位。

在中压凝液闪蒸罐（R150X）的液位（LT1204）单回路控制系统中，被控对象是中压凝液闪蒸罐（R150X），被控变量是中压凝液闪蒸罐内的蒸汽凝液的液位，操纵变量是从罐中流出的凝液的流量。

从工艺生产的安全和经济角度考虑，工艺上要求中压凝液闪蒸罐（R150X）中的蒸汽凝液绝对不能溢出，最好是限制在1/3至2/3处，如果一旦生产发生了意外，也必须保证R150X中的蒸汽凝液的液位（L1204）在标准的范围内。

如果当R150X中的蒸汽凝液的液位超过2/3时，控制阀应该是全开的；如果当R150X中的蒸汽凝液的液位低于1/3时，控制阀应该是全关的，来保证R150X中的蒸汽凝液液位在标准的范围内，综上所述，控制阀应选择风开阀。

中压凝液闪蒸罐的液位（LT1204）单回路控制系统流程图，如图3-4所示。

图3-4中压凝液闪蒸罐液位单回路控制系统流程图

而当中压凝液闪蒸罐内蒸汽凝液的液位（L1204）上升时，应增大蒸汽凝液的流出量，控制阀门的开度变大，因为选择的是风开阀，所以阀上的输入信号也变大，即液位控制器的输出信号增大。

综上所述，当R150X内蒸汽凝液的液位（L1204）上升时，液位控制器的输出信号也增大，所以中压凝液闪蒸罐（R150X）的液位控制器的作用方式为正作用。

中压凝液闪蒸罐内蒸汽凝液液位（L1204）单回路控制系统方块图，如图3-5所示。

图3-5中压凝液闪蒸罐液位单回路控制系统方块图

若由于干扰的作用，使中压凝液闪蒸罐（R150X）中蒸汽凝液的液位升高，则液位测量变送器的输出信号将增大，由于给定值不变，故偏差增大，即液位控制器输入信号（LI1204）增大，由于是正作用，所以其输出信号（LV1204）也增大；又因为控制阀是风开阀，当它接收到的控制信号增大时，阀门的开度也将增大，使流出R150X的凝液流量增加，所以R150X内蒸汽凝液的液位会降低。

直到液位测量变送器的测量信号和液位控制器的给定值一样时，两者的偏差为0，即系统又恢复到稳定状态。

同理，反之亦然。

2、工艺水汽提塔塔底液位单回路控制系统

根据现场实际情况及工艺要求，把工艺水汽提塔（D105X）作为设计对象。

其作用是：

接收外界来的工艺水。

根据工艺要求需要对工艺水汽提塔的液位（LT1202）进行控制，这就需要对罐内工艺水的流入量进行控制。

因为整个控制系统中，主要由罐内工艺水的流入量决定工艺水汽提塔中工艺水的液位，符合单回路控制系统适用的条件，而且单回路控制系统也能达到工艺上的控制要求，所以为了尽可能简单，采用单回路控制系统控制工艺水汽提塔的液位。

在工艺水汽提塔（D105X）塔底液位（LT1202）单回路控制系统中，被控对象是工艺水汽提塔（D105X），被控变量是工艺水汽提塔内的工艺水的液位，操纵变量是流入塔中工艺水的流量。

从工艺生产的安全和经济角度考虑，工艺上要求工艺水汽提塔（D105X）中的工艺水绝对不能溢出，最好是限制在1/3至2/3处，如果一旦生产发生了意外，也必须保证工艺水汽提塔中的工艺水的液位（LT1202）在标准的范围内。

如果当工艺水汽提塔中的工艺水的液位超过2/3时，控制阀应该是全关的；如果当工艺水汽提塔中的工艺水的液位低于1/2时，控制阀应该是全开的，来保证工艺水汽提塔中的工艺水能够持续不断的流入，综上所述，控制阀应选择风关阀。

工艺水汽提塔塔底液位（LT1202）单回路控制系统流程图，与中压凝液闪蒸罐液位单回路控制系统流程图规律一样，参照图3-3即可。

当工艺水汽提塔内工艺水的液位（LT1202）上升时，应减小工艺水的流入量，控制阀门的开度变小，因为选择的是风关阀，所以阀上的输入信号也变大，即液位控制器的输出信号减小。

综上所述，当工艺水汽提塔内工艺水的液位（LT1202）上升时，液位控制器的输出信号减小，所以工艺水汽提塔（D105X）的液位控制器的作用方式为反作用。

工艺水汽提塔内工艺水液位（LT1202）单回路控制系统方块图，如图3-6所示。

图3-6工艺水汽提塔液位单回路控制系统方块图

若由于干扰的作用，使工艺水汽提塔（D105X）中工艺水的液位升高，则液位测量变送器的输出信号将增大，由于给定值不变，故偏差增大，即液位控制器输入信号（LT1202）增大，由于是反作用，所以其输出信号（LV1202）减小；又因为控制阀是风关阀，当它接收到的控制信号增大时，阀门的开度将减小，使流入工艺水汽提塔的工艺水流量减小，所以工艺水汽提塔内工艺水的液位会降低。

直到液位测量变送器的测量信号和液位控制器的给定值一样时，两者的偏差为0，即系统又恢复到稳定状态。

同理，反之亦然。

3、燃料油汽提塔（D102-SM）塔底液位（LT126）单回路控制系统

根据现场实际情况及工艺要求，把燃料油汽提塔（D102-SM）作为设计对象。

其作用是：

接收外界来的急冷油。

根据工艺要求需要对燃料油汽提塔的液位（LT126）进行控制，这就需要对塔内急冷油的流出量进行控制。

因为整个控制系统中，主要由塔内急冷油的流出量决定燃料油汽提塔中急冷油的液位，符合单回路控制系统适用的条件，而且单回路控制系统也能达到工艺上的控制要求，所以为了尽可能简单，采用单回路控制系统控制燃料油汽提塔的液位。

在燃料油汽提塔（D102-SM）塔底液位（LT126）单回路控制系统中，被控对象是燃料油汽提塔（D102-SM），被控变量是燃料油汽提塔内的急冷油的液位，操纵变量是流出塔中急冷油的流量。

从工艺生产的安全和经济角度考虑，工艺上要求燃料油汽提塔（D102-SM）中的急冷油绝对不能溢出，最好是限制在1/3至2/3处，如果一旦生产发生了意外，也必须保证燃料油汽提塔中的急冷油的液位（LT126）在标准的范围内。

如果当燃料油汽提塔中的急冷油的液位超过2/3时，控制阀应该是全开的；如果当燃料油汽提塔中的急冷油的液位低于1/3时，控制阀应该是全闭的，来保证燃料油汽提塔的急冷油液位在标准的范围内，综上所述，控制阀应选择风开阀。

燃料油汽提塔（D102-SM）塔底液位（LT126）单回路控制系统流程图，与中压凝液闪蒸罐液位单回路控制系统流程图规律一样，参照图3-3即可。

当燃料油汽提塔内急冷油的液位（LT126）上升时，应增加急冷油的流出量，控制阀门的开度变大，因为选择的是风开阀，所以阀上的输入信号也变大，即液位控制器的输出信号变大。

综上所述，当燃料油汽提塔内急冷油的液位（LT126）上升时，液位控制器的输出信号变大，所以燃料油汽提塔（D102-SM）的液位控制器的作用方式为正作用。

燃料油汽提塔内急冷油液位（LT126）单回路控制系统方块图，如图3-7所示。

图3-7燃料油汽提塔液位单回路控制系统方块图

若由于干扰的作用，使燃料油汽提塔（D102-SM）中急冷油的液位升高，则液位测量变送器的输出信号将增大，由于给定值不变，故偏差增大，即液位控制器输入信号（LT126）增大，由于是正作用，所以其输出信号（LV126）增大；又因为控制阀是风开阀，当它接收到的控制信号增大时，阀门的开度将增大，使流出燃料油汽提塔的急冷油流量增大，所以工艺水汽提塔内工艺水的液位会降低。

直到液位测量变送器的测量信号和液位控制器的给定值一样时，两者的偏差为0，即系统又恢复到稳定状态。

同理，反之亦然。

3.1.3流量单回路控制系统的设计

稀释蒸汽发生系统自动控制系统中，流量单回路控制系统有3个，具体设计情况如下：

1、酸性水汽提塔塔顶出料流量单回路控制系统

根据现场实际情况及工艺要求，把酸性水汽提塔（D103M）作为设计对象。

酸性水汽提塔的作用是：

塔顶的轻烃和酸性杂质返回R156X。

酸性水汽提塔塔顶出料流量（FT1211）单回路控制系统流程图，如图3-8所示。

图3-8酸性水汽提塔塔顶出料流量单回路控制系统方块图

在酸性水汽提塔塔顶出料流量（FT1211）单回路控制系统中，被控对象是酸性水汽提塔（D103M），被控变量是其塔顶出料流量（FT1211），操纵变量是流入酸性水汽提塔（D103M）中的蒸汽进料流量。

从工艺生产的安全和经济角度考虑，工艺上要求流出酸性水汽提塔的轻烃和酸性杂质流量1~1.8m3/h。

一旦生产发生了意外，也必须保证流出量（FT1211）在符合标准的范围内。

当酸性水汽提塔（D103M）的塔顶流出量（FT1211）小于1m3/h时，控制阀应全开；当酸性水汽提塔的流出量（FT1211）大于1.8m3/h时，控制阀应全关。

综上所述，控制阀应选择风关阀。

一般情况下，当酸性水汽提塔的流出量（FT1211）增多时，就应减小酸性水汽提塔的流入量，阀门的开度会降低，因为选择的是风关阀，所以控制阀上的输入信号（FT1211）应增大，即流量控制器的输出信号（FV1211）增大。

因此当酸性水汽提塔的流入量（F1211）增多时，流量控制器的输出信号减小，所以流量控制器的作用方式为反作用。

酸性水汽提塔的流出量（FT1211）单回路控制系统方块图，如图3-9所示。

图3-9酸性水汽提塔塔顶出料流量单回路控制系统方块图

由于干扰的作用，使酸性水汽提塔的流出量（FT1211）增多时，则流量测量变送器的输出信号（FV1211）将增大，由于给定值不变，所以两者偏差为正，即流量控制器的输入信号（FI1211）增大，而流量控制器的作用方式为反作用，故其输出信号就减小；又因为控制阀是风关阀，当它接收到的控制信号增大时，阀门的开度将减小，所以