σc=N*（1+6*e/L）/L/B=2008.05×（1+6×77.54787/640）/640/640×10^3=8.466614N/mm^2
锚栓群承受的拉力：
Ta=0
单个锚栓承受的最大拉力：
Nta=0
混凝土抗压强度设计值：
fc=14.3N/mm^2
为地震组合工况，取γRE=0.85
底板下混凝土最大受压应力：
σc=8.466614N/mm^2
底板下混凝土最大受压应力设计值：
fc/γRE=14.3/0.85=16.82353N/mm^2
8.47≤14.3×1/0.85=16.82353，满足
4.锚栓承载力验算
控制工况：
组合工况2，N=（-377.81）kN；Mx=0kN·m；My=95.46kN·m；
锚栓最大拉力：
Nta=9.120736kN（计算方法同混凝土承载力验算）
锚栓的拉力限值为：
Nt=63.4506kN
锚栓承受的最大拉力为：
Nta=9.120736kN≤63.4506，满足
5.底板验算
1混凝土反力作用下截面所围区格分布弯矩计算
截面所围区格按四边支承板计算，依中心点取混凝土压应力
控制工况：
组合工况1，最大混凝土压应力：
σc=6.90415N/mm^2
长边长度：
a3=H-Tf=384mm
短边长度：
b3=B-Tw=384mm
分布弯矩：
MstrSub=0.048×6.90415×384×384×10^-3=48.8668kN
2混凝土反力作用下边角区格分布弯矩计算
边角区格按两边支承板计算，依自由角点取混凝土压应力
控制工况：
组合工况4，最大混凝土压应力：
σc=7.196622N/mm^2（已抗震调整）
Y向加劲肋到底板边缘长度：
a=0.5×[640-（2-1）×390]=125mm
X向加劲肋到底板边缘长度：
b=0.5×[640-（2-1）×390]=125mm
跨度：
a2=（125^2+125^2）^0.5=176.7767mm
区格不规则，按等面积等跨度折算悬挑长度：
b2=88.24693mm
分布弯矩：
Mc2=0.059872×7.196622×176.7767×176.7767×10^-3=13.46488kN
3混凝土反力作用下X向加劲肋间区格分布弯矩计算
X向加劲肋间区格按三边支承板计算，依跨度中点取混凝土压应力
控制工况：
组合工况4，最大混凝土压应力：
σc=7.196622N/mm^2（已抗震调整）
跨度：
a2=390mm
悬挑长度：
b2=0.5×（640-400+16）=128mm
分布弯矩：
Mc3=0.03207692×7.196622×390×390×10^-3=35.1116kN·m
4混凝土反力作用下Y向加劲肋间区格分布弯矩计算
Y向加劲肋间区格按三边支承板计算，依跨度中点取混凝土压应力
控制工况：
组合工况1，最大混凝土压应力：
σc=6.90415N/mm^2
跨度：
a2=390mm
悬挑长度：
b2=0.5×（640-400+16）=128mm
分布弯矩：
Mc4=0.03207692×6.90415×390×390×10^-3=33.68466kN·m
5锚栓拉力作用下角部区格分布弯矩计算
角部区格按两边支承板计算
控制工况：
组合工况2，锚栓拉力：
Nta=9.120736kN
锚栓中心到X向加劲肋距离：
la1=0.5×[640-（2-1）×390]-0.5×10-50=70mm
la1对应的受力长度：
ll1=70+min[105-0.5×（640-400），70+0.5×24]=55mm
锚栓中心到Y向加劲肋距离：
la2=0.5×[640-（2-1）×390]-0.5×10-50=70mm
la2对应的受力长度：
ll2=70+min[105-0.5×（640-400），70+0.5×24]=55mm
弯矩分布系数：
ζa1=70×70/（55×70+70×55）=0.6363636
分布弯矩：
Ma1=Nta*ζa1=9120.736×0.6363636×10^-3=5.804105kN
6锚栓拉力作用下X向加劲肋间区格分布弯矩计算
X向加劲肋间区格按三边支承板计算
控制工况：
组合工况2，锚栓最大拉力：
Nta=9.120736kN
锚栓中心到翼缘边缘距离：
la1=0.5×（640-400）-50=70mm
la1对应的受力长度之半：
ll1=la1=70mm
锚栓中心到X向加劲肋距离：
la2=0.5×390-10=185mm
la2对应的受力长度：
ll2=185+min（105-70，185+0.5×24）=220mm
弯矩分布系数：
ζa2=0.5×70×185/（70×185+70×220）=0.2283951
分布弯矩：
Ma2=Nta*ζa2=9120.736×0.2283951×10^-3=2.083131kN
7锚栓拉力作用下Y向加劲肋间区格分布弯矩计算
Y向加劲肋间区格按三边支承板计算
区格内无锚栓或锚栓不受力，取分布弯矩：
Ma3=0kN
8要求的最小底板厚度计算
综上，底板各区格最大分布弯矩值为：
Mmax=48.8668kN
受力要求最小板厚：
tmin=（6*Mmax/f）^0.5=（6×48.8668/205×10^3）^0.5=37.81862mm≤38，满足
一般要求最小板厚：
tn=20mm≤38，满足
柱截面要求最小板厚：
tz=16mm≤38，满足
6.X向加劲肋验算
加劲肋外伸长度：
Lb=105mm
加劲肋间反力区长度：
li=min（0.5×390，105）=105mm
加劲肋外反力区长度：
lo=min{0.5×[640-390×（2-1）]，105）=105mm
反力区面积：
Sr=（105+105）×105×10^-2=220.5cm^2
1X向加劲肋板件验算
控制工况：
组合工况4，混凝土压应力：
σcm=7.196622N/mm^2（已抗震调整）
计算区域混凝土反力：
Fc=7.196622×220.5/10=158.6855kN
控制工况：
组合工况2，承担锚栓反力：
Fa=13.6811kN
板件验算控制剪力：
Vr=max（Fc，Fa）=158.6855kN
计算宽度取为上切边到角点距离：
br=126.7166mm
板件宽厚比：
br/tr=126.7166/10=12.67166≤14.85583，满足
扣除切角加劲肋高度：
hr=270-20=250mm
板件剪应力：
τr=Vr/hr/tr=158.6855×10^3/（250×10）=63.4742Mpa≤180，满足
2X向加劲肋焊缝验算
焊缝验算控制剪力和控制工况同板件验算，Vr=168.02kN
角焊缝有效焊脚高度：
he=2×0.7×10=14mm
角焊缝计算长度：
lw=hr-2*hf=250-2×10=230mm
角焊缝剪应力：
τw=Vr/（2*0.7*hf*lw）=168.02/（2×14×230）=52.18011MPa≤200，满足
7.Y向加劲肋验算
加劲肋外伸长度：
Lb=105mm
加劲肋间反力区长度：
li=min（0.5×390，105）=105mm
加劲肋外反力区长度：
lo=min{0.5×[640-390×（2-1）]，105）=105mm
反力区面积：
Sr=（105+105）×105×10^-2=220.5cm^2
1Y向加劲肋板件验算
控制工况：
组合工况1，混凝土压应力：
σcm=6.928279N/mm^2
计算区域混凝土反力：
Fc=6.928279×220.5/10=152.7686kN
控制工况：
组合工况2，承担锚栓反力：
Fa=9.120736kN
板件验算控制剪力：
Vr=max（Fc，Fa）=152.7686kN
计算宽度取为上切边到角点距离：
br=126.7166mm
板件宽厚比：
br/tr=126.7166/10=12.67166≤14.85583，满足
扣除切角加劲肋高度：
hr=270-20=250mm
板件剪应力：
τr=Vr/hr/tr=152.7686×10^3/（250×10）=61.10742Mpa≤180，满足
2Y向加劲肋焊缝验算
焊缝验算控制剪力和控制工况同板件验算，Vr=152.7686kN
角焊缝有效焊脚高度：
he=2×0.7×10=14mm
角焊缝计算长度：
lw=hr-2*hf=250-2×10=230mm
角焊缝剪应力：
τw=Vr/（2*0.7*hf*lw）=152.7686/（2×14×230）=47.44365MPa≤200，满足
3.梁拼接计算
梁截面：
H-450*200*9*14，材料：
Q235
左边梁截面：
H-450*200*9*14，材料：
Q235
腹板螺栓群：
10.9级-M20
螺栓群并列布置：
4行；行间距70mm；1列；
螺栓群列边距：
45mm，行边距45mm
腹板连接板：
300mm×90mm，厚：
10mm
1.梁梁腹板螺栓群验算
1腹板螺栓群受力计算
控制工况：
梁净截面承载力
梁腹板净截面抗剪承载力：
Vwn=[9×（450-2×14）-max（4×22，0+0）×9]×125=375.75kN
梁净截面抗弯承载力计算
翼缘螺栓：
Ifb=0cm^4
腹板螺栓：
Iwb=[4×9×22^3/12+9×20×2.45e+004]×10^-4=488.3cm^4
翼缘净截面：
Ifn=2.662e+004-0=2.662e+004cm^4
梁净截面：
In=3.289e+004-0-488.3=3.24e+004cm^4
梁净截面：
Wn=3.24e+004/0.5/450×10=1440cm^4
净截面抗弯承载力：
Mn=Wn*f=1440×215×10^-3=309.6kN·m
梁翼缘弯矩分担系数：
ρf=Ifn/In=0.8217>0.7，翼缘承担全部弯矩
梁腹板分担弯矩：
Mwn=0kN·m
2腹板螺栓群承载力计算
列向剪力：
V=375.75kN
螺栓采用：
10.9级-M20
螺栓群并列布置：
4行；行间距70mm；1列；
螺栓群列边距：
45mm，行边距45mm
螺栓受剪面个数为2个
连接板材料类型为Q235
螺栓抗剪承载力：
Nvt=Nv=0.9nfμP=0.9×2×0.45×155=125.55kN
计算右上角边缘螺栓承受的力：
Nv=375.75/4=93.938kN
Nh=0kN
螺栓群对中心的坐标平方和：
S=∑x^2+∑y^2=24500mm^2
Nmx=0kN
Nmy=0kN
N=[（|Nmx|+|Nh|）^2+（|Nmy|+|Nv|）^2]^0.5=[（0+0）^2+（0+93.938）^2]^0.5=93.938kN≤125.55，满足
3腹板螺栓群构造检查
列边距为45，最小限值为33，满足！
列边距为45，最大限值为80，满足！
行边距为45，最小限值为44，满足！
行边距为45，最大限值为80，满足！
外排行间距为70，最大限值为120，满足！
中排行间距为70，最大限值为240，满足！
行间距为70，最小限值为66，满足！
4腹板连接板计算
连接板剪力：
Vl=375.75kN
采用一样的两块连接板
连接板截面宽度为：
Bl=300mm
连接板截面厚度为：
Tl=10mm
连接板材料抗剪强度为：
fv=125N/mm^2
连接板材料抗拉强度为：
f=215N/mm^2
连接板全面积：
A=Bl*Tl*2=300×10×2×10^-2=60cm^2
开洞总面积：
A0=4×22×10×2×10^-2=17.6cm^2
连接板净面积：
An=A-A0=60-17.6=42.4cm^2
连接板净截面剪应力计算：
τ=Vl×10^3/An=375.75/42.4×10=88.6203N/mm^2≤125，满足！
连接板截面正应力计算：
σ=（1-0.5n1/n）N/An=（1-0.5×4/4）×0/42.4×10=0N/mm^2≤215，满足！
σ=N/A=0/60×10=0N/mm^2≤215，满足！
2.梁梁翼缘对接焊缝验算
1翼缘对接焊缝受力计算
控制工况：
梁净截面承载力
翼缘承担的净截面弯矩：
Mfn=Mn-Mwn=254.394kN·m
2翼缘对接焊缝承载力计算
焊缝受力：
N=0kN；Mx=0kN·mMy=254.394kN·m
抗拉强度：
Ft=215N/mm^2
抗压强度：
Fc=215N/mm^2
轴力N为零，σN=0N/mm^2
弯矩Mx为零，σMx=0N/mm^2
Wy=1183.23cm^3
σMy=|My|/Wy=254.394/1183.23×1000=215N/mm^2
最大拉应力：
σt=σN+σMx+σMy=0+0+215=215N/mm^2≤215，满足
最大压应力：
σc=σN-σMx-σMy=0-0-215=（-215）N/mm^2≥（-215），满足
4.
主次梁连接计算
1.节点基本资料
梁截面：
H-400*150*8*13，材料：
Q235
主梁截面：
H-500*200*10*16，材料：
Q235
腹板螺栓群：
10.9级-M20
螺栓群并列布置：
4行；行间距70mm；1列；
螺栓群列边距：
45mm，行边距45mm
双侧焊缝，单根计算长度：
lf=408-2×5=398mm
腹板连接板：
300mm×90mm，厚：
8mm
间距为：
a=5mm
2.腹板螺栓群验算
1螺栓群受力计算
控制工况：
组合工况2，N=0kN；Vx=135.4kN；
螺栓群中心对角焊缝偏心：
e=5+90/2+200/2=150mm
螺栓群偏心弯矩：
M=135.4×150×10^-3=20.31kN·m
2腹板螺栓群承载力计算
列向剪力：
V=135.4kN
平面内弯矩：
M=20.31kN·m
螺栓采用：
10.9级-M20
螺栓群并列布置：
4行；行间距70mm；1列；
螺栓群列边距：
45mm，行边距45mm
螺栓受剪面个数为2个
连接板材料类型为Q235
螺栓抗剪承载力：
Nvt=Nv=0.9nfμP=0.9×2×0.45×155=125.55kN
计算右上角边缘螺栓承受的力：
Nv=135.4/4=33.85kN
Nh=0kN
螺栓群对中心的坐标平方和：
S=∑x^2+∑y^2=24500mm^2
Nmx=20.31×70×（4-1）/2/24500×10^3=87.043kN
Nmy=20.31×70×（1-1）/2/24500×10^3=0kN
N=[（|Nmx|+|Nh|）^2+（|Nmy|+|Nv|）^2]^0.5=[（87.043+0）^2+（0+33.85）^2]^0.5=93.393kN≤125.55，满足
3腹板螺栓群构造检查
列边距为45，最小限值为33，满足！
列边距为45，最大限值为64，满足！
行边距为45，最小限值为44，满足！
行边距为45，最大限值为64，满足！
外排行间距为70，最大限值为96，满足！
中排行间距为70，最大限值为192，满足！
行间距为70，最小限值为66，满足！
3.腹板连接板计算
1腹板连接板受力计算
控制工况：
同腹板螺栓群（内力计算参上）
连接板剪力：
Vl=135.4kN
采用一样的两块连接板
连接板截面宽度为：
Bl=300mm
连接板截面厚度为：
Tl=8mm
连接板材料抗剪强度为：
fv=125N/mm^2
连接板材料抗拉强度为：
f=215N/mm^2
连接板全面积：
A=Bl*Tl*2=300×8×2×10^-2=48cm^2
开洞总面积：
A0=4×22×8×2×10^-2=14.08cm^2
连接板净面积：
An=A-A0=48-14.08=33.92cm^2
连接板净截面剪应力计算：
τ=Vl×10^3/An=135.4/33.92×10=39.9175N/mm^2≤125，满足！
连接板截面正应力计算：
σ=（1-0.5n1/n）N/An=（1-0.5×4/4）×0/33.92×10=0N/mm^2≤215，满足！
σ=N/A=0/48×10=0N/mm^2≤215，满足！
4.加劲肋角焊缝验算
1加劲肋角焊缝验算受力计算
控制工况同腹板螺栓群，其受力计算参上
2加劲肋角焊缝验算承载力验算
焊缝受力：
N=0kN；V=135.4kN；M=20.31kN·m
为地震组合工况，取连接焊缝γRE=0.9
焊脚高度：
hf=5mm；
角焊缝有效焊脚高度：
he=2×0.7×5=7mm
双侧焊缝，单根计算长度：
lf=408-2×5=398mm
3焊缝承载力验算
强度设计值：
f=160N/mm^2
A=l
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