满堂支撑架专项施工方案.docx

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满堂支撑架专项施工方案

满堂支撑架专项施工方案

B2

施工组织设计/（专项）施工方案报审表

工程名称：

医疗暨康复养老中心及健康小区城市棚户区安置房改造项目编号：

致：

宜昌市工程建设监理有限责任公司（项目监理机构）

我方已完成满堂脚手架工程施工组织设计/（专项）施工方案的编制和审批，请予以审查。

附件：

□施工组织设计

□专项施工方案

□施工方案

施工项目经理部（盖章）

项目经理（签字）

年月日

审查意见：

专业监理工程师（签字）

年月日

审核意见：

项目监理机构（盖章）

总监理工程师（签字、加盖执业印章）

年月日

审批意见（仅对超过一定规模的危险性较大的分部分项工程专项施工方案）：

建设单位（盖章）

建设单位代表（签字）

年月日

注：

本表一式四份，项目监理机构、建设单位、施工单位、城建档案管理机构各一份。

医疗暨康复养老中心及健康小区城市棚户区安置房改造项目

满

堂

脚

手

架

专

项

施

工

方

案

审批：

审核：

编制：

脚手架专项施工方案

1.工程概况：

工程名称：

医疗暨康复养老中心及健康小区城市棚户区安置房改造项目

工程地点：

夷陵区小溪塔街道望江社区

建设单位：

中核华建宜昌置业有限公司

设计单位：

宜昌三峡广博建筑设计有限公司

监理单位：

宜昌市工程建设监理有限责任公司

勘察单位：

湖北省地质勘查基础工程公司

施工单位：

中国核工业第二二建设有限公司

医疗暨康复养老中心及健康小区城市棚户区安置房改造项目1、2#为医疗暨康复养老中心，4#为住宅楼。

其中1、2#含住宅78套，位于1#楼五～十层。

社区医院用房位于1#楼一～四层及2#楼一层～五层，托老所（托老病房）位于2#楼六～八层；4#楼含住宅255套，地下室一层为地下车库。

工程名称

医疗暨康复养老中心1、2#楼（社区医院、托老所、住宅）

总建筑面积（含地下建筑）

15706.1m2

建筑占地面积

1478.7m2

工程性质

综合楼

地上（住宅）面积

12000.3m2

建筑层数

1#楼10层2#楼8层

其中：

住宅建筑面积

2598.7m2

建筑高度

1#楼32.7m2#楼29.7m

社区医院、托老所建筑面积

9401.6m2

建筑层高

住宅层3.0m

社区医院、托老所：

4.2/3.6m

地下建筑面积

3705.8m2

结构形式

钢筋砼剪力墙

设计使用年限

50年

建筑分类

一类居住建筑

抗震烈度

6度

安全等级

一级

耐火等级

一级

地下室防水等级

II级（顶板I级）

屋面防水等级

I级

工程名称

健康小区城市棚户区安置房改造项目4#楼

总建筑面积（含地下建筑）

28040.42m2

建筑占地面积

796.8m2

工程性质

住宅

地上（住宅）面积

24025.22m2

建筑层数

32层，地下2层

地下建筑面积

4015.2m2

建筑高度

94.7m

车库建筑面积

3206.6m2

建筑层高

地下车库：

5.1m

住宅层2.95m

结构地下室建筑面积

808.6m2

结构形式

钢筋砼剪力墙

设计使用年限

50年

建筑分类

一类居住建筑

抗震烈度

6度

安全等级

一级

耐火等级

一级

地下室防水等级

II级（顶板I级）

屋面防水等级

I级

2.编制依据：

1）医疗暨康复养老中心1#，2#（社区医院、托老所、住宅）项目施工图纸及施工组织设计编制本施工方案；

2）型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）；

3）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）；

4）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等规范编制。

5）《建筑施工计算手册》江正荣著 中国建筑工业出版社；

6）《建筑施工手册》第五版 中国建筑工业出版社；

7）《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）》中国建筑工业出版社；

8）《混凝土结构设计规范》GB50010-2012中国建筑工业出版社；

9）《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011中国建筑工业出版社；

3.构配件材料要求：

3.1钢管：

采用￠48×3.5型钢管。

表面平直光滑，不得有裂纹，分层压痕等硬伤，端面应平直，新钢管应刷防锈漆，旧钢管锈蚀的深度不超过0.5mm。

3.2扣件采用直角扣件、旋转扣件、对接扣件，表面不得有裂纹、气孔等。

3.3脚手板：

脚手板采用竹串片脚手板，垫板为木跳板，宽20～30cm，厚度50mm，每块长2～5m。

4．脚手架搭设：

一般要求:

脚手架地基应平整夯实;脚手架的立杆不能直接立于地面上,应加设垫板;遇有坑槽时,立杆应下到槽底或加设道木;脚手架地基应有排水设施（基础施工方案四周设有排水沟）,防止积水浸泡地基;脚手架旁有开挖的沟槽时,应控制距离:

在架高30m以内时,不小于1.5m等,需加固措施;位于通道处脚手架底步垫板应低于其两侧地面,并在其上加盖板,避免扰动。

4.1满堂脚手架（模板支撑架）搭设：

4.1.1满堂脚手架构造要求

满堂脚手架构造参数（单位:

m）

项目

立杆纵横间距

横杆竖向间距

纵向水平杆设置

操作层支撑杆间距

根据需要而定

脚手板铺设

架高4m以内

架高大于4m

承重教大时

≯0.8

≮1.5

两侧每步一道,中间每两步一道

≯0.75

根据需要而定

满铺

满铺

一般装饰用

≯1

≮1.5

两侧每步一道,中间每两步一道

≯1.0

0.5～0.6

板间空隙不大于20cm

满铺

4.1.2根据梁、板实际位置及纵、横距要求放线定位。

4.1.3立杆基础在夯实土上的，设置垫板,满堂脚手架需满铺木跳板，且每块木板两端采用12号铁丝绑两道，绑扎牢固.

4.1.4搭设方法：

4.1.4.1立杆：

横、纵间距都为0.8m，梁两侧局部立杆加密，间距为0.7m，立杆根据层高要求，选用合适长度的钢管，最多搭接一次，搭接长度不小于1m，搭接点应错开，应至少采用2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于10cm。

4.1.4.2水平杆：

第一层步距1.6m，以上每层步距为1.5m，水平杆连接采用对接接头错开，上下邻杆接头不得设在同跨内，相距应大于500mm，且应避开跨中，横向水平杆搁在纵向水平杆之上，满堂架必须设置纵横向扫地杆，纵向扫地杆用直角扣件固定在距垫板上表面距离不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上，当立杆基础不在同一高度时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，靠近坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。

4.1.4.3剪刀撑：

梁底支撑架的斜支杆也以剪刀撑代替，满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。

剪刀撑应随立杆纵向和横向水平杆等同步搭设，各底层斜杆下端均须支撑在垫板上或基面砼面上，每道剪刀撑应连接3～4跨，剪刀撑斜杆与地面的倾角宜在450～600之间。

4.2双排外架搭设：

4.2.1施工顺序：

夯实地基——放线定位——铺设垫板——搭设作业——铺跳板——挂密目网——拆除。

4.2.2施工要点：

4.2.2.1间距：

（1）大横杆间距1m，立杆间距0.8m且底部必须设置扫地杆,距垫板20cm左右。

（2）双排立杆间距1.0m，小横杆挑向墙面悬臂长0.5m。

（3）扫地杆与第一步大横杆之间设置两道红白条纹栏杆等分其间距，不围密目安全网，间距由与一层结构顶面平的大横杆向推算。

杆件应横平坚直。

（4）扫地杆的小横杆在大横杆的上面。

4.2.2.2小横杆：

（1）应在立杆与大横杆的交点处设置，小横杆应紧靠立杆用扣件与大横杆扣牢。

（2）当遇作业层时，应在两立杆中间再增加一道小横杆，以缩小脚手板的跨度。

（3）双排脚手架搭设的小横杆，必须在小横杆的两端与里外排大横杆扣牢；当采用竹笆脚手板时，双排脚手架的小横杆两端应固定在立杆上，大横杆搁置在小横杆上固定，大横杆间距≤40cm。

4.2.2.3搭设高度在25m以下时，可素土夯实找平，上面铺5cm厚木板，长度为2m时垂直于墙面放置，长度大于3m时平行于墙面放置。

4.2.2.4连墙（柱）杆采用每二步三跨与墙（柱）连结；连墙杆应靠近主节点并从第一步大横杆处开始设置，距主节点不应大于300cm。

4.2.2.5剪刀撑：

（1）每组剪刀撑跨越立杆根数为5～7根（大于6m）斜杆与地面夹角在45～60度之间。

（2）高度在24m以下的脚手架均必须在外侧立面的两端各设置一组剪刀撑，由底部随脚手架搭设连续设置，中间部分可间断设置，各组剪刀撑间距不大于15m，剪刀撑采用红白花杆。

4.2.2.6密目网、脚手板铺设：

（1）作业层上满铺脚手板，应铺稳，离开墙面120～150mm；在拐角上的脚手板，应与横向水平面杆可靠连接，防止滑动。

脚手架铺设脚手板应设两层，上层为作业层下层为防护层；作业层进行墙面装修时脚手板与建筑物之间缝隙不大于15cm。

否则应将脚手板满铺。

在出口处设置安全通道，通道顶棚为双层，间距50cm，顶棚可用5cm木板满铺。

（2）密目网搭设：

在脚手架外侧根据步距规格选用安全密目网满挂，并用12号铁丝绑牢，搭接部孔的大小符合安全规范要求。

在靠近作业层设置安全平网，向下每10m一道。

在铺脚手板的操作层上必须设两道护栏，上栏杆高度为1.1M，下栏杆高度距脚手板0.3m。

4.2.2.7脚手架拆除：

①．拆除前应全面检查脚手架的扣件连接，连墙件、支撑体系等是否符合构造要求，清除脚手架上杂物及地面障碍物；

②拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；

③连墙必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于一步。

如高差大于2步，应增设连墙件加固；

④．当脚手架拆至下部最后一根立杆的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑，加固后，再拆除连墙件；

⑤．松开扣件的杆件应随即放下，不得松挂在架上，拆下的杆配件应吊运至地面，不得向下抛掷。

4.3单排里脚手架：

4.3.1步距、横距同双排外架，搭设程序基本同双排外架；

4.3.2底部必须设置抛撑，间距6m；

4.3.3立杆距撑边距离为1.2m；

4.3.4连接点的设置数量为二步二跨一点，相邻两横杆穿墙后用钢管抱墙，并用有角扣件固定；

4.3.5杆件的对接接头应尽量靠近杆件的节点。

4.3.6脚手板及密目网基本同双排外架。

4.5.7斜道两侧和休息平台外围均应设置挡脚板和栏杆，栏杆高度应为1.2m，挡脚板高度不应小于180mm。

4.5.8斜道脚手板搭设：

脚手板横铺时，应在横向水平杆下增设纵向支托杆，纵向支托间距不应大于500mm。

脚手板顺铺时，接头宜采用搭接，下面的板头应压住上面的板头，板头的凸棱处宜采用三角木填顺。

斜道的脚手板上每隔断250～300mm设置一根防滑木条，木条厚度宜为20～30mm。

5安全技术措施：

5.1当脚手架基础下有设备基础、管沟时，在脚手架使用过程中不应开挖。

5.2定期检查杆件的设置和连接是否符合要求，地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空，扣件是否松动，脚手架使用期间，严禁拆除主节点处和纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；

5.3作业人员必须戴安全帽、系好安全带、穿好防滑鞋，在架上作业，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物，严禁在架上戏闹和在脚手架上等不安全处休息；

5.4在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守

5.5拆除脚手架时，应设专人负责指挥，地面应设围护栏杆和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。

脚手架拆除时，防止蛮干、防止违章造成架子坍塌事故。

5.6龙门架的安全装置必须齐全，正式使用前要进行试运转。

6节能环保措施：

6.1施工时应注意施工机械对周围环境的噪声影响，严格控制在白天75分贝，夜间55分贝以下。

6.2施工时应注意四周污水的排放，应做好排水设施,保证现场排水通畅，脚手架与龙门架体四周无积水。

6.3施工车辆出场前应及时作好清洁工作，防止污染道路。

6.4施工时应具体了解环境当地管理条例等。

附计算书：

一、参数信息:

1.模板支架参数

横向间距或排距（m）:

0.80；纵距（m）:

0.80；步距（m）:

1.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）:

0.10；模板支架搭设高度（m）:

4.00；

采用的钢管（mm）:

Φ48×3.5；

扣件连接方式:

双扣件，取扣件抗滑承载力系数:

0.80；

板底支撑连接方式:

方木支撑；

2.荷载参数

模板与木板自重（kN/m2）:

0.350；混凝土与钢筋自重（kN/m3）:

25.000；

施工均布荷载标准值（kN/m2）:

1.000；

3.楼板参数

钢筋级别:

三级钢HRB400（20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi）；楼板混凝土强度等级:

C35；

每层标准施工天数:

8；每平米楼板截面的钢筋面积（mm2）:

360.000；

楼板的计算宽度（m）:

4.00；楼板的计算厚度（mm）:

300.00；

楼板的计算长度（m）:

4.50；施工平均温度（℃）:

15.000；

4.材料参数

面板采用胶合面板，厚度为18mm。

面板弹性模量E（N/mm2）:

9500；面板抗弯强度设计值（N/mm2）:

13；

板底支撑采用方木；

木方弹性模量E（N/mm2）:

9500.000；木方抗弯强度设计值（N/mm2）:

13.000；

木方抗剪强度设计值（N/mm2）:

1.400；木方的间隔距离（mm）:

300.000；

木方的截面宽度（mm）:

60.00；木方的截面高度（mm）:

80.00；

图2楼板支撑架荷载计算单元

二、模板面板计算:

面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=100×1.82/6=54cm3；

I=100×1.83/12=48.6cm4；

模板面板的按照三跨连续梁计算。

面板计算简图

1、荷载计算

（1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）：

q1=25×0.3×1+0.35×1=7.85kN/m；

（2）活荷载为施工人员及设备荷载（kN）：

q2=1×1=1kN/m；

2、强度计算

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

其中：

q=1.2×7.85+1.4×1=10.82kN/m

最大弯矩M=0.1×10.82×0.32=0.097kN·m；

面板最大应力计算值σ=97380/54000=1.803N/mm2；

面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

面板的最大应力计算值为1.803N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

3、挠度计算

挠度计算公式为

其中q=7.85kN/m

面板最大挠度计算值v=0.677×7.85×3004/（100×9500×2560000）=0.018mm；

面板最大允许挠度[V]=300/250=1.2mm；

面板的最大挠度计算值0.018mm小于面板的最大允许挠度1.2mm,满足要求!

三、模板支撑方木的计算:

方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=6×8×8/6=64cm3；

I=6×8×8×8/12=256cm4；

方木楞计算简图

1.荷载的计算：

（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：

q1=25×0.3×0.3=2.25kN/m；

（2）模板的自重线荷载（kN/m）:

q2=0.35×0.3=0.105kN/m；

（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN）：

p1=（1+2）×0.8×0.3=0.72kN；

2.强度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=1.2×（q1+q2）=1.2×（2.25+0.105）=2.826kN/m；

集中荷载p=1.4×0.72=1.008kN；

最大弯距M=Pl/4+ql2/8=1.008×0.8/4+2.826×0.82/8=0.428kN；

最大支座力N=P/2+ql/2=1.008/2+2.826×0.8/2=1.634kN；

方木最大应力计算值σ=M/W=0.428×106/64000=6.683N/mm2；

方木的抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2；

方木的最大应力计算值为6.683N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.0N/mm2,满足要求!

3.抗剪验算：

最大剪力的计算公式如下:

Q=ql/2+P/2

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力:

Q=2.826×0.8/2+1.008/2=1.634kN；

方木受剪应力计算值T=3×1.634×103/（2×60×80）=0.511N/mm2；

方木抗剪强度设计值[T]=1.4N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.511N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!

4.挠度验算:

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

均布荷载q=q1+q2=2.355kN/m；

集中荷载p=0.72kN；

最大挠度计算值V=5×2.355×8004/（384×9500×2560000）+720×8003/（48×9500×2560000）=0.832mm；

最大允许挠度[V]=800/250=3.2mm；

方木的最大挠度计算值0.832mm小于方木的最大允许挠度3.2mm,满足要求!

四、板底支撑钢管计算:

支撑钢管支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.826×0.8+1.008=3.269kN；

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图（kN.m）

支撑钢管计算变形图（mm）

支撑钢管计算剪力图（kN）

最大弯矩Mmax=0.708kN.m；

最大变形Vmax=1.261mm；

最大支座力Qmax=9.466kN；

最大应力σ=707986.668/4490=157.681N/mm2；

支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值157.681N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度为1.261mm小于800/150与10mm,满足要求!

五、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；

R-------纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;

计算中R取最大支座反力,R=9.466kN；

R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

六、模板支架立杆荷载标准值（轴力）:

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

（1）脚手架的自重（kN）：

NG1=0.129×4=0.516kN；

（2）模板的自重（kN）：

NG2=0.35×0.8×0.8=0.224kN；

（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：

NG3=25×0.3×0.8×0.8=4.8kN；

静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=5.54kN；

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

活荷载标准值NQ=（1+2）×0.8×0.8=1.92kN；

3.立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=9.336kN；

七、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式

其中N----立杆的轴心压力设计值（kN）：

N=9.336kN；

σ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；

i----计算立杆的截面回转半径（cm）：

i=1.59cm；

A----立杆净截面面积（cm2）：

A=4.24cm2；

W----立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：

W=4.49cm3；

σ--------钢管立杆受压应力计算值（N/mm2）；

[f]----钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205N/mm2；

L0----计算长度（m）；

如果完全参照《扣件式规范》，由下式计算

l0=h+2a

a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；

得到计算结果：

立杆计算长度L0=h+2a=1.5+2×0.1=1.7m；

L0/i=1700/15.9=107；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.537；

钢管立杆受压应力计算值；σ=9336.48/（0.537×424）=41.006N/mm2；

立杆稳定性计算σ=41.006N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！