吊篮补充方案.docx
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吊篮补充方案
吊篮补充方案（脚手架上支吊
篮）
成都市凯德商用•天府项目
高处作业吊篮系统
补充
方
案
编制人：
审批：
审核：
编制时间：
2013年07月12日
一：
施工内容及部位
裙楼玻璃幕墙：
由于裙楼7层及以上玻璃安装需要使用吊篮，而现有搭设的吊篮无法此部
位的安装，因此需要在脚手架上给吊篮搭设一个支撑平台。
二：
裙楼吊篮搭设示意图
落地平台计算书
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、
《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等规范。
支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要
疏漏，使计算极容易岀现不能完全确保安全的计算结果。
本计算书还参照《施工技术》
2002.3.
《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》，供脚手架设计人员参考。
落地平台支撑架立面简图
OOOO
一、参数信息：
1.基本参数
立柱横向间距或排距la（m）:
1.20，脚手架步距h（m）:
1.50；
立杆纵向间距lb（m）:
1.20，脚手架搭设高度H（m）:
4.50；
立杆上端伸岀至模板支撑点的长度a（m）:
0.30，平台底钢管间距离（mm）:
300.00；钢管类型（mm）:
①48X3.5,扣件连接方式：
双扣件，扣件抗滑承载力系数:
0.80;
2.荷载参数
脚手板自重（kN/m2）:
0.300;
栏杆自重（kN/m2）:
0.150；
2
材料堆放最大荷载（kN/m）:
2.500;
施工均布荷载标准值（kN/m2）:
1.000;
纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为
纵向钢管计算简图
1.荷载的计算：
（1）脚手板与栏杆自重（kN/m）:
q11=0.150+0.300X0.300=0.240kN/m;
（2）堆放材料的自重线荷载（kN/m）:
q12=2.500X0.300=0.750kN/m;
（3）活荷载为施工荷载标准值（kN/m）:
p1=1.000X0.300=0.300kN/m
2.强度计算：
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和;
最大弯矩计算公式如下
皿论--010?
/-0117?
3P
最大支座力计算公式如下：
+1.2q2l
均布恒载：
qi=1.2Xq11+1.2Xq12=1.2X0.240+1.2X0.750=1.188kN/m均布活载：
q2=1.4X0.300=0.420kN/m;
2
X0.420X1.200=0.242kN.m
截面应力（T=0.242X10/（5080.0）=47.605N/mm
纵向钢管的计算强度
47.605小于205.000N/mm2,满足要求
3.挠度计算：
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度;
计算公式如下
均布恒载
q=q
11+q12=0.990kN/m;
均布活载：
p=0.300kN/m;
45
V=（0.677X0.990+0.990X0.300）X1200.0/（100X2.060X10X
121900.0）=0.799mm
纵向钢管的最大挠度小于1200.000/250与10,满足要求！
三、横向支撑钢管计算
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.173kN;
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图（kN.m）
支撑钢管计算变形图（kN.m）
支撑钢管计算剪力图（kN）
最大弯矩Mmax=0.978kN.m;
最大变形Vmax=3.951mm;
最大支座力Qmax=9.507kN;
截面应力
2
（T=192.512N/mm；
横向钢管的计算强度小于205.000N/mm2,满足要求！
支撑钢管的最大挠度小于1200.000/150与10mm,满足要求
四、扣件抗滑移的计算：
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承
载力设计值取16.00kN，
12.80kN
按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为
R其中Rc--扣件抗滑承载力设计值，取12.80kN;
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=9.507kN;
R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！
五、模板支架荷载标准值（轴力）：
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
（1）脚手架的自重（kN）:
NG1=0.129X4.500=0.581kN;
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。
⑵
N
栏杆的自重（kN）
G2=0.150
X
1.200=0.180kN;
⑶
N
脚手板自重（kN）
G3=0.300
X
1.200X1.200=0.432kN
⑷
N
堆放荷载（kN）:
G4=2.500
X
1.200X1.200=3.600kN
经计算得到，静荷载标准值Ng=NG1+N32+N33+N34=4.793kN;
2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值Nq=1.000X1.200X1.200=1.440kN
3.不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2Ng+1.4Nq=1.2X4.793+1.4X1.440=7.768kN
六、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式：
其中N--
--立杆的轴心压力设计值（kN）:
N=7.768kN;
----轴心受压立杆的稳定系数，由长细比Lo/i查表得到；
计算立杆的截面回转半径（cm）:
i=1.58cm;
A----
立杆净截面面积（cm2）:
A=4.89cm2；
l
o=k1uh
（1）
l
o=（h+2a）
（2）
k
1----计算长度附加系数,
取值为1.167;
u-——
计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3;u=1.730;
a—
立杆上端伸岀顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a=0.300m
如果完全参照《扣件式规范》，由公式
（1）或
（2）计算
公式
（1）的计算结果：
立杆计算长度Lo=kiuh=1.167X1.730X1.500=3.028m
Lo/i=3028.365/15.800=192.000;
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数$=0.195;
钢管立杆受压强度计算值;（T=7767.540/（0.195X489.000）=81.459N/mm
立杆稳定性计算（T=81.459小于[f]=205.000满足要求！
公式
（2）的计算结果：
Lo/i=2100.000/15.800=133.000;
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数$=0.381;
钢管立杆受压强度计算值;（T=7767.540/（0.381X489.000）=41.692N/mm
立杆稳定性计算（T=41.692小于[f]=205.000满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算
lo=k1k2（h+2a）（3）
k2--计算长度附加系数，按照表2取值1.002;
公式（3）的计算结果：
Lo/i=2455.601/15.800=155.000;
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数$=0.291;
钢管立杆受压强度计算值;（T=7767.540/（0.291X489.000）=54.586N/mm
立杆稳定性计算（T=54.586小于[f]=205.000满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
表1模板支架计算长度附加系数kl
表2模複支架计宦按度阳加靠数眩
4
6
8
10
12
1416
IS
20
25
30
35
40
h+2建uLhG）
1.35
1.0
1.014
1.026
1,039
1.042
1.054
l.OBl
1.081
1.092
1.
H3
113T
1.155
1.
173
144
1.0
1.012
1022
1031
1.
039
1.04T
1.
056
1064
10T2
1.
092
1.111
1
.129
1
149
1.53
1.0
1.007
1.015
1.024
1
031
1.039
1
047
1.C55
1062
1.
079
1.097
1
114
1
132
162
1.0
1.007
1.014
1.021
1
029
1.035
1.
043
1.051
1.056
1.
074
1.090
1
.106
1
1E3
1.30
1.0
1.007
1.014
1.020
1.
026
1.033
1.
040
1.046
1.052
1.
067
1.081
1
.096
1.
111
1.92
1.0
1.007
1.012
l.Dia
1
024
1.030
1.
035
1.C42
1048
1.
062
1.075
1
.090
1.
104
204
1.0
1.0C7
1.012
1O1S
1.
022
i.oea
1.
03E
1039
1.044
1.
060
1.073
1
.08T
1
101
2.25
1.0
1.007
1.010
L016
1.
020
1.027
1.
032
L037
1042
1.
057
1.0TD
1
.061
1
094
2,70
1,0
1.007
1.010
1016
1.
020
l.azi
1,
032
1037
1.042
1.
053
1.065
1
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1
091
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