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焊接裂纹的处理

节节节节节节节一二三四妇A&第第第第第第第

槪述

焊接勲裂紋

焊接冷裂歎

点状窗裂

矯力腐蚀裂歎

焊接裂紋绦合今祈和判瞬

1、裂狡的今类用一嚴特征

次辖晶裂狡的形啟机理、影响®素，及曳防治措施

M焊接徐裂狡的形啟机理，

4、疝力薦楸裂仅形啟机理

5、层状新裂产或原0及防止、

鍰冶金當

焊接辖构产丈裂狡経幣需要

童者瞪咸焊接辖构報废，无该修升。

更产塞瘩造啟爭故、人身伤亡。

葩7%乡耳帝一敍刁万吨的矿石运输船在太年洋上航行时，瞬裂咸鬲段而沉没,在压力容器腻坏丰救屮，帝很多都是由孑焊接裂狡瞪咸。

㉛此，解决罚究焊接裂紋已啟參当潇i要＜&o

各种来同类鰹的裂杖

0藏鬻喰区强統贯穿裂杖⑫舛雉檬部裂狄

接霜蠹鬱

・5八

图6焊接搂头製缝分布形态示意图

纵向裂纹

爍接冶金當

1,按裂纹分布的走向分

1横向裂狡②孤向裂紋

③星形（孤形裂歎丿

2按裂役安空部徵今

⑦焊縫金属屮裂汝

2勲彰响&屮裂紅

3焊縫勲彫响&贯穿裂紋

f）、（咅41裂杖丿十・藝裂钦（倉溫裂钦丿爲温下产望寿庭梆後‘焊瞳參殳，勲彫响&特征：

宏观看，沿焊縫的柚向就孤向今怖（M或確綾丿也可看別縫犧向裂狡,裂口杓帘薇明显的氧化色彩，素曲无芜曄，徽现看，沿晶粒边界（包括亚晶界丿今怖，属孑沿晶斷裂徃质

/的过程一屮产啖

名潰液化裂就：

A下产或,铜材或多层焊

的层间全属佥帝低熔点化合物證重新愴化，在收痞盜力作用下，沿奧氏俸晶间亥或针裂晶橹掀陷（保错和空保力的理祀修的耒购力槌,

在盜力作用下，掀陷聚集形咸多边祀边界，使强

度塑槌下悻，沿多边祀边界彳■裂，多或絶全属或单相真氏俸合全焊縫。

多边化裂纹

晶间裂纹

图64

占・

X500

大肌虞拘束试棣根部产生的袈缝。

图右端的开口处为根部未焊透的域口间隙…在刚性拘朿下，由于产宅高的应变集中，左悍遥一珊村悔合IK中，沿液化或部分液化了的母材金属奥氏体品界开裂。

母材金属：

因科谍合金

焊缝金属：

【司上

焊接方法：

盡气保护焊

辽蚀剂:

L0%草醸水谄液电解浸蚀

gm（浦险走力处建裂狡丿

由孑

裂狡一消除疝力处理裂汶。

（）过程屮产望隸坯勲

图86所加的根部裂缝细芳。

裂缝左近缝区中,多道片行，沿奧氏体品界扩展.接近铁口处的喪缝表面氧化严重（图^）；离缺口较远的晶间裂缝,并行开裂道数多•无表瓯氧化现象（图b）°浸铉剖：

4%硝战面淸

X6000

图91川所示的裂缝起始駁部位斷口的扫描电子图紀图中明显可见沿晶间断裂的特征彤态•品浙上仅有极微小的变形痕迹.没有孔坑与韧克。

这表明试样:

映口区的裂縫起的设具有楔形开裂的品间低塑性斷裂恃征。

.13

3）・冷裂就

产虫:

温茨区间疫+力少0〜・75°0乏间寿虚邛後：

多在藏彩响区，俚也帝安虫在焊縫。

特征（撕口丿：

宏观斷口具帝文亮的全属芜律的跪欖瞬裂持征。

截观看：

晶间斷裂，健也可穿晶（晶內丿斷裂,也可晶间和穿晶混合斷裂。

爍接冶蠹囂

/特点眾疫焊后垦即出观，＜一段公育期产或迟诽观彖稀延迟裂狡。

共的组怨易产比这种裂狡（鸟氢舍量采系眾共丿O

e・何矍性臆他裂就；疫比怨低的温废下，

由孑收拓应变起过了材料凉身的塑也储

备产或的裂狡豫低塑徃跪化裂狡。

娣接冶龛4

・・：

：

第五章焊接裂纹

5）、应力矗蚀製纹:

金属材料疫某也持定介质和拉拓力昙同作用下所产或的琏迟瞅裂观彖，豫疝力薦蚀裂狡。

爍接冶金當

三

冷裂次

個溟下产或

焊縫、熬影响区

熬影响&、焊縫

沿焊縫的轴向咸似向今怖,也帝横向今怖,裂口畅唏氣化色老素面无芜洋

瞬a其帝农亮的金属芜津

征

沿晶拋■边界今怖，属于沿晶瞬裂世质

晶间瞬裂，也帝穿晶內瞬裂,也帘晶间和穿晶混合瞬裂

§5-2焊接热裂纹

一、箱晶裂紋

1;产生梆俊，辖晶裂狡共部今都沿焊縫树枝状辖晶的女环处茨望和茨展的，纟见沿焊縫屮皿衣庚方向打裂即侬向裂紋，帘时焊縫冏部画个树枝状晶俸之间。

对孑低碳铜、真氏俸眾總铜、铝合金、辖晶裂紋空要农或疫焊縫山某整由强铜，舍裔质辍多的铜种，除农或疵焊縫之处，述出观虑近縫区上。

悍接冶佥鬱

图21X200

图W所示裂缝断口面的扫描电亍图像。

断口表面平行于焊缝的纵向I在断口表面上町见到完整的.成束拙列的树枝晶的显微细节，表面平滑、是高温下液相结禺疗成的自由表面・断口具有在高温跪性温度区中形成的结晶裂缝的典型形态・

图28X5

图27的小部所示的细小裂缝区放大…裂缝分布在焊缱上部区域的偏析区中，与一次结晶的成怪方向一致。

浸蚀剂：

20%硝酸水溶液

图32＞；8,再欣人一倍

焊接接头的平行于衷而的纵截面的低倍组织°图中笳头所示为发生于靠近熔合线处的裂缝。

裂缝短细.分布于柱状晶间。

母材金屈：

20号钢

焊縫金属；与母材同成分焊接芳法；肢冲等离子焊浸蚀齐'L4%趙酸酒精

图貂XSOO

图37中箭头所抬处裂縫的放鹉图巾上部是焊貓］⑺是母材'：

袈缝分布在先共析鉄素体中o

图47X340

在与图46的同一试•样小发现的结晶裂缝。

裂缝发生在一次结

晶品界上的先共忻铁索体中.并沿铁素徉扩展这一情况的产生

与图46所示的1E金属夹杂物呈链状分侖于先共析铁素体中有关0

（團片条件同上）

『接冶金彎

刃、熔池各阶段产望转晶裂杖的懒向

在焊瞳金属凝国辖晶的后期，低熔丘煤晶汤祓排桥疫晶界，彤就一种所谓的“液态舊膜”，虚焊接拉拓力作用下，就可饨在迭諱務地帶什裂,产啖猪晶裂钦。

产望猪晶裂仗原逊：

⑦液态驚膜

②拉伸浚力

液态誨膜一根凉原㉛

拉伸疝力一必要条件

2

国液阶段：

这一区也称參“跪宿温庚区即團上7、弦间的溫£范囱

3国相阶段：

也叫芜全凝国阶段

彳一漱签跪档温决&,在比&间易产笛辖晶裂狄，春质載歹的金属，彳小产笙裂紋的可饨悄也小，系质多的金属彳女，产笛裂狡的倾向也丈

凝固期间在固液态时受切应力作用的形变示意

5-3

⑷㈤

«——晶粒间液相可自由漁动｝

晶粒在仏B长合时的形变集中

3）产虫律晶裂杖的条

省在矣一瞬时温茂

时帝一个最小的塑

徃值（P.）

（出观液态舊膜时丿

图5-18焊接时产生结晶裂纹的条件宾一液相线温度，7\—固相线温度

爰拉伸疝力所产啖的变形用e素示，也是富决的詢赦,

虚跪世溫庚&焊縫所承爱的拉俾疝力所产或的变形丈子焊縫金属所具帝的塑徃时产或裂紋即Ae<0

S

葛温阶段晶间塑徃变形滋力泊足必条爰省时所安笛塑徃惑变蜃。

接冶金當

⑦跪槌溫度区间女小，N女，拉疝力作用时间衣，产望裂狡可滋徃丈，决定于焊縫化喙就今，粢质宿质与今命，晶核女小。

②跪林溫茨区m內金属的塑槌，7內金属的塑権越小，越易产唆猪晶裂紋。

③）&內趙温咬悻低变形的憎衣準（拉伸疝力的憎衣率丿，临疝变皋0S7越女,则素斥材抖的

藝裂役敏感宿越4越耒易产或裂狡。

焊接冶龛攣

2焊撰箱晶裂就的鬱喷®素

f）.冶僉©素

圏5飞结晶溫度区间占裂纹倾向的关系

⑦辖晶it炭合金状态圉跪徃溫庚区的木缶随着祓合金的整个猪晶盪决区间的橹触而橹勉

刀S、砂t加猪晶盪庚区同，跪煙温决区间乙4裂软f

刃S、R产或何温昙晶，使穡晶过程屮救必形咸

液态售膜，闵而显著憎丈裂紋倾向

城“、S引起咸今偏祈卩、S偏祈系赦丈越丈，偏祈的程度越产章，偏祈可侥在铜的局部地方形啟個熔丘娱晶产啖裂紋。

刀、CvO.l%Cf穡晶溫度区间f,裂紋f辺、C>0.16%Mn/Sf无数，餉剧R帝害作用裂f

初、C>0.51%初或相

初丈相S、P在小相屮愴解走低，祈出S、

R集富在晶界上，裂紋f

c）、Mn

Mn^<

含碳量Cv0・016%Sf裂f但加入Mnf裂J

注丿忌：

含碳量C>0.016%P对形成结晶製纹的作用越

过了父Mn翁天議婵接裂纹

扒Si

確臭5相形麻无素，利孑汹徐辖晶裂狡，5相屮S、R溶解废共條故，SOO.4%易形啟個熔点的確酸盐矣裔使裂f

e）、Ti.需（Zr）和稀土无素

对硫的系合力共，形啟右熔点的競化汤，汹燎辖晶裂软帝鉄的的作用。

强度为600MPa焊条研克

焊缝成分分析

焊缝成分

C

S

P

Mn

Si

Cr

Ni

Ao

0.10

0.037

0.017

0.94

0.54

0.20

0.87

Al

0.09

0.015

0.014

1.25

0.44

0.19

0.83

注：

A1焊缝中加入轻稀土1%

图2焊缝冲击断口扫描顾—

焊缝冲击断口SEM形貌

（臥（b）、（c）未加每恰焊纹©、⑴加入2%稀土

耘冶金学

焊缝金属金相组织

a、未加入稀土b、加入2%稀土

Of啥低s的有窖作用，氧、硫、铁能形成Fe-FeS-FeO三元共晶，使FeS由蒔膜变成球状，裂J

M本JWS临界应变增长率CST

CST=（-19.2C-97.2S-0.8Cu-1.0Ni+3.9Mn+65.7Nb-618.5B+7.0）*10-4

当C5T>6.5x10~M,可以防止裂纹

热裂做感糸教HCSB式

3Mn+Cr+Mo+V

当HCSv4肘，可以防止裂纹

第五章焊接裂纹

春质的佩熔支#晶所造咸的浚态蕭膜是产金猪晶裂役的章要®紊,苦瘠晶界的就态簿膜改萸參球状的彩态，杭裂徃f

固相晶粒之间和固液之间表面張力的

平衡关糸为

£

bss~2bslcos2

bs厂固体晶耘与戎液之间的蔻面张力bss—固体晶耘之间的蔻面张力

图5.15表面张力、接趣角与残液发布的形态

—固相与液相的接触角当Sl越小Q越小

bSL]bss=O・5

0=0戎液在固体晶耘以薄膜存在裂f

0=180°痪液以球状形态分布裂J

接冶蠹鬱

晶74晶耘徹丈裂狡的倾向f初咬相/裂f5裂J

5伐膨帐系歎小子尸,

相变惑力J裂J

第五章焊接裂纹

烽接冶金舅

刃、力

1

亦焊樓时跪槌溫决区內金属的强决要小在脆林溫决区內金属所条爰的拉伸矗力。

产或辖晶裂狄附免今条件。

b,”

om一亦跪般溫决区內金属的强决

CT—在跪槌溫决內金属所条爰的拉伸疝力金属的强t（ym决圧勺。

\一晶內强底

（Tq—晶同强底

TT©T—7；咕叭

几一称金属的等强温度

T>7"o时，6><7°发生断裂晶间断裂

若焊缝所受拉伸应力为6随温度变化始终不超过久,则不会产生结晶裂纹”2<%

若焊缝的拉伸应力为6,6>久产生结晶裂纹

产或特晶裂狄的备件是治全闵素和力焕同作用,二考掀一眾可

M防止隽晶裂狡的措施

1）、治金方而

⑦控制焊縫屮痛害来质的舍嘤!

限制S、P.0金置S、7><0.03・0.04

焊&e

②改善焊縫的一次猪晶

佃化晶摊，畑入Mo、V、Ti、Nb、Zr>Al

第五章焊接裂纹

2）、工艺方面（减少拉应力）

应变率，寡f、％樣变率J

接头预热型式适多增加线能量Cq/vJ接头型式合理

妥善安排焊接次序焊次序

辭炉管版与彗束的烬接次序

3、it縫区液他裂杖

1、产丄梆锯L及材桝

♦I"I

fit

1;

\丄

-

液化裂纹

第五章焊接裂纹

3、影喷©素

0、化禽嵐今刃、工艺㉛素

4、防止措施

n、控制s、r普鶴质佥逻

矗来用电浚襦炼的方该，去除合全屮的鶴质。

区晶整絵祀

JL、多边祀裂紋

人形嵐条件（形嵐机理丿

多边化观彖，焊縫金属屮落疫很多右密废的俛错疫爲温和应力的#同作用下,俛错机易运幼，疫眾同年而上运刼的刃型俊错遇到障碍时可滋农或攀移，由原来的水年组合变啟后来的垂直值合,即形麻“後错璨”就是多边祀观彖。

0、啖部保鸟材抖

亥唆在焊縫屮，纟见于草相真氏铜或絶全属的焊縫全属

裂紋走向，以任蠹方向喷■穿轴枝状穡晶

刃、纟纟件随帘再穡晶晶整出现在裂紋附近，多边祀裂紋总是迟于篦穡晶

耳、裂软多安或忍喳臥受麹金属申（乡层焊丿

4）、斷口呈现出再溫低塑宿斷裂

3、影响因素

形就多边化过程所需时间:

t=tQekT

/一完咸多边化过程所需时间

心-纟敷

:

-多边化过程的激活滋，决定于合金啟今和疝力状态左—扎俸纟駄（£纟%w•6）

7—溫废（丈丿

需时间訥、7<^

〉接冶蠹豊

1）合金嵐今的鬱喰

在焊縫屮加入一些提馬多边祀过程激焙唸的无素，可帝数航止多边化过程

2）惑力状态的影*）

帘拓力為在，使多边祀过程加速

3）41炭的彰袖

在形咸多边化过程的溫决越右时间越题

7,产虫41炭：

％氏附近或勿0〜号0少0皿下溫决区间

2产丈的辆种毛部像：

农唆莊爲碳铜、屮碳铜、低合金、屮石全老强铜，勲影响区合全无素多的起爲强铜、7合金农或在焊縫

M裂就的走向：

沿晶、穿晶

彳产丈轴间：

可焊后垦即出观，也韦的儿小前，见夭或更衣时间

第五章焊接裂纹

延迟裂狡是徐裂狡屮一种最普匾的形态，它眾是焊后出观，（9此应害徃更共

確追毅紋三种形态/

0、焊趾裂役一縫边裂狡

2）、焊道下裂紋

3）、按部裂紋

三、延迟裂就的机鰹

老强铜焊樓时产或琏迟裂紋的原（9i要是；铜种的淬硬倾向，焊接接头的舍氢量及淇今怖，焊樓接块的拘束拓力。

琏迟裂紋的打裂过程落疫这画个眾同的过程，即裂狡的超源和裂软的

扩展，扩展到一定情况下，农或斷裂,敎们冃以宏现的角度阐述一下产或琏迟裂狡的三要素。

焊缝

裂M

高强钢热影响区（HAZ）延迟裂纹的形成过程

延迟断裂时闻与应力的关系

人铜种的碎硬懒向

焊樓接块的淬硬倾向i要决定孑铜种的化禽麻今，曳决是焊接工艺，辖构檢宓及济却条件。

铜种淬硬倾向越共，越容易产或裂狡，淇原逊參/

1）、形麻跪硬的马氏俸

刃、淬硬产或晶裕的掀陷

氢是引超爲强铜焊接时产丈琏迟裂狡的硬要0素之一，氢具帝延迟作用，由氢引超的琏迟裂狡穂鬲氢致裂仗也豫氢櫃农

1J、氢在焊纟•！

全属中的溶鮮与扩散

2丿、金属组织对氢的护散影响

3）、热影响区氢致裂纹产生氢在致裂过程中动态行为

4丿、氢致裂纹开裂机理

残余扩散氢Hrioo

2

HR100=-H0exp[-^^-]

”4饥

HO凝固时焊缝的初始含氢量（

ml/100g）

hw焊缝的平均厚度（mm）

M氢的热扩散因子（mm?

）

日本M=（艺加）100=（〈Too+2・73门5。

-13）xl0_5（cm2）天津大知=（183.7+2・543池00-2.298z250+3.551zl50+14.47z3（）0）x10_3（rum2）

氢致裂紋目谕帝儿种说该

⑦氢的惑力扩儆理衿

2空穴氢层跪化说

3氢吸附跪化说

氢致裂纹犷長过程

卜決的揃束浪力

0、焊接接決的諭東企力

彳、勲疝力鸟母材焊条金属的勲扬理徃质及剛浚帝关

久组怨应力一相变、组怨比容眾同而产笛

s附餉蔻力—袪构i）身拘束条件所造麻的

慈力包括辖构的彬式、焊縫俊置、施焊的

2）、拘束度：

表示母材对反作用力的刚度

定丈；相省孑參使焊接接头核部间隙禪徃僵移单俊衣废时，单俊衣废焊縫所爰的力的共小。

即定丈鬲拘束茨。

符号；左

对接接头的拘束度模型

第五章焊接裂纹

厂FF8L18E5

公式:

-~18LXb~sL~L

E—母材金属的弹性模量

6-板厚

1—焊缝长度

L—拘束距离

cr=mRm=a

0mTo）Htg/3

C

Hl为拘束应力转换系数

3）、产生裂纹的临界拘束应力

临界拘束应力：

开始产生裂纹时的拘束应力

日本IL委员会插销式裂纹试验所确定的

^（86.3-211Pcm-28.211og[[H]+l]+2.73+800-

500+9.7X10-3r100）X9.8

治称为合金元素的裂纹敏感系数（％）

乂+竺+如空竺+竺+咚+匕+53

2020601510

[H]—扩散氢含量100mol/g

切0〜500—在接条件下，熔合区附近1350°C冷却到

800〜500°C的冷却时（S）

tio。

一从熔合区附近1350°C〜100°C实际冷却时间

四、影响因素及防止措施

1、影响因素

1）、钢种化学成分的影响冷裂纹判据应用于咕500-1000人2

Pc、匕一裂纹敏感指数

PCM—合金元素的裂纹敏感指数（反映了淬硬倾向）

=C+岂+机+6+6+乞十竺+匕+5B

c/2020601510

上述公式是经验式,有一定的使用范围适用范围可参考

爍接冶金拳

2）、拘束应力的影响

对接接头&50mm拘束度与板厚的关系

R三KJR二K0长焊缝匕=400定位短焊缝匕=700

K]板厚拘束系数

点固焊的短焊缝和斜Y型坡口裂纹试验

K]=702705

低合金高强钢冷裂纹敏感性判据条件

当於500°CR=71K1[arctg（0.017^）—（5/400）2

Rcr>M产生裂纹,R>产生裂纹

心一不产生裂纹的临界拘束度（通过实验方法测）

R可通过计算或实测求得只适用单向拉伸

对于三维弹塑性有限元计算

R=r/R

1_]sinh2mTiBI8

>

sinh2m7rBIS+2m7iBI6

序拉板厚度（mm）

Sinh—双曲线正弦函数

hw----试验焊缝厚度（mm）

B-…试板宽度，即拘束距离（mm）

3）.H的帘害影榆

4）.工艺鄱响

⑦钱滋量

2预勲温废

3焊后后勲

4多层焊

探合上述各影响（9素，提出了徹测爲强铜焊

接樓头琏迟裂狡倾向的判据公式。

产望裂狡気>>100

:

—在一定焊樓条件下，第一层焊瞳焊后冷却別100°0刚刚M出观裂软的时间—临界济却时间，

，io—變嫁焊樓条件下，熔合区附近Z550〜力少0關济却冊同tcr^A（PHM-0.28y并.S—实验纟赦

Phm裂软斂感系赦

苦弘越右，则4越木,

2）、工艺措施

⑦迄挥合适的焊接钱滋量纟f、％冷J、仏f减労裂侵帘晶«Al£彖

②预熬济却速废！

矽外逸5/

③后勲尢7J汹氢处理350°^保温7—三小时,使氢外逸

对于需要做您徹歿温走的屮碳铜，高碳铜k*碳调质倉强铜，禺臬由于形状義春或需要在猪构內梆施焊劣因素要遽免右温徹藝时，来用后

熬并配合低温的预藝特剔见数。

S）・拘束浪力

⑦防止焊縫今怖密集，消除疝力集屮那佞矗掀口，玻口形状对称

②适省的徹藏、后藏、緩济

凉节桔束

lSt.-

S*rt3事

第五章焊接裂纹

§5■“篦敦裂杖

定乂：

焊后再餉勲，術徐岌力還火，右温工作时

50—600°沁昭产或裂紋稀再勲裂紋。

人裁裂就产生部俊:

近縫区的毅晶区，止裂于佃晶区，沿晶间卄裂，裂狡共部今晶间斷裂，沿熔合钱方向恵奥氏俸報晶整边环农展

匕・衷£:

吟

二

-"3

..

第五章焊接裂纹

2就嶽的决范®:

-嚴仏500〜700°©低勺500我倉子700E,爲勉藏眾易出观爲藏裂狡

3.韦乂量的內惑力直虚，&惑集屮，诫共拘束废的彥件或疝力集屮部後易产望再勲裂狡

4、易产虫在县帘淤淀强他作用的铜材屮,,晶环ft刼-＞徽裂~^扩展-裂狡

二、产生机理

X—般条件e>ec产生裂纹

e一产生裂纹的晶界微观局部的实际塑

性变形量

e:

产生裂纹的晶界微观局部的最大C

塑4生形变育岂力

e实际塑性应变：

接头的残余应力经再加热产生应力松驰而引起，与接头的拘束度残余应力，应力集中有关。

2、珥热裂纹产生机理

1）、晶界杂质析集弱化说

1晶界析集P、S、

2硼化物沿晶析集

如果产生再热裂纹的塑性变形量为ec,可以下式表示：

J=l（i+aTyyR/E-（jc/Ec‘

2）、二次沉淀理论晶内沉淀强化

①具有沉淀強化的元素刀、z,.、Nb、V.W.M。

、G、Mn.Fe

②焊接高温时过Q热区合金元素全部溶入

A中，A长大.

3焊后冷却速度快，合金元素以过饱和形式溶入在F中，渗碳体，_舟殳出现在位错、空位、缺陷等处。

4焊后再加热时（500--700C）

3）、高温蠕变理论

蠕發定丈：

金属虑衣时间的恒温、恒疝力作用下，即使疝力小子屈服强；t，也含緩慢地产或塑徃变形的观彖隸鬲蠕变。

特征：

⑦材抖內的疝力小于材抖的屈服疝力

2鸟溫蠕变速度

3）溫庚材再持久强度下悻

4為溫下，晶界强度低于晶內强度

5

1•楔形开裂

临界应力：

勺

2E{2（儿+y'p）—%}

（l-y2）^Z

2•空位聚集而产生的“空位开裂”

最小能量-涪

低合金钢产生再热裂纹临界应力关系式

crcr=（20.7-4.25JCsr-4.7）x9.8

CSR=32C+0.5Cr+Mo+1IV

5产生再热裂纹临界应力（N/mm2）

如结构实际拘束应力为”时，则

a>J开裂

CT

三、影响因素

冶金因素

1.化学成分对再热裂块的影响

2.晶粒度对再热裂纹的影响

3.焊接接头不同部住和不同组织对再热裂纹的影响

（二）工艺措施

1＞预热及^后热

预热裂200〜45CTC,后热可阵低预热

2、线能量的作用

E适当增加，减少过热区硬度，裂纹减小

3、低强烽纯应用

减少近绽区塑变的集中程度，有利于啥低再热裂纹产生倾向

4、阵低戎余应力和避免应力集中

§5-5属状撕裂

—、特征及危窖性

k产生的部住和形状

宏观形状：

疫外现上具帝阶祥状的形式

由恳凉j：

年行孑轧制方向素而的年台

鸟共俸上垂直于年台的龙切璨所狙麻。

微观形状：

扫描电镜现察個信下；斷口素而呈典型的木狡状，是点点年台虑眾同右;t今怖的辖黑

部住：

母材或勲影响&

2、产生在厚板结构中

十字接头，丁字接头，角接头，平台局部地区有硅酸盐或氧化物夹杂物、

各种接头的层状撕裂

a>T形接头b>T瑾接头（深熔〉O角接头d）对接接头

爍接冶金當

种类

产生部伍分：

第一类是在焊接热影响区焊趾或焊根冷裂纹诱发而形成层状措裂；

第二类热影响区沿夹杂开裂；

第三类运雳热影响区母材中沿夹杂开裂MnS片状夹杂较多。

二、形成机理及影响因素

（一）、层状撕裂的形成过程

人彥祕辖构屮焊樓时刚徃拘束条件下，产丈霰上的Z向拓力和龛变，当龛变达別起过材料的形变滋力之后，矣嘗扬鸟金属基俸之间務辖合卤农或脱南，形麻显徽裂仗，裂狡尖端的掀口数应造啟应力、应变的集屮，迫使裂狡沿1|身所处的年而扩展，把同一年而而相郤的一髀矣来汤连啟一年，形啟所谓的“年矿O

S5-85层状撕裂破坏示意第五章’牌＞接舉敷茁）局部放犬图。

2鸟此同时相郤近的画个年台之间的裂狡尖端处，疵应力应变影响下疵龙切应力作用下农或