斜井提升系统紧急制动计算.docx
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斜井提升系统紧急制动计算
建业公司副斜井提升机保险闸
制动力矩计算报告
核算：
审核：
矿长：
机电运输部
2007年9月28日
建业公司副斜井提升机保险闸
制动力矩计算报告
已知条件：
本矿井副井提升机型号为2JK-2×1.25/20,盘式液压制动器.
1、制动盘摩擦半径：
Rm＝1.08m
2、盘形制动器油缸数量：
n＝8
3、盘形制动器活塞有效面积：
A＝103.5cm2
4、闸瓦与闸盘设计摩擦系数：
u＝0.35
5、综合阻力：
Pc＝1.6MPa
6、系统变位质量由计算知ΣM＝1995.37、单个矿车地有效载荷Qk＝1200kg
8、单个矿车重量Qz＝600kg
9、提升长度：
L＝520m
10、钢丝绳悬重长度Lc＝580m
11、钢丝绳单位重量：
Pk＝2.433kg/m
12、提升机最大静张力：
Fjmax＝6200kg
13、提升机最大静张力差：
Fcmax＝4000kg
14、巷道倾角a＝300
15、保险闸制动油压P=6.1MPa
一、提升系统地变位质量计算
1、系统地变位重量：
ΣG＝n1式中：
n1—串车组数量,n1＝2
Qz—单个矿车重量,Qz＝600kg
Qk—单个矿车地有效载荷,Qk＝1200kg
Lk—钢丝绳地总长度,Lk＝Lc+Lx+7xd+Lm,现场实测Lk＝650m
Lc—钢丝绳悬重长度,Lc＝580m
Lx—钢丝绳弦长,Lx＝33m
Lm—实验及错绳所需要用地钢丝绳长度,Lm＝30m
D—滚筒直径,D＝2m
Pk—钢丝绳单位重量,Pk＝2.433kg/m
Gt—天轮地变位重量,Gt＝593kg
Gj—提升机地变位重量<不含天轮和电机）,Gj＝6080kg
Gd—电动机地变位重量Gd＝7700kg
则：
ΣG＝2<600+1200）+650×2.433+593+6080+7700
＝19554.45kg
则系统地变位质量：
ΣM＝ΣG/g＝19554.45/9.8＝1995.3二、提升系统地静张力及静张力差地计算:
<按2辆1吨矿车计算）
1、静张力：
Fj＝Qd+Lc·Pk·式中：
Qd—钢丝绳绳端荷重,Qd＝n1n1—串车组数量n1＝2
Qz—单个矿车重量,Qz=600kg
Qk—单个矿车地有效载荷,Qk＝1200kg
Lc—钢丝绳悬垂长度,Lc＝580m
a—巷道倾角,a＝300
f1—矿车轮与轨道地摩擦系数,f1＝0.015
f2—钢丝绳与托绳轮间地摩擦系数,f2＝0.2
Pk—钢丝绳单位重量,Pk＝2.433kg/m
则：
Fj＝n1＝2×1800×＝2570.66kg＜Fjmax＝6200kg
2、静张力差：
Fjc=Fj-nQz=2570.66-2×600=1986.66kg＜Fcmax＝4000kg
三、保险闸制动力矩地计算:
实际提升最大静荷重旋转力矩计算
Mjmax＝{n＝{2<600+1200）＝1980kg·m
式中：
Mjmax—提升机实际提升最大静荷重旋转力矩.
由P=PX+PC
PX＝Mz/得Mz==<4.72-1.6）×<8×0.35×1.08×103.5×10）
=14141kg·m
K=Mz/Mjmax
=14141/1980
=7.14>3
符合《规程》第432条规定,提升绞车地常用闸和保险闸制动时,所产生地力矩与实际提升最大静荷重旋转力矩之比K值不得小于3.RTCrpUDGiT
建业公司副斜井提升制动油压计算
以知条件：
本矿井副井提升机型号为2JK-2×1.25/20,盘式液压制动器.
1、制动盘摩擦半径：
Rm＝1.08m
2、盘形制动器油缸数量：
n＝8
3、盘形制动器活塞有效面积：
A＝103.5`cm2
4、闸瓦与闸盘设计摩擦系数：
u＝0.35
5、综合阻力：
Pc＝1.6MPa
6、系统变位质量由计算知ΣM＝1995.37、单个矿车地有效载荷Qk＝1200kg
8、单个矿车重量Qz＝600kg
9、提升长度：
L＝520m
10、钢丝绳悬重长度Lc＝580m
11、钢丝绳单位重量：
Pk＝2.433kg/m
12、提升机最大静张力：
Fjmax＝6200kg
13、提升机最大静张力差：
Fcmax＝4000kg
14、巷道倾角a＝300
15、保险闸制动油压P=4.72MPa
一、斜坡提升时最高工作油压p地确定
P=PX+PC
=1.28+1.6
=2.88MPa
其中px——斜坡提升时贴闸皮地油压.
px=2.86KKgFjRq／AnuRZ
=<2.86×3.25×1×40×2）／<103.5×8×0.35×1.08）
=1.28MPa
A——盘形闸油缸有效面积
n——盘形闸油缸个数
Rq——卷筒半径
Rz——制动半径
Fj——钢丝绳实际最大静张力差
K——安全系数取3.25
Kg——斜井倾角影响系数取1.00
PC——综合阻力<包括残压、开闸油压、盘形闸内部阻力换算成地油压）取1.6MPa
二、斜坡双钩重提升时一级制动油压地确定
P1=[2P×5.72<∑ml+ac+FC）]／AnR
=[2×2.88×5.72<19.953×520×0.2565+2432.5）]／<103.5×8×1.08）5PCzVD7HxA
=5.76×1.02
=5.88
∑m1-不包括提升侧提升系统地变化质量.
Fc-下放侧钢丝绳张力
Fc=（Qm+PgL>sina
=（3600+2.433×520>sin300
=4865.16×0.5
=2432.5
Qm-提升容量自重
Pg-钢丝绳每M重量
L-最大有效提升长度
a-斜坡倾角
ac-提升侧提升容器自然速度
ac=g（sina+fcosa>
=0.5（sin300+0.015cos300>
=0.5×0.51299
=0.2565
三、一级制动延时时间地确定
t1=a/Vmax
=0.5/3.08
=6.168
A——下放重物安全制动时地最小减速度
Vmax——钢丝绳最大提升速度
建业公司副斜井提升机
制动减速计算报告
已知条件：
本矿井副井提升机型号为2JK-2×1.25/20,盘式液压制动器.
1、制动盘摩擦半径：
Rm＝1.08m
2、盘形制动器油缸数量：
n＝8
3、盘形制动器活塞有效面积：
A＝103.5cm2
4、闸瓦与闸盘设计摩擦系数：
u＝0.35
5、综合阻力：
Pc＝1.6MPa
6、系统变位质量由计算知ΣM＝1995.37、单个矿车地有效载荷Qk＝1200kg
8、单个矿车重量Qz＝600kg
9、提升长度：
L＝520m
10、钢丝绳悬重长度Lc＝580m
11、钢丝绳单位重量：
Pk＝2.433kg/m
12、提升机最大静张力：
Fjmax＝6200kg
13、提升机最大静张力差：
Fcmax＝4000kg
14、巷道倾角a＝300
15、保险闸制动油压P=6.1MPa
根据规程要求采用机械制动时
a3z=【kQ+P=【1.1×3×1800+6.1<8-2×1.2）+0.3×5400】/1995.3
=0.26﹤0.3m/s2
经核算符合规程要求.
建业公司暗副斜井提升绞车保险闸
制动力矩计算报告
已知条件：
本矿井副井提升机型号为JTPB-1.6×1.2/24,盘式液压制动器.
1、制动盘摩擦半径：
Rm＝1.08m
2、盘形制动器油缸数量：
n＝8
3、盘形制动器活塞有效面积：
A＝103.5cm2
4、闸瓦与闸盘设计摩擦系数：
u＝0.35
5、综合阻力：
Pc＝1.6MPa
6、系统变位质量由计算知ΣM＝16987、单个矿车地有效载荷Qk＝1200kg
8、单个矿车重量Qz＝600kg
9、提升长度：
L＝420m
10、钢丝绳悬重长度Lc＝490m
11、钢丝绳单位重量：
Pk＝2.073kg/m
12、提升机最大静张力：
Fjmax＝4500kg
13、提升机最大静张力差：
Fcmax＝4500kg
14、巷道倾角a＝260
15、保险闸制动油压P=6.1MPa
一、提升系统地变位质量计算
1、系统地变位重量：
ΣG＝n1式中：
n1—串车组数量,n1＝3
Qz—单个矿车重量,Qz＝600kg
Qk—单个矿车地有效载荷,Qk＝1200kg
Lk—钢丝绳地总长度,Lk＝Lc+Lx+7xd+Lm,现场实测Lk＝550m
Lc—钢丝绳悬重长度,Lc＝490m
Lx—钢丝绳弦长,Lx＝25m
Lm—实验及错绳所需要用地钢丝绳长度,Lm＝30m
D—滚筒直径,D＝1.6m
Pk—钢丝绳单位重量,Pk＝2.073kg/m
Gt—天轮地变位重量,Gt＝263kg
Gj—提升机地变位重量<不含天轮和电机）,Gj＝2818kg
Gd—电动机地变位重量Gd＝6800kg
则：
ΣG＝3<600+1200）+550×2.073+490+2818+6800
＝16648kg
则系统地变位质量：
ΣM＝ΣG/g＝16648/9.8＝1698二、提升系统地静张力及静张力差地计算:
<按3辆1吨矿车计算）
1、静张力：
Fj＝Qd+Lc·Pk·式中：
Qd—钢丝绳绳端荷重,Qd＝n1n1—串车组数量n1＝3
Qz—单个矿车重量,Qz=600kg
Qk—单个矿车地有效载荷,Qk＝1200kg
Lc—钢丝绳悬垂长度,Lc＝490m
a—巷道倾角,a＝260
f1—矿车轮与轨道地摩擦系数,f1＝0.015
f2—钢丝绳与托绳轮间地摩擦系数,f2＝0.2
Pk—钢丝绳单位重量,Pk＝2.433kg/m
则：
Fj＝n1＝3×1800×＝3064kg＜Fjmax＝4500kg
2、静张力差：
Fjc=Fj-nQz=3064-3×600 =2300kg＜Fcmax＝4500kg
三、保险闸制动力矩地计算:
实际提升最大静荷重旋转力矩计算
Mjmax＝{n＝{3<600+1200）＝2045kg·m
式中：
Mjmax—提升机实际提升最大静荷重旋转力矩.
由P=PX+PC
PX＝Mz/得Mz==<4.72-1.6）×<8×0.35×1.08×103.5×10）
=14141kg·m
K=Mz/Mjmax
=14141/2045
=6.9>3
符合《规程》第432条规定,提升绞车地常用闸和保险闸制动时,所产生地力矩与实际提升最大静荷重旋转力矩之比K值不得小于3.Zzz6ZB2Ltk
建业公司暗副斜井提升制动油压计算
以知条件：
本矿井副井提升机型号为JTPB-1.6×1.2/24,盘式液压制动器.
1、制动盘摩擦半径：
Rm＝1.08m
2、盘形制动器油缸数量：
n＝8
3、盘形制动器活塞有效面积：
A＝103.5`cm2
4、闸瓦与闸盘设计摩擦系数：
u＝0.35
5、综合阻力：
Pc＝1.6MPa
6、系统变位质量由计算知ΣM＝16987、单个矿车地有效载荷Qk＝1200kg
8、单个矿车重量Qz＝600kg
9、提升长度：
L＝420m
10、钢丝绳悬重长度Lc＝490m
11、钢丝绳单位重量：
Pk＝2.073kg/m
12、提升机最大静张力：
Fjmax＝4500kg
13、提升机最大静张力差：
Fcmax＝4500kg
14、巷道倾角a＝260
15、保险闸制动油压P=4.72MPa
一、斜坡提升时最高工作油压p地确定
P=PX+PC
=1.28+1.6
=2.88MPa
其中px——斜坡提升时贴闸皮地油压.
px=2.86KKgFjRq／AnuRZ
=<2.86×3.25×1×45×2）／<103.5×8×0.35×1.08）
=1.28MPa
A——盘形闸油缸有效面积
n——盘形闸油缸个数
Rq——卷筒半径
Rz——制动半径
Fj——钢丝绳实际最大静张力差
K——安全系数取3.25
Kg——斜井倾角影响系数取1.00
PC——综合阻力<包括残压、开闸油压、盘形闸内部阻力换算成地油压）取1.6MPa
二、斜坡重提升时一级制动油压地确定
P1=[2P×5.72<∑ml+ac+FC）]／AnR
=[2×2.88×5.72<16.98×420×0.2192+2748）]／<103.5×8×1.08）dvzfvkwMI1
=5.6
∑m1-不包括提升侧提升系统地变化质量.
Fc-下放侧钢丝绳张力
Fc=（Qm+PgL>sina
=（5400+2.073×420>sin260
=2748
Qm-提升容量自重
Pg-钢丝绳每M重量
L-最大有效提升长度
a-斜坡倾角
ac-提升侧提升容器自然速度
ac=g（sina+fcosa>
=0.5（sin260+0.015cos260>
=0.2192
三、一级制动延时时间地确定
t1=a/Vmax
=0.5/3.08
=6.168
A——下放重物安全制动时地最小减速度
Vmax——钢丝绳最大提升速度
建业公司副斜井提升机
制动减速计算报告
已知条件：
本矿井副井提升机型号为JTPB-1.6×1.2/24,盘式液压制动器.
1、制动盘摩擦半径：
Rm＝1.08m
2、盘形制动器油缸数量：
n＝8
3、盘形制动器活塞有效面积：
A＝103.5cm2
4、闸瓦与闸盘设计摩擦系数：
u＝0.35
5、综合阻力：
Pc＝1.6MPa
6、系统变位质量由计算知ΣM＝16987、单个矿车地有效载荷Qk＝1200kg
8、单个矿车重量Qz＝600kg
9、提升长度：
L＝420m
10、钢丝绳悬重长度Lc＝490m
11、钢丝绳单位重量：
Pk＝2.073kg/m
12、提升机最大静张力：
Fjmax＝4500kg
13、提升机最大静张力差：
Fcmax＝4500kg
14、巷道倾角a＝260
15、保险闸制动油压P=6.1MPa
根据规程要求采用机械制动时
a3z=【kQ+P=【1.1×3×1800+6.1<2.6-2×1.2）+0.3×5400】/1698
=0.21﹤0.3m/s2
经核算符合规程要求.
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