扣件式脚手架界面参数表.docx
《扣件式脚手架界面参数表.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《扣件式脚手架界面参数表.docx（16页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。
扣件式脚手架界面参数表
扣件式脚手架界面参数表
一、基本参数
脚手架搭设方式
双排脚手架
脚手架钢管类型
Φ48.3×3.6
脚手架搭设高度H（m）
44.7
脚手架沿纵向搭设长度L（m）
25
立杆步距h（m）
1.5
立杆纵距或跨距la（m）
1.5
立杆横距lb（m）
0.9
内立杆离建筑物距离a（m）
0.15
双立杆计算方法
按构造要求设计
双立杆计算高度H1（m）
30
纵、横向水平杆布置方式
纵向水平杆在上
横向水平杆上纵向水平杆根数
2
横杆与立杆连接方式
单扣件
扣件抗滑移折减系数
0.8
二、连墙件
连墙件布置方式
两步两跨
连墙件连接方式
扣件连接
连墙件约束脚手架平面外变形轴
向力N0（kN）
3
立杆计算长度系数μ
1.5
连墙件计算长度l0（mm）
600
连墙件截面面积Ac（mm2）
489
连墙件截面回转半径i（mm）
158
连墙件抗压强度设计值[f]（N/mm2）
205
连墙件与扣件连接方式
双扣件
扣件抗滑移折减系数
0.85
三、钢丝绳卸荷
钢丝绳不均匀系数α
0.85
钢丝绳安全系数k
9
钢丝绳绳夹型式
马鞍式
拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力
T（kN）
15.19
钢丝绳绳夹数量[n]
5
吊环设置
共用
卸荷系数Kf
0.8
上部增加荷载高度（m）
6
脚手架卸荷次数N
1
第1次卸荷卸荷点位置高度hx（m）
27
第1次卸荷卸荷点净高hj（m）
21
第1次卸荷钢丝绳上下吊点的竖向
距离ls（m）
3
第1次卸荷上吊点距内立杆下吊
点的水平距离HS（mm）
200
第1次卸荷上吊点距外立杆下吊点
的水平距离HS（mm）
1100
第1次卸荷卸荷点水平间距HL（m）
3
四、施工荷载
结构脚手架作业层数njj
1
结构脚手架荷载标准值
2Gkjj（kN/m）
3
装修脚手架作业层数nzj
1
装修脚手架荷载标准值
2Gkzj（kN/m）
2
五、脚手架自重荷载
脚手板类型
竹串片脚手板
2
脚手板自重标准值Gkjb（kN/m2）
0.35
挡脚板类型
竹串片挡脚板
栏杆与挡脚板自重标准值
Gkdb（kN/m）
0.17
脚手板铺设方式
2步1设
密目式安全立网自重标准值
2Gkmw（kN/m）
0.01
挡脚板铺设方式
2步1设
每米立杆承受结构自重标准值
gk（kN/m）
0.144
横向斜撑布置方式
5跨1设
六、地基基础
地基土类型
粘性土
地基承载力特征值fg（kPa）
140
2
垫板底面积A（m2）
0.25
地基承载力调整系数kc
1
脚手架放置位置
地基
七、风荷载
考虑风荷载
是
地区
北京北京
安全网设置
全封闭
2
基本风压ω0（kN/m）
0.3
风荷载体型系数μs
1.25
2
风荷载标准值ωk（kN/m）（连墙件、
单立杆稳定性）
0.45，0.34
扣件式脚手架计算书
计算依据：
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
4、《钢结构设计规范》GB50017-2003
、脚手架参数
脚手架搭设方式
双排脚手架
脚手架钢管类型
Φ48.3×3.6
脚手架搭设高度H（m）
44.7
脚手架沿纵向搭设长度L（m）
25
立杆步距h（m）
1.5
立杆纵距或跨距la（m）
1.5
立杆横距lb（m）
0.9
内立杆离建筑物距离a（m）
0.15
双立杆计算方法
按构造要求设计
双立杆计算高度H1（m）
30
、荷载设计
脚手板类型
竹串片脚手板
2
脚手板自重标准值Gkjb（kN/m2）
0.35
脚手板铺设方式
2步1设
密目式安全立网自重标准值
2Gkmw（kN/m）
0.01
挡脚板类型
竹串片挡脚板
栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb（kN/m）
0.17
挡脚板铺设方式
2步1设
每米立杆承受结构自重标准值
gk（kN/m）
0.144
横向斜撑布置方式
5跨1设
结构脚手架作业层数njj
1
2
结构脚手架荷载标准值Gkjj（kN/m2）
3
装修脚手架作业层数nzj
1
2
装修脚手架荷载标准值Gkzj（kN/m2）
2
地区
北京北京
安全网设置
全封闭
2
基本风压ω0（kN/m）
0.3
风荷载体型系数μs
1.25
风压高度变化系数μz（连墙件、单立杆稳定性）
1.2，0.9
2
风荷载标准值ωk（kN/m）（连墙件、单
立杆稳定性）
0.45，0.34
立面图
侧面图
三、纵向水平杆验算
纵、横向水平杆布置方式
纵向水平杆在上
横向水平杆上纵向水平杆根数n
2
横杆抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
横杆截面惯性矩I（mm4）
127100
2
横杆弹性模量E（N/mm2）
206000
横杆截面抵抗矩W（mm3）
5260
承载能力极限状态
q=1.2×（0.04+Gkjb×lb/（n+1））+1.4G×k×lb/（n+1）=1.2（0×.04+0.350×.9/（2+1））+1.43×0.9/（2+1）=1.43kN/m
正常使用极限状态
q'=（0.04+Gkjb×lb/（n+1））+Gk×lb/（n+1）=（0.04+0.350.9×/（2+1））+30.×9/（2+1）=1.04kN/m
计算简图如下：
1、抗弯验算
22
Mmax=0.1qla2=0.1×1.43×1.52=0.32kN·m
σ=Mmax/W=0.32×106/5260=61.32N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！
2、挠度验算
44
νmax=0.677q'la4/（100EI）=0.6771.×04×15004/（100×206000×127100）=1.368mmνmax＝1.368mm≤[ν＝]min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！
3、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=1.1qla=1.1×1.43×1.5=2.37kN正常使用极限状态
Rmax'=1.1q'la=1.1×1.04×1.5=1.72kN
四、横向水平杆验算
承载能力极限状态
由上节可知F1=Rmax=2.37kN
q=1.2×0.04=0.048kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=Rmax'=1.72kN
q'=0.04kN/m
1、抗弯验算
计算简图如下：
弯矩图（kN·m）σ=Mmax/W=0.71×106/5260=134.78N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！
2、挠度验算
计算简图如下：
变形图（mm）
νmax＝1.702mm≤[ν＝]min[lb/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm满足要求！
3、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=2.39kN
五、扣件抗滑承载力验算
横杆与立杆连接方式
单扣件
扣件抗滑移折减系数
0.8
扣件抗滑承载力验算：
纵向水平杆：
Rmax=2.37/2=1.18kN≤c=R0.8×8=6.4kN
横向水平杆：
Rmax=2.39kN≤Rc=0.8×8=6.4kN满足要求！
六、荷载计算
脚手架搭设高度H
44.7
脚手架钢管类型
Φ48.3×3.6
每米立杆承受结构自重标准值
0.144
gk（kN/m）
立杆静荷载计算
1、立杆承受的结构自重标准值NG1k
单外立杆：
NG1k=（gk+la×n/2×0.04/h）H×=（0.144+1.52×/2×0.04/1.5）44×.7=8.21kN单内立杆：
NG1k=8.21kN
2、脚手板的自重标准值NG2k1
单外立杆：
NG2k1=（H/h+1）×la×lb×Gkjb×1/2/2=（44.7/1.5+1）1.5×0.9×0.35×1/2/2=3.64kN1/2表示脚手板2步1设
单内立杆：
NG2k1=3.64kN
3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2
单外立杆：
NG2k2=（H/h+1）×la×Gkdb×1/2=（44.7/1.5+1）1.5××0.17×1/2=3.93kN1/2表示挡脚板2步1设
4、围护材料的自重标准值NG2k3
单外立杆：
NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×44.7=0.67kN构配件自重标准值NG2k总计
单外立杆：
NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=3.64+3.93+0.67=8.24kN
单内立杆：
NG2k=NG2k1=3.64kN
立杆施工活荷载计算
外立杆：
NQ1k=la×lb×（njj×Gkjj+nzj×Gkzj）/2=1.50×.9×（1×3+1×2）/2=3.38kN内立杆：
NQ1k=3.38kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力：
单外立杆：
N=1.2×（NG1k+NG2k）+0.9×1.4×NQ1k=1.2×（8.21+8.24）+
0.9×1.4×3.38=23.99kN
单内立杆：
N=1.2×（NG1k+NG2k）+0.9×1.4×NQ1k=1.2×（8.21+3.64）+
0.9×1.4×3.38=18.47kN
七、钢丝绳卸荷计算
钢丝绳不均匀系数α
0.85
钢丝绳安全系数k
9
钢丝绳绳夹型式
马鞍式
拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T（kN）
15.19
钢丝绳绳夹数量[n]
5
吊环设置
共用
卸荷系数Kf
0.8
上部增加荷载高度（m）
6
脚手架卸荷次数N
1
第N次卸荷
卸荷点位置高度
hx（m）
卸荷点净高
hj（m）
钢丝绳上下吊点的竖向距离ls（m）
上吊点距内立杆下吊点的水平距离HS（mm）
上吊点距外立杆
下吊点的水平距
离HS（mm）
卸荷点水平间距
HL（m）
1
27
21
3
200
1100
3
钢丝绳卸荷
钢丝绳绳卡作法
钢丝绳连接吊环作法（共用）
第1次卸荷验算
α1=arctan（ls/Hs）=arctan（3000/200）=86.19α2=arctan（ls/Hs）=arctan（3000/1100）=69.86钢丝绳竖向分力，不均匀系数KX取1.5
P1=Kf×KX×N×hj（n+1）/H×HL/la=0.8×1.5×18.47×21/44.73×/1.5=20.83kN
P2=Kf×KX×N×hj（n+1）/H×HL/la=0.8×1.5×23.99×21/44.73×/1.5=27.05kN钢丝绳轴向拉力
T1=P1/sin1α=20.83/sin86.19=2°0.87kN
T2=P2/sin2α=27.05/sin69.86=2°8.81kN
卸荷钢丝绳的最大轴向拉力[Fg]=max[T1，T2]=28.81kN绳夹数量：
n=1.667[Fg]/（2T）=1.66728.×81/（21×5.19）=2个≤[n]=5个
满足要求！
Pg=k×[Fg]/α=9×28.81/0.85=305.04kN
钢丝绳最小直径dmin=（Pg/0.5）1/2=（305.04/0.5）1/2=24.7mm
吊环最小直径dmin=（4A/π1）/2=（4×[Fg]/（[f]1π/2=）4）×28.81×103/（65π1）/2）=24mm
注：
[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2
第1次卸荷钢丝绳最小直径24.7mm，必须拉紧至28.81kN，吊环最小直径为24mm。
八、立杆稳定性验算
脚手架搭设高度H
44.7
立杆计算长度系数μ
1.5
3
立杆截面抵抗矩W（mm3）
5260
立杆截面回转半径i（mm）
15.9
立杆抗压强度设计值[f]（N/mm2）
205
立杆截面面积A（mm2）
506
连墙件布置方式
两步两跨
1、立杆长细比验算
立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.5=2.25m
长细比λ=0l/i=2.251×03/15.9=141.51≤210轴心受压构件的稳定系数计算：
立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.5=2.6m长细比λ=0l/i=2.61×03/15.9=163.44
查《规范》表A得，φ=0.265
满足要求！
2、立杆稳定性验算
不组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=（1.2×（NG1k+NG2k）+1.4×NQ1k）×（hx1+（1-Kf）×（Hx顶
-hx1）+max[6，（1-Kf）×hj顶]）/H=（1.2（×8.21+8.24）+1.43×.38）×（27+（1-0.8）（×27-27）+max[6，（1-0.8）2×1]）/44.7=18.06kN
σ=N/（φA）=18058.88/（0.265×506）=134.682≤N/m[f]m=205N/mm2
满足要求！
组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=（1.2×（NG1k+NG2k）+0.9×1.4×NQ1k）×（hx1+（1-Kf）×（Hx顶
-hx1）+max[6，（1-Kf）×hj顶]）/H=（1.2（×8.21+8.24）+0.91×.4×3.38）×（27+（1-0.8）（×27-27）+max[6，
（1-0.8）2×1]）/44.7=17.71kN
22
Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×klaωh2/10=0.91×.4×0.34×1.5×1.52/10=0.14kNm·
σ=N/（φA）+
22
Mw/W=17710.05/（0.26550×6）+144621.06/5260=159.57N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
九、连墙件承载力验算
连墙件布置方式
两步两跨
连墙件连接方式
扣件连接
连墙件约束脚手架平面外变形轴向力
3
连墙件计算长度l0（mm）
600
N0（kN）
2
连墙件截面面积Ac（mm2）
489
连墙件截面回转半径i（mm）
158
2
连墙件抗压强度设计值[f]（N/mm2）
205
连墙件与扣件连接方式
双扣件
扣件抗滑移折减系数
0.85
Nlw=1.4×ωk×2×h×2×la=1.4×0.45×2×1.5×2×1.5=5.7kN长细比λ=0l/i=600/158=3.8，查《规范》表A.0.6得，φ=0.99
32
（Nlw+N0）/（φAc）=（5.7+3）03×/（01.994×89）=17.93N/mm2≤0.85×[f]=0.85
22
×205N/mm2=174.25N/mm2
满足要求！
扣件抗滑承载力验算：
Nlw+N0=5.7+3=8.7kN≤0.85×12=10.2kN
满足要求！
十、立杆地基承载力验算
地基土类型
粘性土
地基承载力特征值fg（kPa）
140
地基承载力调整系数mf
1
2
垫板底面积A（m2）
0.25
单立杆的轴心压力标准值N=（（NG1k+NG2k）+NQ1k）×（hx1+（1-Kf）×（Hx顶-hx1）+max[6，
（1-Kf）×hj顶]）/H=（（8.21+8.24）+3.38）（27×+（1-0.8）（×27-27）+max[6，（1-0.8）2×1]）/44.7=14.63kN
立柱底垫板的底面平均压力p＝N/（mfA）＝14.63/（10×.25）＝58.54kPa≤g＝f140kPa满足要求！
扣件式脚手架材料优化评价表
序号
验算项目
评价内容
结论
计算内容
计算值
允许值
材料使用性能
（%）
1
纵向水平杆验算
抗弯
2
σ=61.32N/mm
2
[f]=205N/mm
29.915
3C
挠度
νmax=1.368mm
[ν]=10mm
13.675
1A
2
横向水平杆验算
抗弯
σ=134.78N/mm2
2
[f]=205N/mm
65.747
3C
挠度
νmax=1.702mm
[ν]=6mm
28.363
3C
3
扣件抗滑承载力
验算
抗滑
Rmax=2.39kN
Rc=6.4kN
37.383
3C
4
钢丝绳卸荷计算
第1次卸荷绳夹
n=2
[n]=5
40
3C
5
立杆稳定性验算
长细比
λ=163.44
[λ]=210
77.83
3C
单立杆
2
σ=134.68N/mm
2
[f]=205N/mm
65.696
3C
单立杆
2
σ=159.57N/mm
2
[f]=205N/mm
77.839
3C
6
连墙件承载力验
算
连墙件
（Nlw+N0）/（φAc）
2
17.93N/mm
=0.85×[f]=174.25N
2
/mm
10.29
1A
扣件抗滑
Nlw+N0=8.7kN
10.2kN
85.271
4D
7
立杆地基承载力
验算
立柱地基基础计
算
p=58.54kPa
fak=140kPa
41.811
3C
编制人
编制时间
审核人
审核时间
注：
1、当0%<材料使用性能≤20%,1安（全性极高）,A（经济性极差）
2、当20%<材料使用性能≤80%,3安（全性合理）,C（经济性合理）
3、当80%<材料使用性能≤105%,4安（全性低）,D（经济性好）
4、此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。
升级会员 