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索道设计说明
索道设计说明
计算项目
设计计算内容
设计结果
一、基本参数的设计
二、索道种类和形式的确定
三、支架的设定和计算
四、承载牵引索的选择
一、基本参数的设计
1.1货运索道工作制度
(1)工作日数取N=300天
(2)每日运行小时数n=19.5h(三天作业)运输不均匀系数c=1.5
1.2货运索道每小时运量
日运里£令勢小时运里4-42.39%
n//{
1.3小车及容积货车型号:
DS-10-0.5型
V有效=0.4X09:
=0.36”,(满载系数y=o.9)人有效R=0.36x1.&
=0.64&
1.4发车时间
4每小时发车数他二〒二65.42次a
发车间隔彳600⑸-55.035
如
货车间距A=vt=2.5叹x55.03s=137.575//?
=137.58/n
二、索道种类及形式的确定单索循环索道
三、支架的设定与计算
支架高度H、=4mHi=8/nH.=10/nH,=lOw
H5=6mH&=8/?
iHi=4mH&=Sm
支架间距(高差)A=115加側二4m)N=130加他=-5m)
【3=130〃?
(力3=4m)I4=150m(A4=一5m)ls=160m(As=6m)
l6=140/77(/?
6=—5m)/7=170//2(/?
7=6m)/8=160//?
(/\二—3m)
l9=150/?
z(/?
9=—3m)
四、承载牵引索的选择
4.1取最小张力与荷重比系数N
N=300天n=19.5h
V有效=0•36m3
计算项目
设计计算内容
设计结果
五、配重的选择计算
六、驱动轮,滚轮,垂直导向轮直径与包角的
Q=Qo+Qk+200=848kg
心二Nd=9x848N=7632N>20ftmax=4000TV
4.2粗选择抗拉安全系数no计算皮破断拉力RT4抗拉安全系数
n=4.5
耳,=n•Ttlfm=4.5x7632n=34344N
4.3承载牵引索直径的选择
抗拉强度6=1670MP“
h=4-5+4-5+6-5+6-3+4=6in
1=115+130+110+150+160+140+170+160+150=1285m
钢缘托索轮阻力系数/(>二0.01
单位长度自重yMJQ
9.4色・(〃+£/)几
n
_65.42x137.58+6+0.01x1285848
9.4xi67J(6+0.01xl285)13758
4*•5
=165.33kg/100m
选择直径为22.5mm的钢丝绳心-22.5mm
五、配重的选择计算
5.1拉近装置设置到索道的下站
5.2如图
1、拉近装置
2、拉近索导向轮
3、重锤
计算项目
设计计算内容
设计结果
选择
七、驱动轮、滚轮、垂直导向轮直径和包角的货车运行阻力的计算
8.运载索的各特征力的计算
5.3拉诉軍锤
配重w*=2ta=2Tm.m=7632Nx2=15.264KN
六、驱动轮,滚轮,垂直导向轮直径与包角的选择6」托索轮,压索轮直径与包角
2取20
托索轮D=20d。
=20x22.5mm=450〃””
包角a=5o
6.2驱动轮,迂回轮,D与确定⑴驱动轮缠绕方式如下图
⑵驱动轮衬垫材料为合成橡胶,需用比压M=2MPa
D>
⑶由両得
%?
100取£)二2500/AMZ?
驱动轮附着系数严=1.872
七、驱动轮、滚轮、垂直导向轮直径与包角的货车运行阻力计算
7」驱动轮,压索轮,垂直导向轮阻力系数
轴承阻力系数G=0.0030
C=0.0021
钢丝绳的刚性阻力系数」)/
G=c.+C„=0.0051
7.2阻力
重车侧:
=C,Z,=0.0051X7632N=38.9N
空车侧:
=Gq=0.0051x9x200N=9.18N
八、运载索各个特征点拉力计算
r=—A>f=15.264A
8.1°21
W=2
计算项目
设计计算内容
设计结果
/・+L=2“
Q二△/=G•/=G|(r+亿)}二
f.=15•3O3KN
"15.225KN
由公式
Z匕+(T)%gW+(T严必+i可
求出:
匚=22.527KN
/.=13.650KN<2
t.=20.874KN
r=ll-997KNI=22.521KN
/.=13.650KN
/.=24.180KN<■?
/.=18.610KN
由公式以田二仏+
(1)小0四+(」)'+勺肉+]
.=22.449KN
-=13.442KNtki=20.796KN
S=ll・919KN
.=22.449KN
亿=13.422KN
n=24.102KN
计算项目
设计计算内容
设计结果
亿=18.532KN
&3t,=t.+c#=l&7O5K7V
te=z.+c/.=1&627KN
九、小车轮数及轮压计算取小车轮数m=4轮压・。
・848-212MPain4
计算项目
设计计算内容
设计结果
十、重车侧,空车侧承载索空索倾角计算
弘=2.482°
Bly=0.302°
p2x=-0.001°
P2y=2.314°
10.1
重车侧:
hi
+tanJ9
h1.hi+1
)+tan-i——
i】i+1
q
Pix=sin_1(2*
Oiy=sin_](2*
ht」
hd
!
z
iq
h
・h】
卩3X=2.591°
Pix=sin_*
)
+tan-1=2.482°
卩3y=-1.743°
iq
】
2h2
Ply=sin-1(-*
)+tan・i厂=0.302°
P4x=・1-463°
[q
】
2vh?
B4v=3.087°
02x=Sin-1(-*
—)+tan-1n=-0.001°
02y=sin_1(厂
氐二2.759。
一)+tan-i厂二2.314°
p5y=0.291°
(q
h
.h3
陆二抽・iq*
+tan百=2.591°
卩6x=0.504°
q
u,
P6y=2.901°
呛二sin-1(-*
一)+tan-1一=-1.743°
P7x=2.594°
iq
U1h4
P4x=*
)+tan-」一=-1.463°tz4M
陆=-0.846°
p4y=sin—k1(》
*15h5
—)+tan-i)二3.087。
限=0.742。
Psy=2.121°
•q
k
h5
限二sin-1(-*
)4-tan・i=2.759°tz5k
(q
U[h6
P5y=sin-(2*
—)+tan■—=0.291。
切】6
06y=sin
P?
x=血-
P7y=sin
lzq
q
Psx=sin-1(-
q
卩8y=sin-1
10.2
空车侧
O'ix=sin
01y=Sin
=sin
Ay=Sin
伏2x=sin
B”2y=sin
16
一)+tan
匚6
—)+tan
tz6
】7
j—)+tan
b
—)+tan
b
-)+tan
li
*——)+tan〜
“qh+1
(2*・h7)+nnU7
qh
(厂打+向
12
)+tan
.qh
(2*認+囱
h6
—=0.504°
*6
2.90V
h?
—=2.594°
17
-=-0.846°
*8
0.742。
hg
—=2.121°
】9
hi
1厂二2.483。
h2
1=-0.001°
*2
h2
—=0.508°
12
h3
—=2.745°
001o
=0.508°
B'2y=2.745°
B3X=2.592。
Bc3y=-1.741°
P4x=-1.459°$4y=2.3!
16。
3A=2.761°仗
5y=0.292°
f3x=sin
[3
*——)+tan03
h3
厂=2•592°
*3
||By=sin-1
*善丿+tan
=・1.741°.4
4x=sin-
14
*护tan
孝…459°
M
0‘4y=sin-1(;
*5
*——)+tantk4
h5
—=2.386°
15
*5
+tan
h5
—=2.761°
15
3A=0.513°
B'6y=2.913。
2267°胃7y=-
0845°
BJ8X=-1194o$8y=2.123。
fc=sin-1
=sin-1
f\y=sin-1
”sx=sin
^ay=sin-1
4*
4*
4*
=0.292°
)+tan
tk6
h6
—=0.513°
*6
l7
)+tan
tk6
性2.913。
l7
+tan
h?
—=2.617°
•7
+tan
均
)+tan
t|<8
A8
-=-0.845°
A8
-=-1.194°
性2.123。
计算项目
设计计算内容
设计结果
十一•重车侧空车侧承载索重索倾角的计算
Tix=0.836
十•重车侧空
11・1载荷分布系数
Tiy二0.945
车侧承载索重索
h
倾角的计算
TIX入cosRi
T2x=0.945
〒—Xi
T,yXcospi+1
T2y=0.8
由上述公式可得:
Tlx=0.836
=0.8
Tiy=0.945
T3y=1.09
T2x=0.945
t4x=1.09
T2y=0.8
T4y=1.164
T3x=0.8
T5X=1.164
T3y=1.09
T4X=1.09
T5y=1.018
T4y=1.164
T6X=1018
T5X=1-164
T6y=1.236
%=1.018
T7x=1.236
Tex=1.018
Tjy=1.163
T6y=1.236
T7x=1.236
Tgx=1.163
T8y=1.091
T-Jy=1.163
Tgx=1163
T8y=1.091
11・2载荷在支架左侧
2(1+T这JQcosP)+ql)
9ix=Sin」2Timin
i2%Qcos厲+i+qh+1Ojy=sin
”2Tinun
重车侧
J
〔imin=T'zirnin
9zix=2.214°
Ely二2.568°
0z2x二7.341。
0z2y=5.612°
9z3x=2.315°
0z3y=0.756°
0z4x二6.968°
0z4y二7.735°
0z5x二7.3920
0z5y二2.455°
0z6x二7.656°
°z6y=7.238°
0z7x二7.0740
0z7y=1.457°
02ix=2.214°
0ziy=2.568°
0Z2X=7.341°
0z2y=5.612°
0Z3x=2.315°
0z3y=0.756°
%=6.968。
0z4y=7.735°
0Z5x=7.392°
0z5y=2.455°
&z6x=7.656
0z6y=7.238°
0z7x=7.074°
0z7y=1.457°
0z8x=4.870°
%=4.928。
°z8x=4.870°
计算项目
设计计算内容
设计结果
Oz8y=4.928°
空车侧
0=Qk
Timin=Akimin
9kix=3.392°
Akly=0.756°
ek2x=2.119°
ek2y=2.314°
(fex=3.556°
ek3y=-1.179°
Bk4x=0.484°
ek4y=4.140°
0k5x二3.827°
0k5y=0.779°
0k6x=2.181°
0k6y二2.275°
8k7x二3.642°
如7,0.327°
0k8x=0.552°
0k8y=2.754°
11・3载荷在支架右侧
恥产3.392。
©kly=0.756°也=2.119。
0k2y=2.314o
&k3x=3.556°
0k3y=-1.179°
0k4x=0.484°
0k4y=4.140°抵产3.827。
0k5y=0.779°
0\x=sinH,
2TixQcos价+qlj一
2T+缶
乙1iniin
B'iy=sin1
2(1+Tjy)QcosPt+i+qlj+J
2Amin
重车侧
ek6x=2.181°
0k6y=2.275°
0k7x=3.642°
如7y=-0.327°
Timin=「zimin
鮎厂6.416o
0k8x=0.552°
°k8y=2.754°
0A二4,472°
B;2x=3.428°
0A=9.113°
eAsx二4.762°B*z3y=3.088°B'z4x=2.889°071.817。
(Tz5x二5.232。
9A=4.616°
%二4.077。
0z6y=10.821°
%二5.062°
O'z7y二3.470°
0a8x=2.251°
B*z8y二7.546°
计算项目
设计计算内容
设计结果
空车侧
Q=Qk
Timin=1-kimin
Bkix二2.882。
8'kiy二1.266。
0!
k2x=l・265。
B*k2y=4.238。
e\3x=3.005°
Ok3y=-0.628°0匕=0・477。
9A=5.102°e\sx=3.317°e\5y=
1.289°e\6X=-0.036°e\6y=4.754。
0!
k7x二3.642°e\7y二0.149°eAk8x=-0.066°e\8y二3.373°
计算项目
设计计算内容
设计结果
计算项目
设计计算内容
设计结果
十二最大折角、最小折角的计算与验算
十二最大折角、最小折角的计算与验算
12.1弦倾角
ax=arctan/zv/lx
ciy=arctan/h/ly
c、=1.992。
心二2.023
%=2203。
嗨=2.083
“3x=2.083。
a3y=-0.001°=-0.001°a4y=
2.148°
U5x=2>148°c八/uo
asy—2.045
U6A—-2.045°小一c
6Z6y=2.021
cr=2.021°
z/nO心=0。
CISx—U
g=1.528o
12.2最小折角
重车侧8min=+卩\
A1min=2.784°52min二2.313。
uiKoXQ§3min=4.905°
SAmin二1.6245min二3.05
14min=1.748°&min=1.37°况伽二'您°
空车侧
A1min=2.482°3\min=3.253°刃3min_0851°伽in=0.927°a5.ao=3.053°:
•o
5*7min=1.772°A8min=1.379°决而二3426°
12.3最大折角
8max=4+8
重车侧
A1max=4.7820A2max=12.953°'°
计算项目
设计计算内容
设计结果
A*1max=10.888°A,2max=12.441OA3max=7.840°
A4max=14.706°3r1max=8.523°max=9.767°
空车侧:
51max=61x+91y=4.148o
§2max=02x+&2y=4.433°
Gmax=03x+°3y=2.3770
54max=&4x+°4y=4.624°
65曲二扌氐+陶=4.606°
66叭二%+喝=4.456°
=07x+°7y=3.315°
Ssmax=°8x+%y=3.306°
JImax=01x+61y=4.148°
5-2max=°2x+°2y=5.503°
6'3max=°3x+®3y=2•397°
&4max=04x+°4y=4.625°
卜5max=05x+°5y=
4.606
6'6max二06x+06y=V18
6f7max=07x+07y=3.791
J8max=C)8x+08y=3.307°
十三托索轮数•压索轮数的确定衬垫材料比压值取K=0.3每轮允许载荷
P=KDdo=0.3x450x22.5=3037.5N
5lmax=4-148°
52max=4.433°
§3max2.377。
§4max=4.524。
A5max一4•306。
§6max一4.456°
A7max
3.315o
&8max3.306。
lmax=4.148,
2max
1503八
3max-2397*
4max二彳•625
5max-・606*
6max二仍中
.791*
ktV848X10
N=——=
P3037.5
取N=3
十四承载索耐久性检查
8max一」
K=0.3
小车轮压
Q848
R=A=
P=3037・5N
=212MPa
M4
N=3
十三托索轮数、压索轮数的确定
=Tmin・qch=11.919-1.6533x0.0051x9h=7-(-2)=9mc=0.
0051
6t=A=0.0623
11.843MPa
R=212MPa
T最低二11843B
h=9m
c=0.0051
6t——0.06
取E=9000kg/mm2
K=A僅干阿<0.7
*JLg時t
、有载挠度。
十五计算承载索无载
十四承载索耐久性检査
15.1无载挠度
f.9h2
Qi2Hj(ICosp,
Hio=TjCOsPj
重车侧:
Ti=T2imax
由上式得:
fqi=0.486
fq2=1-025
fq3=0480
fq4=1.550
486
025
480
550
fq5=0.941
fq6=1.553
十五计算承载索无载挠度・有载挠度。
fq7=0.989
fq8=1.137
空车侧:
Ti=Tkiniax
Pqi=0.488
lql=0.滋二l・fg=o
fg=L
fqS=0.9
fq6=1•5!
fq7=09
fq8=
f>ql=0.488
十六索道线路绘制
十七牵引索驱动机功率的选择与计算
Pq2=1.042
f,q3=0.482
fq4=1.561
pq5=0.944
Pq6=1.209
f,q7=0.992
fq8=1.142
-2有载挠度
rq«=8HeCos內S+A)
重车侧:
qc+A=7-817
fpi=0.574
fp2=1.212
fp3=0.567
fp4=1.833
fps=1.H2
fp6=1.835
fp7=1.169
fp8=1.344
1.561
fq3=0482
f,q5=0.944
Pq6=1.209
Pq8=1.142
Qk
空车侧皿+_人=3,107
Ppi=0.228
Pp2=0.482
卩pi"228
5=0ffp3482
225
PP3=0.225
Pp4=0.729
Pp5=
p0.442
f'p6=0.729
Pp7=0.465
fp8=0.534
十六索道线路绘制见后图
十七牵引索驱动机功率的选择与计算17.1正常运行电功率n传动效率
n=0.85动力运作
n=0.95制动运作
Pz=(to-tr)+At=-11.101
Pd=(tr-to)+At=l1.101
动力运行Nd丽面32t6j
Pdvn
制动运行Nz100026.36
户p4「
Pps=o.442fp6=O';
Pp7=0/
fp8=0」
Pz=-11.101
Pd=11.101
Nd=32.6