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索道设计说明

计算项目

设计计算内容

设计结果

一、基本参数的设计

二、索道种类和形式的确定

三、支架的设定和计算

四、承载牵引索的选择

一、基本参数的设计

1.1货运索道工作制度

（1）工作日数取N=300天

（2）每日运行小时数n=19.5h（三天作业）运输不均匀系数c=1.5

1.2货运索道每小时运量

日运里£令勢小时运里4-42.39%

n//{

1.3小车及容积货车型号：

DS-10-0.5型

V有效=0.4X09：

=0.36”,（满载系数y=o.9）人有效R=0.36x1.&

=0.64&

1.4发车时间

4每小时发车数他二〒二65.42次a

发车间隔彳600⑸-55.035

如

货车间距A=vt=2.5叹x55.03s=137.575//?

=137.58/n

二、索道种类及形式的确定单索循环索道

三、支架的设定与计算

支架高度H、=4mHi=8/nH.=10/nH,=lOw

H5=6mH&=8/?

iHi=4mH&=Sm

支架间距（高差）A=115加側二4m）N=130加他=-5m）

【3=130〃?

（力3=4m）I4=150m（A4=一5m）ls=160m（As=6m）

l6=140/77（/?

6=—5m）/7=170//2（/?

7=6m）/8=160//?

（/\二—3m）

l9=150/?

z（/?

9=—3m）

四、承载牵引索的选择

4.1取最小张力与荷重比系数N

N=300天n=19.5h

V有效=0•36m3

计算项目

设计计算内容

设计结果

五、配重的选择计算

六、驱动轮，滚轮，垂直导向轮直径与包角的

Q=Qo+Qk+200=848kg

心二Nd=9x848N=7632N>20ftmax=4000TV

4.2粗选择抗拉安全系数no计算皮破断拉力RT4抗拉安全系数

n=4.5

耳,=n•Ttlfm=4.5x7632n=34344N

4.3承载牵引索直径的选择

抗拉强度6=1670MP“

h=4-5+4-5+6-5+6-3+4=6in

1=115+130+110+150+160+140+170+160+150=1285m

钢缘托索轮阻力系数/（>二0.01

单位长度自重yMJQ

9.4色・（〃+£/）几

_65.42x137.58+6+0.01x1285848

9.4xi67J（6+0.01xl285）13758

4*•5

=165.33kg/100m

选择直径为22.5mm的钢丝绳心-22.5mm

五、配重的选择计算

5.1拉近装置设置到索道的下站

5.2如图

1、拉近装置

2、拉近索导向轮

3、重锤

计算项目

设计计算内容

设计结果

选择

七、驱动轮、滚轮、垂直导向轮直径和包角的货车运行阻力的计算

8.运载索的各特征力的计算

5.3拉诉軍锤

配重w*=2ta=2Tm.m=7632Nx2=15.264KN

六、驱动轮，滚轮，垂直导向轮直径与包角的选择6」托索轮，压索轮直径与包角

2取20

托索轮D=20d。

=20x22.5mm=450〃””

包角a=5o

6.2驱动轮，迂回轮，D与确定⑴驱动轮缠绕方式如下图

⑵驱动轮衬垫材料为合成橡胶，需用比压M=2MPa

⑶由両得

100取£）二2500/AMZ?

驱动轮附着系数严=1.872

七、驱动轮、滚轮、垂直导向轮直径与包角的货车运行阻力计算

7」驱动轮，压索轮，垂直导向轮阻力系数

轴承阻力系数G=0.0030

C=0.0021

钢丝绳的刚性阻力系数」）/

G=c.+C„=0.0051

7.2阻力

重车侧:

=C,Z,=0.0051X7632N=38.9N

空车侧:

=Gq=0.0051x9x200N=9.18N

八、运载索各个特征点拉力计算

r=—A>f=15.264A

8.1°21

W=2

计算项目

设计计算内容

设计结果

/・+L=2“

Q二△/=G•/=G|（r+亿）｝二

f.=15•3O3KN

"15.225KN

由公式

Z匕+（T）%gW+（T严必+i可

求出：

匚=22.527KN

/.=13.650KN<2

t.=20.874KN

r=ll-997KN

I=22.521KN

/.=13.650KN

/.=24.180KN<■?

/.=18.610KN

由公式以田二仏+

（1）小0四+（」）'+勺肉+]

.=22.449KN

-=13.442KNtki=20.796KN

S=ll・919KN

.=22.449KN

亿=13.422KN

n=24.102KN

计算项目

设计计算内容

设计结果

亿=18.532KN

&3t,=t.+c#=l&7O5K7V

te=z.+c/.=1&627KN

九、小车轮数及轮压计算取小车轮数m=4轮压・。

・848-212MPain4

计算项目

设计计算内容

设计结果

十、重车侧，空车侧承载索空索倾角计算

弘=2.482°

Bly=0.302°

p2x=-0.001°

P2y=2.314°

10.1

重车侧：

+tanJ9

h1.hi+1

）+tan-i——

i】i+1

Pix=sin_1（2*

Oiy=sin_]（2*

ht」

・h】

卩3X=2.591°

Pix=sin_*

）

+tan-1=2.482°

卩3y=-1.743°

】

2h2

Ply=sin-1（-*

）+tan・i厂=0.302°

P4x=・1-463°

】

2vh?

B4v=3.087°

02x=Sin-1（-*

—）+tan-1n=-0.001°

02y=sin_1（厂

氐二2.759。

一）+tan-i厂二2.314°

p5y=0.291°

（q

.h3

陆二抽・iq*

+tan百=2.591°

卩6x=0.504°

P6y=2.901°

呛二sin-1（-*

一）+tan-1一=-1.743°

P7x=2.594°

U1h4

P4x=*

）+tan-」一=-1.463°tz4M

陆=-0.846°

p4y=sin—k1（》

*15h5

—）+tan-i）二3.087。

限=0.742。

Psy=2.121°

•q

限二sin-1（-*

）4-tan・i=2.759°tz5k

（q

U[h6

P5y=sin-（2*

—）+tan■—=0.291。

切】6

06y=sin

x=血-

P7y=sin

lzq

Psx=sin-1（-

卩8y=sin-1

10.2

空车侧

O'ix=sin

01y=Sin

=sin

Ay=Sin

伏2x=sin

B”2y=sin

一）+tan

匚6

—）+tan

tz6

】7

j—）+tan

—）+tan

-）+tan

*——）+tan〜

“qh+1

（2*・h7）+nnU7

（厂打+向

）+tan

.qh

（2*認+囱

—=0.504°

2.90V

—=2.594°

-=-0.846°

0.742。

—=2.121°

】9

1厂二2.483。

1=-0.001°

—=0.508°

—=2.745°

001o

=0.508°

B'2y=2.745°

B3X=2.592。

Bc3y=-1.741°

P4x=-1.459°$4y=2.3!

16。

3A=2.761°仗

5y=0.292°

f3x=sin

*——）+tan03

厂=2•592°

||By=sin-1

*善丿+tan

=・1.741°.4

4x=sin-

*护tan

孝…459°

0‘4y=sin-1（；

*——）+tantk4

—=2.386°

+tan

—=2.761°

3A=0.513°

B'6y=2.913。

2267°胃7y=-

0845°

BJ8X=-1194o$8y=2.123。

fc=sin-1

=sin-1

f\y=sin-1

”sx=sin

^ay=sin-1

=0.292°

）+tan

tk6

—=0.513°

）+tan

tk6

性2.913。

+tan

—=2.617°

•7

+tan

均

）+tan

t|<8

-=-0.845°

-=-1.194°

性2.123。

计算项目

设计计算内容

设计结果

十一•重车侧空车侧承载索重索倾角的计算

Tix=0.836

十•重车侧空

11・1载荷分布系数

Tiy二0.945

车侧承载索重索

倾角的计算

TIX入cosRi

T2x=0.945

〒—Xi

T,yXcospi+1

T2y=0.8

由上述公式可得：

Tlx=0.836

=0.8

Tiy=0.945

T3y=1.09

T2x=0.945

t4x=1.09

T2y=0.8

T4y=1.164

T3x=0.8

T5X=1.164

T3y=1.09

T4X=1.09

T5y=1.018

T4y=1.164

T6X=1018

T5X=1-164

T6y=1.236

%=1.018

T7x=1.236

Tex=1.018

Tjy=1.163

T6y=1.236

T7x=1.236

Tgx=1.163

T8y=1.091

T-Jy=1.163

Tgx=1163

T8y=1.091

11・2载荷在支架左侧

2（1+T这JQcosP）+ql）

9ix=Sin」2Timin

i2%Qcos厲+i+qh+1Ojy=sin

”2Tinun

重车侧

〔imin=T'zirnin

9zix=2.214°

Ely二2.568°

0z2x二7.341。

0z2y=5.612°

9z3x=2.315°

0z3y=0.756°

0z4x二6.968°

0z4y二7.735°

0z5x二7.3920

0z5y二2.455°

0z6x二7.656°

°z6y=7.238°

0z7x二7.0740

0z7y=1.457°

02ix=2.214°

0ziy=2.568°

0Z2X=7.341°

0z2y=5.612°

0Z3x=2.315°

0z3y=0.756°

%=6.968。

0z4y=7.735°

0Z5x=7.392°

0z5y=2.455°

&z6x=7.656

0z6y=7.238°

0z7x=7.074°

0z7y=1.457°

0z8x=4.870°

%=4.928。

°z8x=4.870°

计算项目

设计计算内容

设计结果

Oz8y=4.928°

空车侧

0=Qk

Timin=Akimin

9kix=3.392°

Akly=0.756°

ek2x=2.119°

ek2y=2.314°

（fex=3.556°

ek3y=-1.179°

Bk4x=0.484°

ek4y=4.140°

0k5x二3.827°

0k5y=0.779°

0k6x=2.181°

0k6y二2.275°

8k7x二3.642°

如7,0.327°

0k8x=0.552°

0k8y=2.754°

11・3载荷在支架右侧

恥产3.392。

©kly=0.756°也=2.119。

0k2y=2.314o

&k3x=3.556°

0k3y=-1.179°

0k4x=0.484°

0k4y=4.140°抵产3.827。

0k5y=0.779°

0\x=sinH,

2TixQcos价+qlj一

2T+缶

乙1iniin

B'iy=sin1

2（1+Tjy）QcosPt+i+qlj+J

2Amin

重车侧

ek6x=2.181°

0k6y=2.275°

0k7x=3.642°

如7y=-0.327°

Timin=「zimin

鮎厂6.416o

0k8x=0.552°

°k8y=2.754°

0A二4,472°

B；2x=3.428°

0A=9.113°

eAsx二4.762°B*z3y=3.088°B'z4x=2.889°071.817。

（Tz5x二5.232。

9A=4.616°

%二4.077。

0z6y=10.821°

%二5.062°

O'z7y二3.470°

0a8x=2.251°

B*z8y二7.546°

计算项目

设计计算内容

设计结果

空车侧

Q=Qk

Timin=1-kimin

Bkix二2.882。

8'kiy二1.266。

k2x=l・265。

B*k2y=4.238。

e\3x=3.005°

Ok3y=-0.628°0匕=0・477。

9A=5.102°e\sx=3.317°e\5y=

1.289°e\6X=-0.036°e\6y=4.754。

k7x二3.642°e\7y二0.149°eAk8x=-0.066°e\8y二3.373°

计算项目

设计计算内容

设计结果

计算项目

设计计算内容

设计结果

十二最大折角、最小折角的计算与验算

12.1弦倾角

ax=arctan/zv/lx

ciy=arctan/h/ly

c、=1.992。

心二2.023

%=2203。

嗨=2.083

“3x=2.083。

a3y=-0.001°=-0.001°a4y=

2.148°

U5x=2>148°c八/uo

asy—2.045

U6A—-2.045°小一c

6Z6y=2.021

cr=2.021°

z/nO心=0。

CISx—U

g=1.528o

12.2最小折角

重车侧8min=+卩\

A1min=2.784°52min二2.313。

uiKoXQ§3min=4.905°

SAmin二1.624

14min=1.748°&min=1.37°况伽二'您°

空车侧

A1min=2.482°3\min=3.253°刃3min_0851°伽in=0.927°a5.ao=3.053°:

•o

5*7min=1.772°A8min=1.379°决而二3426°

12.3最大折角

8max=4+8

重车侧

A1max=4.7820A2max=12.953°'°

计算项目

设计计算内容

设计结果

A*1max=10.888°A，2max=12.441OA3max=7.840°

A4max=14.706°

3r1max=8.523°max=9.767°

空车侧：

51max=61x+91y=4.148o

§2max=02x+&2y=4.433°

Gmax=03x+°3y=2.3770

54max=&4x+°4y=4.624°

65曲二扌氐+陶=4.606°

66叭二％+喝=4.456°

=07x+°7y=3.315°

Ssmax=°8x+%y=3.306°

JImax=01x+61y=4.148°

5-2max=°2x+°2y=5.503°

6'3max=°3x+®3y=2•397°

&4max=04x+°4y=4.625°

卜5max=05x+°5y=

4.606

6'6max二06x+06y=V18

6f7max=07x+07y=3.791

J8max=C）8x+08y=3.307°

十三托索轮数•压索轮数的确定衬垫材料比压值取K=0.3每轮允许载荷

P=KDdo=0.3x450x22.5=3037.5N

5lmax=4-148°

52max=4.433°

§3max2.377。

§4max=4.524。

A5max一4•306。

§6max一4.456°

A7max

3.315o

&8max3.306。

lmax=4.148,

2max

1503八

3max-2397*

4max二彳•625

5max-・606*

6max二仍中

.791*

ktV848X10

N=——=

P3037.5

取N=3

十四承载索耐久性检查

8max一」

K=0.3

小车轮压

Q848

R=A=

P=3037・5N

=212MPa

N=3

十三托索轮数、压索轮数的确定

=Tmin・qch=11.919-1.6533x0.0051x9h=7-（-2）=9mc=0.

0051

6t=A=0.0623

11.843MPa

R=212MPa

T最低二11843B

h=9m

c=0.0051

6t——0.06

取E=9000kg/mm2

K=A僅干阿＜0.7

*JLg時t

、有载挠度。

十五计算承载索无载

十四承载索耐久性检査

15.1无载挠度

f.9h2

Qi2Hj（ICosp,

Hio=TjCOsPj

重车侧：

Ti=T2imax

由上式得：

fqi=0.486

fq2=1-025

fq3=0480

fq4=1.550

486

025

480

550

fq5=0.941

fq6=1.553

十五计算承载索无载挠度・有载挠度。

fq7=0.989

fq8=1.137

空车侧：

Ti=Tkiniax

Pqi=0.488

lql=0.滋二l・fg=o

fg=L

fqS=0.9

fq6=1•5!

fq7=09

fq8=

f>ql=0.488

十六索道线路绘制

十七牵引索驱动机功率的选择与计算

Pq2=1.042

f,q3=0.482

fq4=1.561

pq5=0.944

Pq6=1.209

f,q7=0.992

fq8=1.142

-2有载挠度

rq«=8HeCos內S+A）

重车侧:

qc+A=7-817

fpi=0.574

fp2=1.212

fp3=0.567

fp4=1.833

fps=1.H2

fp6=1.835

fp7=1.169

fp8=1.344

1.561

fq3=0482

f,q5=0.944

Pq6=1.209

Pq8=1.142

空车侧皿+_人=3,107

Ppi=0.228

Pp2=0.482

卩pi"228

5=0ffp3482

225

PP3=0.225

Pp4=0.729

Pp5=

p0.442

f'p6=0.729

Pp7=0.465

fp8=0.534

十六索道线路绘制见后图

十七牵引索驱动机功率的选择与计算17.1正常运行电功率n传动效率

n=0.85动力运作

n=0.95制动运作

Pz=（to-tr）+At=-11.101

Pd=（tr-to）+At=l1.101

动力运行Nd丽面32t6j

Pdvn

制动运行Nz100026.36

户p4「

Pps=o.442fp6=O'；

Pp7=0/

fp8=0」

Pz=-11.101

Pd=11.101

Nd=32.6

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