施工测量施工方案.docx
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施工测量施工方案
施工测量施工方案
4.1.1平面控制网的建立
由于甲方提供的基准点已完全破坏，只能依据现有建筑物上的轴线位置重新引测控制轴线。
分别在F轴向下2m，3轴、5轴、8轴向左2m三个点；在C轴向下2m，3轴、5轴、8轴向左2m作三个点，这六个点作为大厦的轴线控制点。
其中A、B、C、D四个点为核心筒周围的点，进行分段施工时有三个控制点在同一平面上。
详图见后附图。
五条控制线的交点A、B、C、D、E、F作为整个建筑物的控制点，上层留置预留洞，传递各轴线位置及高程。
把其中两条相互垂直的控制线延长至马路或已有建筑物的墙体上，做好标记，作为复核点。
4.1.2各施工细部点详细放样
大模板施工技术与组合钢模施工技术有所不同。
组合钢模施工常常采用墙、柱、梁、板一次成型浇筑。
大模板施工其工艺特点是墙、柱与梁、板必须分开浇筑。
所以，各工序的放样方式有所不同。
4.1.2.1各楼层控制轴线的放样
把控制轴线从预留洞口引测到各楼层上，必要时可放出轴线位置。
每次传导时四个控制点必须相互复核，做好记录，检查四个点之间的距离、角度直至完全符合为止。
4.1.2.2墙、柱及模板的放样
据控制轴线位置放样出墙、柱的位置、尺寸线，用于检查墙、柱钢筋位置，及时纠偏，以利于大模板位置就位。
再在其周围放出模板线控制线。
放双线控制以保证墙、柱的截面尺寸及位置。
然后放出柱中线，待柱拆除摸板后把此线引到柱面上，以确定上层梁的位置。
如图示：
4.1.2.3梁、板的放样
待墙、柱拆模后，进行高程传递，立即在墙、柱上用墨线弹出+0.50M线，不得漏弹，再据此线向上引测出梁、板底、模板线。
如图示：
4.1.2.4门窗、洞口的放样
在放墙体线的同时弹出门窗洞口的平面位置，再在绑好的钢筋笼上放样出窗体洞口的高度，用油漆标注，放置窗体洞口成型模体。
外墙门窗、洞口竖向弹出通线与平面位置校核，以控制门窗、洞口位置。
4.1.2.5外墙大角的控制
待外墙拆完模后，沿大角处向内各量出300mm，用经纬仪竖向放出通线，用以控制外墙转角模板位置，防止大角出现偏差。
在大角模板的相应位置做出标记，待上层大角模板合模时，通线与标记一定要相吻合。
如图示：
1.4.1.2.6楼梯踏步的放样
根据楼梯踏步的设计尺寸，在实际位置两边的墙上用墨线弹出，并弹出两条梯角平行线，以便纠偏。
如图示：
4.1.3高程测量：
在一层C轴核心筒墙壁上设置一永久性标高点，其正上方紧靠核心筒留置预留洞，标高预留洞，用钢尺引测上去，并设置每层永久性的楼层标高基准点+1.00M标高点，用红油漆标注，不经许可，不得覆盖或破坏。
以后，每层用经纬仪在预留洞处沿核心筒的竖向方向引一通长直线。
以消除钢尺的垂直误差。
为了尽可能避免因传导的次数而造成累计误差，在施工中高程每十层用钢尺复测一次，及时纠正误差。
标高允许偏差：
层高不大于10mm，全高不大于30mm。
如图示：
4.1.4误差依据
依据中华人民共和国国家标准《工程测量规范》GB50026—93、《建筑安装工程质量检验评定标准》。
4.1.5仪器
2.日本产GTS301D全站仪。
测角精度2，测距精度2mm2ppm。
主要用于四个控制点的定位、检测以及建筑物整体位移、垂直度的控制。
3.天津产莱特自动安平水准仪LETAL3200。
测量精度为1mm/km。
主要用于楼层高程的引测及检测。
4.激光经纬仪。
测量精度1/20000。
主要用于控制点的引测工作。
5.国产苏光J2经纬仪。
测角精度2。
主要用于各楼层的轴线放样工作及配合铅直仪作控制点的引测工作。
6.50M钢尺。
主要用于量距及配合水准仪引测高程。
4.1.6沉降观测
观测点的布置及做法。
根据图纸上观测点的位置，用长120mm的角钢，在一端焊一铆钉头，另一端埋入梁或柱内，用1：
2的水泥沙浆填实，如下图：
7.沉降观测的方法。
根据现场实际情况，建筑物内选择坚固稳定的地方，埋设三个水准基点，与图纸上给出的沉降观测点组成闭合水准路线，以确保观测结果的精确度。
沉降观测是一项长期的系统观测工作，为了保证观测成果的正确性，尽可能做到四定，即固定人员观测和整理成果，固定使用的水准仪及水准尺，固定的水准点，以及按规定的日期、方法和路线进行观测。
沉降观测的时间和次数根据《地基基础施工规范》上规定，基础做好之后2—3天观测一次，主体竣工后每月观测一次，并做好每次的观测记录。
必要时委托具有国家资格证书的测绘院，按照上述方案来完成此工作。
4.1.7控制点、预留洞的做法
8.4.1.7.1控制点
根据四个控制点的设计位置，在实际位置开凿出300300大小的槽，直至漏出钢筋，再把事先做好的20020010的钢板与漏出的钢筋牢固焊接，周围浇筑混凝土抹平。
待混凝土彻底凝固后，用全站仪精确定位，在钢板上用钻头铳点做出标记。
并加以保护，未经同意不得进行覆盖、击打等蓄意破坏。
9.4.1.7.2预留洞
在四个控制点的正上方每层相应预留四个300300大小的预留洞，在紧靠核心筒一角处预留一个300300大小的预留洞。
不用时用特制的盖子盖上加以保护，同时也防止落物。
施工测量施工方案
4.1.1平面控制网的建立
由于甲方提供的基准点已完全破坏，只能依据现有建筑物上的轴线位置重新引测控制轴线。
分别在F轴向下2m，3轴、5轴、8轴向左2m三个点；在C轴向下2m，3轴、5轴、8轴向左2m作三个点，这六个点作为大厦的轴线控制点。
其中A、B、C、D四个点为核心筒周围的点，进行分段施工时有三个控制点在同一平面上。
详图见后附图。
施工测量施工方案
4.1.1平面控制网的建立
由于甲方提供的基准点已完全破坏，只能依据现有建筑物上的轴线位置重新引测控制轴线。
分别在F轴向下2m，3轴、5轴、8轴向左2m三个点；在C轴向下2m，3轴、5轴、8轴向左2m作三个点，这六个点作为大厦的轴线控制点。
其中A、B、C、D四个点为核心筒周围的点，进行分段施工时有三个控制点在同一平面上。
详图见后附图。
五条控制线的交点A、B、C、D、E、F作为整个建筑物的控制点，上层留置预留洞，传递各轴线位置及高程。
把其中两条相互垂直的控制线延长至马路或已有建筑物的墙体上，做好标记，作为复核点。
4.1.2各施工细部点详细放样
大模板施工技术与组合钢模施工技术有所不同。
组合钢模施工常常采用墙、柱、梁、板一次成型浇筑。
大模板施工其工艺特点是墙、柱与梁、板必须分开浇筑。
所以，各工序的放样方式有所不同。
4.1.2.1各楼层控制轴线的放样
把控制轴线从预留洞口引测到各楼层上，必要时可放出轴线位置。
每次传导时四个控制点必须相互复核，做好记录，检查四个点之间的距离、角度直至完全符合为止。
4.1.2.2墙、柱及模板的放样
据控制轴线位置放样出墙、柱的位置、尺寸线，用于检查墙、柱钢筋位置，及时纠偏，以利于大模板位置就位。
再在其周围放出模板线控制线。
放双线控制以保证墙、柱的截面尺寸及位置。
然后放出柱中线，待柱拆除摸板后把此线引到柱面上，以确定上层梁的位置。
如图示：
4.1.2.3梁、板的放样
待墙、柱拆模后，进行高程传递，立即在墙、柱上用墨线弹出+0.50M线，不得漏弹，再据此线向上引测出梁、板底、模板线。
如图示：
4.1.2.4门窗、洞口的放样
在放墙体线的同时弹出门窗洞口的平面位置，再在绑好的钢筋笼上放样出窗体洞口的高度，用油漆标注，放置窗体洞口成型模体。
外墙门窗、洞口竖向弹出通线与平面位置校核，以控制门窗、洞口位置。
4.1.2.5外墙大角的控制
待外墙拆完模后，沿大角处向内各量出300mm，用经纬仪竖向放出通线，用以控制外墙转角模板位置，防止大角出现偏差。
在大角模板的相应位置做出标记，待上层大角模板合模时，通线与标记一定要相吻合。
如图示：
10.4.1.2.6楼梯踏步的放样
根据楼梯踏步的设计尺寸，在实际位置两边的墙上用墨线弹出，并弹出两条梯角平行线，以便纠偏。
如图示：
4.1.3高程测量：
在一层C轴核心筒墙壁上设置一永久性标高点，其正上方紧靠核心筒留置预留洞，标高预留洞，用钢尺引测上去，并设置每层永久性的楼层标高基准点+1.00M标高点，用红油漆标注，不经许可，不得覆盖或破坏。
以后，每层用经纬仪在预留洞处沿核心筒的竖向方向引一通长直线。
以消除钢尺的垂直误差。
为了尽可能避免因传导的次数而造成累计误差，在施工中高程每十层用钢尺复测一次，及时纠正误差。
标高允许偏差：
层高不大于10mm，全高不大于30mm。
如图示：
4.1.4误差依据
依据中华人民共和国国家标准《工程测量规范》GB50026—93、《建筑安装工程质量检验评定标准》。
4.1.5仪器
11.日本产GTS301D全站仪。
测角精度2，测距精度2mm2ppm。
主要用于四个控制点的定位、检测以及建筑物整体位移、垂直度的控制。
12.天津产莱特自动安平水准仪LETAL3200。
测量精度为1mm/km。
主要用于楼层高程的引测及检测。
13.激光经纬仪。
测量精度1/20000。
主要用于控制点的引测工作。
14.国产苏光J2经纬仪。
测角精度2。
主要用于各楼层的轴线放样工作及配合铅直仪作控制点的引测工作。
15.50M钢尺。
主要用于量距及配合水准仪引测高程。
4.1.6沉降观测
观测点的布置及做法。
根据图纸上观测点的位置，用长120mm的角钢，在一端焊一铆钉头，另一端埋入梁或柱内，用1：
2的水泥沙浆填实，如下图：
16.沉降观测的方法。
根据现场实际情况，建筑物内选择坚固稳定的地方，埋设三个水准基点，与图纸上给出的沉降观测点组成闭合水准路线，以确保观测结果的精确度。
沉降观测是一项长期的系统观测工作，为了保证观测成果的正确性，尽可能做到四定，即固定人员观测和整理成果，固定使用的水准仪及水准尺，固定的水准点，以及按规定的日期、方法和路线进行观测。
沉降观测的时间和次数根据《地基基础施工规范》上规定，基础做好之后2—3天观测一次，主体竣工后每月观测一次，并做好每次的观测记录。
必要时委托具有国家资格证书的测绘院，按照上述方案来完成此工作。
4.1.7控制点、预留洞的做法
17.4.1.7.1控制点
根据四个控制点的设计位置，在实际位置开凿出300300大小的槽，直至漏出钢筋，再把事先做好的20020010的钢板与漏出的钢筋牢固焊接，周围浇筑混凝土抹平。
待混凝土彻底凝固后，用全站仪精确定位，在钢板上用钻头铳点做出标记。
并加以保护，未经同意不得进行覆盖、击打等蓄意破坏。
18.4.1.7.2预留洞
在四个控制点的正上方每层相应预留四个300300大小的预留洞，在紧靠核心筒一角处预留一个300300大小的预留洞。
不用时用特制的盖子盖上加以保护，同时也防止落物。
脚手架工程施工方案
本工程采用双皮外架子，起结构时此架为外防护架；进行装修工程时为操作脚手架。
高度65.5m，宽度为1.05m，立杆纵距为1.5m，内立杆距墙皮0.35m，步距为1.8m，最多时设6层脚手板，装修施工为2层。
水平拉结距离3L=4.5m，竖向拉接距离2H=3.6m，脚手架采用φ48×3.5钢管搭设，施工荷载为2.0kN/m2。
搭设时立杆下端顺铺50mm厚木脚手板，搭设顺序为：
摆放扫地杆→逐根树立立杆并与扫地杆扣紧→装扫地小横杆并与立杆和扫地杆扣紧→装第一步大横杆并与各立杆扣紧→安第一步小横杆→安第二步大横杆→安第二步小横杆→加设临时斜撑杆上端与第二步大横杆扣紧（在装设连墙杆后拆除）→安第三、四步大横杆和小横杆→安连墙杆→接立杆→加设剪刀撑→铺脚手板→绑扎防护拉杆及挡脚板，挂安全网。
搭设时要注意拉结，和校正杆件的垂直和水平偏差，同时适度拧紧扣件，螺栓根部要放正，连接大横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧，螺栓要向上，防止雨水进入。
各杆件相交伸出的端头，均要大于100mm以防滑脱，剪刀撑的搭设要将一根斜杆扣在立杆上，另一根扣在小横杆的伸出部分上，斜杆两端扣件与立杆节点的距离不应大于200mm，最下面的斜杆与立杆连接点离地不大于500mm。
铺脚手板时一定要严密，防止跳板和探头，板头部位要用钢筋打横连接，以防滑动。
搭设时立杆接头相邻杆要错开，并布置在不同的步距内，其接头距大横杆不应大于步距的1/3，立杆垂直偏差要控制在H/400～H/500之间，且不大于10cm。
因本工程外脚手架四周均搭设在地下室顶板上，为不使荷载传至顶板，采用斜拉钢丝绳卸荷措施，即在每三根立杆中有一根设卸荷钢丝绳，共设两道，每道两根，共四根钢丝绳。
斜拉钢丝绳用手拉葫芦拉紧，做到受力程度基本相同。
吊点设在立杆与大横杆、小横杆的交点处，钢丝绳由大横杆底部兜紧。
吊点处设两根小横杆，一根与立杆卡牢，另一根与大横杆卡牢，并与建筑物顶紧，以承受水平分力。
安全验算列下：
搭设高度：
65.5m，立杆横距b=1.05m，立杆纵距L=1.5m，内立杆距外墙b1=0.35m，脚手架步距h=1.8m，铺设脚手板6层，同时装修2层，拉接点H1=2h=2×1.8=3.6m，水平L1=3×1.5=4.5m，钢管为φ48×3.5，荷载Qk=2.0kN/m2。
1.单管立杆允许高度
（1）由h=1.8m，H1=2h，b=1.05m，得出ψAf=48.491kN
（2）由b=1.05m，L=1.50m，脚手板6层得出NGK2=4.185kN
（3）由b=1.05m，L=1.50m，Q=2.0kN/m2，实际两层作业
Qk=2×2.0=4.0kN/m2,NQK=8.40kN
（4）由h=1.80m,L=1.50m,得NQK1=0.442kN（扣件重）
（5）将ψAf、NGK2、NQK、NGK1代入公式KA=0.85H=h[KAψAf-1.30（1.2NGK2+1.4NQK）]/1.2NGK1=1.8[0.85×48.491-1.3（1.2×4.185+1.4×8.40）]/（1.2×.442）=65.8m
最大允许搭设高度：
Hmax≤H/（1+H/100）=65.8/（1+65.8/100）=39.7m<65.5m为安全，下部采用双立杆
65.5-39.7=25.8m即从地平至25.8m为双立杆
2.整体稳定与单杆局部稳定脚手架上部39.7m为单根钢管作立杆，n=39.7/1.8=22步，实际单根钢管立杆部分的高度为22×1.8=39.6m，下部双钢管立杆的高度为65.5-39.6=25.9m,拆合n=25.9/1.8≈15步脚手架的整体稳定公式N/ψ≤KAKUf1）求N最底部压杆轴向力最大，为最不利。
先求双钢管部分每一步一个纵距肢手架的自重K，GK，NGK=NGK1＇+2×1.8×0.376+0.014×4=0.442+0.135+0.56=0.633kN
再按公式N=1.2（n1NGK+n1＇N＇+NGK2）+1.4NQK=1.2（22×0.442+1.5×0.633+4.185）+1.4×8.4=37.18kN
2）计算φ值
由b=1.05m，H=3.6m计算λX
λX=H1/（b/2）=3.6/（1.05/2）=6.86
由b=1.05m，H=3.6m查表得μ=25
λ0X=μλX=25×6.86=171.5
由λ0X=171.7设φ=0.242
3）验算整体稳定，KA=0.7
KH=1/[1+（H/100）]=1/[1+（65.5/100）]=0.604
N/φA=37180/0.242×4×4.893×102=78.49N/mm
KA·KH·f=0.7×0.604×205=86.67>78.49
所以安全
（2）验算单根钢管立杆的局部稳定
单根钢管最不利步距位置，是在由顶往下39.6m处往上的一个步距（即由顶往下数第双步），最不利的荷载情况是在39.6m处往上位置铺设，最不利的立杆为内立杆。
按公式验算：
N1/（φ1A1）+δM≤KA·KHf
N1-最不利立杆轴正力
N1=（1/2）×1.2×n1NGK1+[（0.5×1.05+0.35）/1.4]×（1.2NGK2+1.4KQK）
N1=（1/2）×1.2×22×0.442+（0.875/1.4）（1.2×4.185+1.4×8.4）
=5.834+10.489=16.32kN
22
由于QK=2.0kN/m所以m=35N/mm
2
单根钢管截面积A1=489mmKA=0.85
KH仍按前计算值=0.665
将N1、ф1、A1、δM、KA、KH、代入公式
（N1/ф1A1）+δM=16320/（0.489×489）+35=103.25N/mm2
KA·KH·f=0.85×0.665×205=115.88N/mm2>103.25N/mm2故安全。
（3）脚手架与主体连接点抗风强度验算及风荷载作用下的整体稳定验算。
基本风压值ω0=0.50kN/m采用机件与墙拉结。
1）计算风压标准值调整系数=0.75ω=0.75βZμZμstωω。
βZ=1μZ=1.67ф=0.104由ω。
·d2=0.5×0.0482=0.001152<0.002得出μ=1.2由ф=0.104得（立杆纵距/立杆横距）=1.5/1.05=1.428得η=1μstω=0.104×1.2×（1+1）=0.2496ω=0.75βzμstωω。
=0.75×1×1.67×0.2496×0.5
=0.156kN/m2
2）验算连墙点抗风强度
每点产生的拉力或压力
Nt=1.4H1L1ω
=1.4×3.6×4.5×0.156
=3.545kN
一个扣件的抗滑能力设计值为6.0kN>3.545kN
故安全
3）验算架子整体稳定
公式（N/ФA）+（M/BA1）≤KA·KH·f
风荷载:
q=1.4Lω=1.4×1.5×0.156=0.328kN/m2
M=qH12/8=0.328×3.62/8=0.53kN/m
M/bA1=0.53×106/（1050×489×2）=0.52N/mm2
N/ФA=78.49N/mm2
78.49+0.52=79.01
KA·KH·f=0.7×0.665×205=95.4N/mm2>79.01N/mm2
故安全
（4）斜拉钢丝绳卸荷计算
经验算架子高65.5m，超过限制高度且不能满足稳定要求，故在下部十五步改为双立杆，以满足稳定要求。
但整个架子端落在地下一层顶板上，为保证顶板安全，采用斜拉钢丝绳卸荷方法，使架子对楼板的荷载减为允许范围之内。
1）斜拉钢丝绳卸荷计算
（A）纵距全部荷载的设计值N=37.18kN
（B）求每个吊点所承受的荷载，吊索拉力及吊点位置小横杆所受的压力。
考虑架子的全部荷载由卸荷点承受，即架子处于被吊挂的状态。
每三根立杆，有一根立杆设2处斜拉点，每点有两根钢丝绳，这样架子每隔三个纵距，便有4个斜拉点，每个吊点所承受荷载P1为：
P1=（3N/4）×KωKω为不均匀系数为1.5P1=（3×37.18）/4×1.5=41.83kNTAO=P1×（72+1.42）/7=42.67kNTAB=-P1×1.4/7=-8.37kNTBO=P1×（72+0.35）/7=P1=41.83TBC=-（P1.35/7+TAB）=-9.28kN2）钢丝绳抗拉强度公式Px≤aPg/KPx=41.83kNK=8Pg=≥KPx/a=8×41.83/0.85=393.7kN选ф28钢丝绳Pg=405.5kN>393.7kN故安全，选用6.8号卡环。
3）计算工程结构上的预埋吊环应力不大于50N/mm吊环截面积Ag=Px/（2×50）=41830/100=418mm选用ф25Ag=490.9>418mm安全。
（5）验算小横杆、大横杆的强度与变形1）小横杆计算：
（A）强度计算：
GK=0.40kN/m2C=0.75GK=38N/m2
KQ=1.2
QK=2000N/m2Q=1.2（400×0.75+38）+1.4×1.2×2000×0.75
=338+2520=2858N/mMmax=2858×1.052/8=393.87N·Mδ=Mmax/Wn≤ρ查表φ48×3.5Wn=5078mm3δ=393870/5078=77.56N/mm2<205N/mm2安全
（B）计算变形：
W/b=5qb3/384EI
5
查表：
E=2.06×10N/mm2I=121900mm2W/δ=（5×2858×10503）/（384×2.06×105×121900）
=0.154%=1/649<1/150满足要求2）大横杆计算
（A）强度计算F1=（bq/2）+aq=（1.05×2858/2）+0.35×2858=2500.8NMmax=0.213FL=0.213×2500.8×1.5=799.0N·M
δ=Mmax/Wn=799000/5078=157.4N/mm2<205N/mm2，故安全。
（B）变形
W/b=1.615×FL2/100EI
=1.615×（2500.8×15002/100×2.06×105×121900）
=1/250<1/150
满足要求。
另：
因此脚手架根部搭在地下主顶板上，需卸荷，故下部的双立杆可改为单立杆。
悬挑式钢平台，其位置根据现场实际情况定。
（6）上料用悬挑平台计算
上料用悬挑平台，主梁采用[20槽钢，自重260N/m，次梁采用[10槽钢，自重100N/m，面层满铺50mm木板，自重400N/m2，平台面积4.5×5.9=26.55m2，钢丝绳采用6×37+1，ф21.5cm，验算如下：
1）次梁
[10槽钢长4.5m，间距48cm
荷载计算：
木板400N/m2×0.48×1.2
=230.4N/m[10槽钢自重100N/m×1.2=120N/m
施工活荷载1500N/m×0.48×1.4=1008N/m
荷载值1358.4N/m悬臂比值λ=M/L=500/4000=0.125
跨中弯矩M=[ql（1-λ2）2]/8=[1358.4×42（1-0.125）2]/8=2632.6N·m2）计算主梁（A）[20槽钢长509m
外铡支座压力R=[ql（1+λ）2]/2=[1358.4×4.5×（1+0.125）2]/2=3868.3N槽钢自重260×1.2=312N/m
荷载值为8371N/mM=ql2/8=0.125×8371×5.92=36424N·m
（B）验算弯曲强度
查得[20Wn=191.4cm3Wnf=191.4×215=41151N·mM3）钢丝绳：
（A）主梁均布荷载2882/0.48=6004N/m[20自重260N/m
荷载标准值6264N/m
钢丝绳所受拉力T=ql/2sinα=（6264×5.9）/（2×0.707）=26137N
（B）钢丝绳安全系数K=（296000×0.82）/26137=9.3，安全注：
6×37+1，ф21.5cm镀锌钢丝绳破断总拉力=296000N,α=45°换算系数为0.82。
脚手架工程施工方案
本工程采用双皮外架子，起结构时此架为外防护架；进行装修工程时为操作脚手架。
高度65.5m，宽度为1.05m，立杆纵距为1.5m，内立杆距墙皮0.35m，步距为1.8m，最多时设6层脚手板，装修施工为2层。
水
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