B1B2栋地下室梁模板支撑计算书.docx

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B1B2栋地下室梁模板支撑计算书

B1B2栋地下室梁模板支撑计算书

工程名称:

中新广州知识城九龙新城首期安置房（标段一）

1．计算参数

结构楼板厚150mm，梁宽b=300mm，梁高h=900mm，层高4.10m，结构表面考虑外露；模板材料为夹板,底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边立杆至板立杆距离0.60m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2;采用两根轮扣式钢管支撑,横向间距600mm，纵向间距1200mm，支架立杆的步距h=1.50m,支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a=0.20m;钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.24cm2，回转半径i=15.90mm；立杆钢管重量0.0326kN/m。

钢材弹性模量E=206000N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2,Q345钢材抗弯强度f=300.00N/mm2。

2．梁底模验算

（1）梁底模及支架荷载计算

荷载类型标准值单位梁宽（m）梁高（m）系数设计值

①底侧模自重0.3kN/m2×（0.30+1.50）×1.2=0.65kN/m

②砼自重24.0kN/m3×0.30×0.90×1.2=7.78kN/m

③钢筋荷载1.5kN/m3×0.30×0.90×1.2=0.49kN/m

④振捣砼荷载2.0kN/m2×0.30×1.4=0.84kN/m

梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=9.75kN/m

梁底模和龙骨挠度验算计算组合（①＋②＋③）/1.2q2=7.43kN/m

（2）底模板验算

第一层龙骨（次楞）间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=300mm。

W=bh2/6=300×182/6=16200mm3,I=bh3/12=300×183/12=145800mm4。

1）抗弯强度验算

弯矩系数KM=-0.105,Mmax=KMq1L2=-0.105×9.75×3002=-92138N·mm

σ=Mmax/W=92138/16200=5.69N/mm2

梁底模抗弯强度σ=5.69N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪强度验算

剪力系数KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.606×9.75×300=1773N

τ=3Vmax/（2bh）=3×1773/（2×300×18）=0.49N/mm2

梁底模抗剪强度τ=0.49N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

挠度系数Kυ=0.644,q2=7.43kN/m;

υmax=Kυq2L4/（100EI）=0.644×7.43×3004/（100×6000×145800）=0.44mm

[υ]=L/400=300/400=0.75mm

梁底模挠度υmax=0.44mm＜[υ]=0.75mm,满足要求。

（3）第一层龙骨（次楞）验算

钢管横向间距L=600mm，C=300、γ=300/600=0.50,

第一层龙骨（次楞）采用木枋b=80mm,h=80mm；W=bh2/6=80×802/6=85333mm3；I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。

1）抗弯强度验算

a、梁传荷载计算

q=q1×第一层龙骨（次楞）间距/梁宽=9.75×300/300=9.75kN/m

Mq=qcL（2-γ）/8=9.75×300/1000×600/1000×（2-0.50）/8=0.33kN·m

b、板传荷载计算

P板重量=1.2×（板厚度×25＋模板重）＋1.4×活载

=1.2×（0.15×25+0.30）+1.4×2.50=8.36kN/m2

板传递到第一层龙骨（次楞）的荷载P=（300+75）/1000×300/1000×8.36=0.94kN

a=0.5×（L-c）=0.5×（600-300）=150mm=0.2m，Mp=Pa=0.94×0.15=0.14kN·m

Mmax=Mq＋Mp=（0.33+0.14）×106=470000N·mm=0.47kN·m

σ=Mmax/W=470000/85333=5.51N/mm2

第一层龙骨（次楞）抗弯强度σ=5.51N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪强度验算

Vmax=0.5×q×梁宽＋P=0.5×9.75×300/1000+0.94=2.40kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×2.40×1000/（2×80×80）=0.56N/mm2

第一层龙骨（次楞）抗剪强度τ=0.56N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

q=q2×第一层龙骨（次楞）间距/梁宽=7.43×300/300=7.43N/mm

υq=q'cL3×（8-4γ2＋γ3）/（384EI）

=7.43×300×6003×（8-4×0.502+0.503）/（384×9000×3413333）=0.29mm

υp=PaL2×（3-4×（a/L）2）/（24EI）

=0.94×1000×150×6002×（3-4×0.252）/（24×9000×3413333）=0.19mm

υmax=υq＋υp=0.29+0.19=0.48mm

[υ]=L/400=600/400=1.50mm

第一层龙骨（次楞）挠度υmax=0.48mm＜[υ]=1.50mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

（4）第二层龙骨（主楞）验算

钢管横向间距L=1200mm，计算跨数5跨；第二层龙骨（主楞）采用双钢管，Φ48×3.0

W=8980.00mm3，I=215600.00mm4；

1）抗弯强度验算

弯矩系数KM=-0.395,P=V=1/2×q×梁宽＋P=0.5×9.75×300/1000+0.94=2403N=2.40kN

Mmax=KmPL=-0.395×2.40×1000×1200=-1137600N·mm=-1.14kN·m

σ=Mmax/W=1137600/8980=126.68N/mm2

第二层龙骨（主楞）抗弯强度σ=126.68N/mm2＜f=205.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪强度验算

剪力系数KV=1.895,Vmax=KVP=1.895×2.40=4.55kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×4.55×1000/（2×2×424.00）=8.05N/mm2

第二层龙骨（主楞）抗剪强度τ=8.05N/mm2＜fv=120.00N/mm2,满足要求。

3）挠度强度验算

挠度系数Kυ=2.481,P'=V=1/2×q×梁宽＋P板传=0.5×7.43×300/1000+0.94=2.05kN

υmax=KυPL3/（100EI）=2.481×2.05×1000×12003/（100×206000×215600）=1.98mm

[υ]=L/400=1200/400=3.00mm

第二层龙骨（主楞）挠度υmax=1.98mm＜[υ]=3.00mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

3.支撑强度验算

（1）荷载计算

传至每根钢管立柱最大支座力的系数为4.494

每根钢管承载NQK1=4.494×2400=10786N

每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:

NQK2=1.4×0.60×1.20×1000=1008N

每根钢管承载荷载NQK=NQK1＋NQK2=10786+1008=11794N

钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.0326×3.2×1000=104N

水平拉杆3层,拉杆重量=3×1.80×47.90=259N

支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量=104+259=363N

钢管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.2×363+11794=12230N

（2）钢管立杆长细比验算

LO1=ηh=1.2×1.50=1.80m,LO2=h＇+2ka=1.50+2×0.7×0.20=1.78m

LO=LO1=1.80m=1800mm,i=15.90mm,λ=LO/i=1800/15.90=113.21

钢管立杆长细比113.21＜150,满足要求。

（3）钢管立杆稳定性验算

2

钢管立杆稳定性计算74.72N/mm2＜300.00N/mm2,满足要求。

4.支撑支承面验算

钢管立杆设配套底座200×100mm,支承面为（按C35考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：

F=12.23kN=12230N

（1）支承面受冲切承载力验算

βS=2.00,ft=1.57N/mm2,hO=120-15=105mm,η=0.4＋1.2/βS=1.00

σpc,m=0N/mm2,Um=2×（200+105）+2×（100+105）=1020mm,βh=1.00

（0.7βhft＋0.25σpc,m）ηUmhO=[（0.7×1×1.57+0.25×0）×1.00×1020×105]/1000=117.70kN

钢管支承面受冲切承载力117.70kN＞12.23kN,满足要求。

（2）支承面局部受压承载力验算

Ab=（0.20+2×0.10）×（0.10×3）=0.12m2,Al=0.20×0.10=0.02m2

βl=（Ab/Al）0.5=2.45,fcc=0.85×16700=14195kN/m2,ω=0.75

ωβlfccAl=0.75×2×14195×0.02=425.85kN

支承面局部受压承载力F=425.85kN＞12.23kN,满足要求。

5.侧模板验算

（1）荷载计算

1）新浇砼的侧压力

F1=0.22γ×200/（T+15）β1β2V1/2

=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2

=（γ=24.0β1=1.20β2=1.15V=2.0T=30.0℃）

F2=γH=24×梁高=24×0.90=21.60kN/m2

F1、F2两者取小值F=21.60kN/m2，有效压头高度=F/γ=0.90

2）荷载计算

荷载类型　　　　　　　标准值　单位分项系数设计值单位

①新浇混凝土的侧压力F　　　21.60　kN/m2　γG=1.2　25.92　kN/m2

②振捣混凝土产生的荷载Q2K　4.00　　kN/m2　　γQ=1.4　　5.60　kN/m2

梁侧模和侧肋强度荷载组合①+②　　　　　　　　　　　　　　　31.52kN/m2

梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.2　　　　　　　　　　　　　21.60kN/m2

（2）侧模板强度验算

取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨,木模板厚度h=18mm；

W=bh2/6=750×182/6=40500mm3，I=bh3/12=750×183/12=364500mm4。

1）抗弯强度验算

弯矩系数KM=-0.105,q=31.52×（900-150）/1000=23.64kN/m=23.64N/mm

Mmax=KMqL2=-0.105×23.64×3002=-223398N·mm=-0.22kN·m

σ=Mmax/W=223398/40500=5.52N/mm2

侧模抗弯强度σ=5.52N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪强度验算

抗剪系数KV=0.606,Vmax=KVqL=0.606×23.64×300/1000=4.30kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×4.30×1000/（2×18×750）=0.48N/mm2

侧模抗剪强度τ=0.48N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

挠度系数Kυ=0.644,q'=21.60×（900-150）/1000=16.20kN/m=16.20N/mm

υmax=KυqL4/100EI=0.644×16.20×3004/（100×6000×364500）=0.39mm

[υ]=L/400=300/400=0.75mm

侧模挠度υmax=0.39mm＜[υ]=0.75mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

6.对拉螺栓计算

Fs=0.95×（γGF+γQQ2k）=0.95×31.52=29.94kN/m2;设1排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=（900-150）/2=375mm=0.38m,N=abFs=0.60×0.38×29.94=6.83kN；对拉螺栓φ12,容许拉力[Ntb]=12.90kN

对拉螺栓受力6.83kN＜容许拉力12.90kN,满足要求。

7.侧肋强度验算

计算跨度375mm,跨数2跨,木枋尺寸b=80mm，h=80mm；

W=bh2/6=80×802/6=85333mm3,I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。

1）抗弯强度验算

弯矩系数KM=0.125,q=31.52×300/1000=9.46N/mm；

Mmax=KMqL2=0.125×9.46×3752=166289N·mm=0.17kN·m

σ=Mmax/W=166289/85333=1.95N/mm2

侧肋抗弯强度σ=1.95N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪强度验算

剪力系数KV=0.625,Vmax=KVqL=0.625×9.46×375/1000=2.22kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×2.22×1000/（2×80×80）=0.52N/mm2

侧肋抗剪强度τ=0.52N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

挠度系数Kυ=0.521,q'=21.60×300/1000=6.48N/mm;

υmax=KυqL4/100EI=0.521×6.48×3754/（100×9000×3413333）=0.02mm

[υ]=L/400=375/400=0.94mm

侧肋挠度υmax=0.02mm＜[υ]=0.94mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

8.梁侧檩梁验算

对拉螺杆横向间距600mm，侧肋间距300mm，计算跨数5跨,梁侧檩梁采用Φ48×3.2双钢管，W=4730mm3，I=113500mm4，A=450mm2；

1）抗弯强度验算

弯矩系数KM=0.171,P=1.25qL=1.25×9.46×0.38=4.43kN

Mmax=KmPL=0.171×4.43×0.60×106=454518N·mm=0.45kN·m

σ=Mmax/W=454518/（2×4730）=48.05N/mm2

檩梁抗弯强度σ=48.05N/mm2＜fm=205.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪强度验算

剪力系数KV=0.658,Vmax=KVP=0.658×4.43=2.92kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×2917/（2×2×450）=4.86N/mm2

檩梁抗剪强度τ=4.86N/mm2＜fv=120.00N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

挠度系数Kυ=1.097,P,=1.25qL=1.25×6.48×0.38=3.04kN;

υmax=KυP,L3/（100EI）=1.097×3038×6003/（100×206000×2×113500）=0.15mm

[υ]=L/400=600/400=1.50mm

檩梁挠度υmax=0.15mm＜[υ]=1.50mm,满足要求。

9.计算结果

底模、侧模厚度18mm;第一层龙骨（次楞）80×80mm木枋@300mm，第二层龙骨（主楞）双钢管Φ48×3.0@600mm；盘扣式B-LGΦ48×3.0钢管支撑纵向间距1200mm，钢管横向间距600mm，竖肋80×80mm钢管@300mm，对拉螺栓Φ48×3.0双钢管1排,φ12@600mm,采用作为横檩。

立杆顶层步距1.50m,立杆中间层最大步距1.50m。

模板支架可调底座调节丝杆外露长度不应大于300mm，作为扫地杆的最底层水平杆离地高度不应大于550mm。

底层的水平杆步距可按标准步距设置，且应设置竖向斜杆。