又因弹簧刚度
K=Gd4/8nD3=（78.5×103×124）/（8×8×373）=502（N/mm）
空载与满载时弹簧受压力的变化量
△F=1/5×1000×9.81=1962（N）
∴弹簧变形量
△f=△F/K=1962/502=3.91（mm）
因[△f]=15mm（轿厢平层的允许偏差）
故△f<[△f]，刚度满足电梯运行要求。
七.电梯导轨的选型计算
1.轿厢导轨
当轿厢超速向下运行，限速器运作，操纵渐进式安全钳制动时，导轨承担满载轿厢的最大制动力Fb为：
Fb=10（P+Q）
并由此产生的导轨弯曲应力k为：
k=Fbω/A=10（P+Q）ω/A
式中，P—空载轿厢自重G1（1260kg）与随行钢丝绳重量G2之和。
设随行钢丝绳长度为100米，钢丝绳重量G2=5×100×0.586=293（kg）
则P=G1+G2=1260+293=1553kg；
Q—额定载重量（Q=1000kg）
A—导轨截面积（T90/B导轨A=1720mm2）
ω—与成函数关系的弯曲系数，为细长比=Lk/I（其中Lk为导轨支架之间的最大距离，取Lk=2500mm；I为导轨回转半径，T90/B导轨的I=25mm。
）
本型号电梯选用T90/B（JG/T5072.1-1996）电梯专用导轨，其材料的
抗拉强度为370Mpa，导轨许应弯曲应力[K]=140N/mm2
由上述得=Lk/I=2500/25=100
查弯曲系数ω表（GB7588-95,表4）
得ω=1.90
则K=10（P+Q）ω/A
=10×（1553+1000）×1.90/1720
=28.2（N/mm2）
K<[K]故选用T90/B导轨强度足够。
2.对重导轨
由于该型号电梯对重不配合安全钳，故没有制停力对导轨的影响，对重架在设计制造时是中心对称结构，运行中重力偏心产生的作用也相对较小。
本梯对重选用T75-3/B导轨JG/T5072.1-1996，假设对重质量的质心与导轨中心连线或与轿厢出入门方向的中心连线均偏离e=20mm。
对重导靴的作用力为:
R=Cp×e×g/h
式中，Cp—对重质量。
Cp=G1+K平Q=1260+0.51000=1760kg
h—上下对重导靴之间的距离。
h=3200mm
则R=（1760×20×9.81）/3200=108（N）
相应的最大弯曲应力w=RL/f2W （N/mm2）
式中L—导轨的长度，L=5000mm
f2—与导轨、导轨支架承接的边界条件有关，取一铰一固时f2=6
W—导轨抗弯弹性模量，W=9.29cm3=9.29103mm3；
则w=RL/f2W=108×5000/（6×9.29×103）=9.69（N/mm2）
而导轨的许用弯曲应力[K]=140N/mm2
∴w<[K]
对重导轨T78/B能满足要求。
八.安全钳的计算
根据GB7588-95的规定，对于额定速度大于0.63m/s，轿厢采用渐进式安全钳装置。
1.平均制动力为：
FA=9.8×（G1+Q）×（Vt2/2gSmax+1）
式中:
G1—轿厢系统自重，G1=1260kg；
Q—轿厢额定载荷，Q=1000kg；
Vt—限速器动作速度，m/s；
根据GB7588-95的规定，对于额定速度小于或等于1m/s的渐进式安全钳装置，限速器的动作速度要求至少等于额定速度的115%，但应小于1.5m/s，取Vt=1.35m/s；
Smax—对应轿厢满载时的最大制停距离，根据公式计算：
Smax=Vt2/3.924+0.256=1.352/3.924+0.256=0.72m
g—重力加速度，g=9.81m/s2；
9.8—换算系数。
∴FA=9.8×（1260+1000）×[1.352/（2×9.81×0.72）+1]
=25005.4（N）
则在轿厢空载情况下的最小制停距离为：
Smin=Vt2/{2g×{FA/[9.8×（70+G1）]-1}}
=1.352/{2×9.81×{25005.4/[9.8×（70+1260）]-1}}
=1.352/（2×9.81×0.918）
=0.1（m）
空载时的最大平均制停减速度为：
amax={FA/[9.8×（70+G1）]-1}g
={25005.4/[9.8×（70+1260）]-1}g
=0.918g
按电梯安全规范规定：
最小制停距离为0.21m；在装有额定载荷的轿厢自由下落的情况下，渐进式安全装置制动时的平均减速度应在0.2g-1.0g之间，因此计算结果符合要求。
2.导轨表面的比压
安全钳夹紧时比压按最大制动力计算，因此作用于每个夹紧面上的最大夹紧力为：
Nmax=（Fmax/nμ）·K
式中：
K—夹紧零件受力不均匀系数，K=1.1~1.2，取K=1.15；
n—夹紧表面数量，n=4；
μ—夹紧零件与导轨表面磨擦系数μ=0.3；
Fmax—最大制动力，N；考虑到轿厢为满载，则安全钳制停过程的最大瞬时减速度为（ā=1.5g）
故Fmax=（G1+Q）（ā/g+1）=（G1+Q）（1.5g/g+1）=2.5（G1+Q）
=2.5（1260+1000）=5650（kg）=55426.5（N）
∴Nmax=（Fmax/nμ）·K
=55426.5/（4×0.3）×1.15
=53117.1（N）
从而夹紧表面的比压为：
P=Nmax/A，
其中A为锲块工作面面积，A=2bh，其中b=24mm，h=64mm，
∴P=Nmax/2bh=53117.1/（2×24×64）=17.29（N/mm2）
对于45钢,[P]为许用应力，取[P]=15-20N/mm2
故P<[P]，满足要求。
九.限速器的选型计算
1.根据GB7588-95的规定，对于额定速度小于或等于1m/s的渐进式安全钳装置，限速器的动作速度要求至少等于额定速度的115%，但应小于1.5m/s，即1.15m/s≤Vt<1.5m/s。
选用目前应用比较广泛的锤型离心式限速器（东方XS1-1.0m/s型），动作范围为1.288m/s―1.37m/s，满足要求。
2.限速器钢丝绳的选用
按照GB7588-95标准规定，限速器动作时，钢丝绳的张紧力至少应为以下两个值中的较大者；
a.300N；
b.安全钳作用时所需力的2倍。
限速器钢丝绳应满足条件：
a.柔性良好；
b.公称直径不小于6mm；
c.安全系数不小于8，即S0/F≥8，（S0为绳的最小破断载荷）；
S0=2.81×104（N）
d.限速器绳轮的节圆直径与绳的公称直径之比应不小于30。
对于渐进式安全钳，提拉力应不大于F1=535N；设限速器张紧装置给钢丝绳的拉力为F2=200N，则限速器钢绳实际张紧力为：
F=2F1+F2=2×535+200=1270（N），
从而，实际安全系数S0/F=28100/1270=22.13>8
故限速器选用GB8903-888×19S的钢丝绳，其公称直径d=8mm，最小破断载荷S0=28.1KN，能够满足性能要求的。
另外，限速器绳轮节径D=300mm。
钢丝绳直径d=8mm。
则D/d=37.5>30
故D/d之比满足GB7588-95标准中规定要求。
一十.缓冲器的选型计算
按照GB7588-95《电梯制造与安装安全规范》的规定，油压缓冲器缓冲过程的平均减速度不大于1g（g为重力加速度）,并且大于或等于2.5g的瞬时减速度时间应不大于0.04秒。
对于额定载荷Q=1000kg，额定速度V=1.0m/s电梯：
1.要求行程S
S可由公式S=Vt2/2g求得。
式中，Vt=115%V=115%×1.0=1.15（m/s）
∴S=Vt2/2g=1.152/（2×9.81）=0.067（m）=67mm
2.轿厢缓冲器所受的静载荷（取ā=g）
F轿=（G1+Q+G2）×（1+ā/g）
式中，G1—空载轿厢自重，G1=1260kg
G2—轿厢一侧钢丝绳重量，G2=146.5kg（上面已计算）
∴F轿=（1260+1000+146.5）×（1+g/g）=4813（kgf）
3.对重缓冲时所受的静载荷（取ā=g）
F对=（G1+K平Q+G3）×（1+ā/g）
式中，G3—对重一侧钢丝绳重量，取50m计算；
G3=5×50×0.586=146.5（kg）
∴F对=（1260+0.5×1000+146.5）×（1+g/g）=3813（kgf）
选用YH4/270油压缓冲器（东方）其行程H=270mm>67mm满足要求。
其总容许质量为900kg-4250kg，故轿厢选用2组YH4/270油压缓冲器，对重选用1组YH4/270油压缓冲器。
一十一.轿厢架的强度计算
1.上梁
根据上梁的受力情况,可近似地看成是简支梁，最大静载实验载荷为额定载荷的2倍。
∴P=G1+2Q=（1260+2×1000）×9.81=31980.6（N）
则最大弯矩为:
Mmax=PL/4=（G1+2Q）×L/4
上梁由2条热轧槽钢18/Q235构成，长度L=1780mm=1.78m，
查GB707-88，其截面系数WX=152CM3=1.52×10-4M3，
由于梁的跨度与高度比λ=1780/180=9.8>5（剪应力可忽略不予计算）。
故最大正应力为:
δmax=Mmax/2Wx
=（G1+2Q）×L/8Wx
=31980.6×1.78/（8×1.52×10-4）
=4.68×107（Pa）
=46.8（MPa）
∴n=δs/δmax=235/46.8=5.02
而[n]=2.5,故n>[n]满足要求.
2.立柱
分析立柱的受力图：
→→→
2Ty+F=-P
静载实验时，2TY+F=G1+2Q
即P=G1+2Q
立柱采用2根热轧槽钢16/Q235，查GB707-88，其截面面积A0=25.162（cm2），
立柱最易破断处为立柱与上梁的螺栓联接处（2φ18孔）。
此处的截面积为：
A=A0-2×18×10=2516.2-360=2156.2（mm2）=2.156×10-3（m2）
∴δmax=P/2A=（G1+2Q）/2A
=[（1260+2×1000）×9.81]/（2×2.156×10-3）
=7.42×106（N/m2）
=7.42（MPa）
则安全系数：
n=δs/δmax=235/7.42=31.67
而[n]=2.5，故n>[n]，立柱强度足够。
3.轿底梁
根据轿底梁受力情况分析可简化为简支梁，载荷均布。
则最大弯矩:
Mmax=[（G1+2Q）L]/8
∴最大正应力为：
δmax=Mmax/2Wx=[（G1+2Q）L]/16Wx
底梁采用2根热轧槽钢16/Q235，L=1780mm=1.78m，
查GB707-88，其截面系数Wx=117cm3=1.17×10-4m3
则δmax=[（1260+2×1000）×9.81×1.78]/（16×1.17×10-4）
=3.041×107（N/m2）
=30.41（MPa）
安全系数:
n=δs/δmax=235/30.41=7.73
而[n]=2.5，故n>[n]，满足要求。
升级会员 