火车站高铁站站房网架满堂脚手架方案.docx

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火车站高铁站站房网架满堂脚手架方案

网架满堂脚手架方案

一、编制依据

1、黄州车站改扩建工程施工图

2、《高层建筑施工手册》

3、《脚手架安全技术规范》JGJ130-2001

4、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）

5、xx站改扩建站房施工组织设计

二、工程概况

本工程属于京九线既有线改造，新建xx站房工程为线侧上式中型站房，整个站房呈对称式布置，站房主体面向城市广场。

站房主体一层，局部二、三层，总建筑面积9834㎡，建筑主体高度为21.6米，总长154米，总宽45.7米。

站房按照整体按照候车、售票、行包和生产办公四大功能进行分区，设有行包房、出站厅、侯车区、售票厅、贵宾候车厅、设备用房、车站办公用房等。

（1）从站前广场面起至站房主体结构建筑高度为21.6m。

从基本站台主体结构建筑为30.1米。

两侧地面至女儿墙顶建筑高度为11.4米。

（2）站房南北方向最宽为154m，东西方向进深为45.7m。

（3）站房候车大厅采用网架结构屋面，大网架南北方向从3轴至12轴共99.2米，东西从K轴线外8米至A轴线外12米总长59.2米，网架高度由16米~21.8米。

小平网架2块：

4~5轴、10~11轴。

各层室内标高分别为-0.05米、4.55米、6.55米、9米、10.8米。

三、网架满堂脚手架总体搭设方案

1、整体布置：

整个满堂架搭设超过轮廓线外两米，南北方向从3轴~12轴，东西将由K轴外9米~A轴线外12米。

K轴线外是基本站台，考虑到旅客通行，我方将在上方采用悬挑架，由K轴线外搭设6米宽，在上部向外悬挑3米，其余将满堂搭设。

搭设方法：

7~8轴之间立杆间距1200*1200，步距1.8米，3~7轴、8~12轴之间立杆间距1500*1500见方，步距均为1.8米，扫地杆距地200，分别在满堂架两侧的9m、10.8m屋面上搭设马道上操作平台。

整个满堂架在10米高处挂设水平白网。

4轴和11轴处的满堂架立杆距墙400，确保砌筑工程不受架子影响。

具体见附图。

2、搭设高度

站房内部4轴到11轴搭设满堂架，从现有地面-4.00m搭设至15.50m标高，搭设高度为19.5m。

约68640立方。

网架4轴北侧即4~3轴的屋面上的满堂架，从屋面标高9.00m开始搭设至15.50m，搭设高度为6.5m。

约1690立方。

网架11轴南侧即11~12轴屋面上满堂架，从屋面标高10.8m开始搭设至15.5m，搭设高度为4.7m。

约1690立方。

网架A轴外走廊屋面上从屋面标高9.00m米至15.5m，搭设高度为6.5米。

约3400立方

网架A轴外侧悬挑部分，从A’轴至马路边上有5.5米宽，地面-4.0m标高处搭设至15.5米，搭设高度为19.50m。

在架体上部13米位置向外悬挑1.5米，并搭设防护栏杆并挂密目安全网。

约11000立方。

网架K轴外侧满堂架从既有站台面标高-8.8m搭设至15.5m，搭设高度24.3m，从墙边伸出400开始搭设，搭设6m宽，满堂架与K轴框架柱可靠连接，架体在12米标高处开始悬挑，悬挑3米，操作面端部搭设1.5m高的防护栏杆，并挂密目安全网，从操作架端部至开始悬挑立杆之间挂水平安全网。

约15500立方。

3、考虑到网架从5~6轴搭设起步架，需要搭设临时支撑，为避免满堂架局部集中受力，现采取将每根立杆接长，在距网架下弦杆底5cm位置搭设水平横杆，横杆上铺木跳板，使起步网架的荷载均匀分散到满堂架上。

因计算时考虑满堂架上材料堆放最大荷载为2KN/㎡，当起步架杆件材料拼装上后，上弦与下弦的总荷载为1KN/㎡，同时满堂架上减少了材料堆放荷载，荷载整体上没有变化，故按以下计算书计算，满堂架的支撑荷载满足要求。

4、安装7~8轴满堂架，由于跨度22米，中间搭设需要临时支撑，采用同样的办法，加高满堂架立杆，铺木跳板均匀受力。

由于此跨架体为1.2*1.2，网架拼装完毕后，减少了材料堆放荷载，增加了网架总体均布荷载，故按原计算，承载力满足要求。

四、材料、劳动力准备

1、选用φ48×3.0的钢管、十字扣件、对接扣件、旋转扣件。

整个工程约需要钢管6米11000根、4米10000根、3米2000根。

2、人员准备：

架子工30人，工期约20天。

五、满堂架的设计与计算：

1、搭设方法：

立杆：

立杆下垫50mm厚通长脚手板立柱接头必须采用对接扣件对接。

相邻接头应交错布置，不得设在同步同跨内，两相邻立柱接头在高度方向错开的距离不小于2000mm，各接头中心距主节点的距离不大于水平杆间距的1/3。

临近主体混凝土结构400mm开始搭设满堂架，所有立杆距离墙的距离均为400mm

水平杆：

接长采用对接扣件连接，接头应交错布置：

两根相邻纵向水平杆接头不应设在同步、同跨内；不同步、不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于2000mm；各接头中心至最近主节点的距离不大于立杆纵距的1/3。

剪刀撑：

（1）在满堂架内部每四跨搭设剪刀撑，中间每间隔15米设剪刀撑，剪刀撑斜杆跨越立杆间距为四跨，和地面角度按60度设置。

（2）剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。

马道：

在两端的屋面上搭设通向架体操作面的马道。

马道坡度不宜大于1:

3。

沿架体内排设两侧扶手栏杆，扶手栏杆高1200mm，下设200高扫地杆。

扣件：

主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm。

对接扣件开口应朝上或朝内,各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm，关键部位采用双扣件。

木跳板铺设：

木条板以6~7轴为中心进行铺设，一次性铺设宽度不得小于60m，并保证网架安装速度情况下进行倒运，否则在现场技术员的要求下进行满铺。

木跳板的两端与钢管之间采用16#铁丝进行绑扎，每块木跳板与满堂架钢管绑扎点不得少于3个点，并且两个端头必须进行绑扎。

木跳板在安装过程中必须保证探头部位不超过300，并且在探头端的接点位置采用铁丝进行绑扎牢固。

K轴线外侧满堂架搭设：

临近K轴线柱开始向站台方向搭设3跨、4排满堂架，第一排立杆距K轴柱外边500mm，然后按间距1500、1500、1500设置，步距1800搭设。

搭设到钢桁架上时，在满堂架外侧的桁架上部先垂直檩条方向铺设钢管间距1500。

在平行檩条方向铺设钢管，间距1500，共设置3跨，最外排立杆距柱边9500，将在桁架上搭设起的架体与靠柱边从站台面搭设起的满堂架连接到一起，使之成为一个整体。

架体整体向上搭设到15.5m标高，最外排立杆伸出架体1.5m高，横向搭设两排横杆，挂密目安全网。

架体在垂直于轨道方向搭设剪刀撑，斜向45度搭设。

（4~5轴,10~11轴）水平网架底部满堂架搭设：

要求水平横杆在水平网架区域外两米，可与整个大满堂架断开。

2、荷载计算：

一、参数信息:

1.基本参数

立柱横向间距或排距la（m）:

1.50，脚手架步距h（m）：

1.8；

立杆纵向间距lb（m）:

1.50，脚手架搭设高度H（m）：

25.00；

立杆上端伸出至模板支撑点的长度a（m）:

0.30，平台底钢管间距离（mm）：

300.00；

钢管类型（mm）:

Φ48×3.0，扣件连接方式：

双扣件，取扣件抗滑承载力系数:

0.80；

2.荷载参数

脚手板自重（kN/m2）:

0.300；

栏杆自重（kN/m2）:

0.150；

材料堆放最大荷载（kN/m2）:

2.000；

施工均布荷载标准值（kN/m2）:

1.000；

二、纵向支撑钢管计算:

纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为

截面抵抗矩W=4.49cm3；

截面惯性矩I=10.78cm4；

纵向钢管计算简图

1.荷载的计算：

（1）脚手板与栏杆自重（kN/m）：

q11=0.150+0.300×0.300=0.240kN/m；

（2）堆放材料的自重线荷载（kN/m）：

q12=2.000×0.300=0.600kN/m；

（3）活荷载为施工荷载标准值（kN/m）：

p1=1.000×0.300=0.300kN/m

2.强度验算:

依照《规范》5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；

最大弯矩计算公式如下:

最大支座力计算公式如下:

均布恒载：

q1=1.2×q11+1.2×q12=1.2×0.240+1.2×0.600=1.008kN/m；

均布活载：

q2=1.4×0.300=0.420kN/m；

最大弯距Mmax=0.1×1.008×0.9002+0.117×0.420×0.9002=0.121kN.m；

最大支座力N=1.1×1.008×0.900+1.2×0.420×0.900=1.452kN；

最大应力σ=Mmax/W=0.121×106/（4490.0）=27.049N/mm2；

纵向钢管的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2；

纵向钢管的计算应力27.049N/mm2小于纵向钢管的抗压设计强度205.000N/mm2，满足要求！

3.挠度验算:

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；

计算公式如下:

均布恒载:

q=q11+q12=0.840kN/m；

均布活载：

p=0.300kN/m；

V=（0.677×0.840+0.990×0.300）×900.04/（100×2.060×105×107800.0）=0.256mm；

纵向钢管的最大挠度为0.256mm小于纵向钢管的最大容许挠度1500.000/150与10mm，满足要求！

三、横向支撑钢管计算:

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P=1.452kN；

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图（kN.m）

支撑钢管计算变形图（kN.m）

支撑钢管计算剪力图（kN）

最大弯矩Mmax=0.348kN.m；

最大变形Vmax=0.912mm；

最大支座力Qmax=4.742kN；

最大应力σ=77.606N/mm2；

横向钢管的计算应力77.606N/mm2小于横向钢管的抗压强度设计值205.000N/mm2，满足要求！

支撑钢管的最大挠度为0.912mm小于支撑钢管的最大容许挠度900.000/150与10mm，满足要求！

四、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=4.742kN；

R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、满堂架立杆荷载标准值（轴力）计算:

作用于满堂架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

（1）满堂架的自重（kN）：

NG1=0.129×25.000=3.228kN；

（2）栏杆的自重（kN）：

NG2=0.150×1.500=0.225kN；

（3）木跳板自重（kN）：

NG3=0.300×0.900×1.500=0.405kN；

（4）堆放荷载（kN）：

NG4=2.000×0.900×1.500=2.700kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.558kN；

2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=1.000×0.900×1.500=1.350kN；

3.因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×6.558+1.4×1.350=9.759kN；

六、立杆的稳定性验算:

立杆的稳定性计算公式:

其中N----立杆的轴心压力设计值（kN）：

N=9.759kN；

φ-------轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；

i----计算立杆的截面回转半径（cm）：

i=1.59cm；

A----立杆净截面面积（cm2）：

A=4.24cm2；

W----立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：

W=4.49cm3；

σ-------钢管立杆最大应力计算值（N/mm2）；

[f]----钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205.00N/mm2；

L0----计算长度（m）；

如果完全参照《扣件式规范》，由公式

（1）或

（2）计算

l0=k1μh

（1）

l0=h+2a

（2）

k1----计算长度附加系数，取值为1.167；

μ----计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；μ=1.790；

a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.300m；

公式

（1）的计算结果：

立杆计算长度L0=k1μh=1.167×1.790×1.500=3.133m；

L0/i=3133.395/15.900=197.000；

由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.186；

钢管立杆受压应力计算值；σ=9759.000/（0.186×424.000）=123.745N/mm2；

钢管立杆稳定性验算σ=123.745N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！

公式

（2）的计算结果：

L0/i=2100.000/15.900=132.000；

由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.386；

钢管立杆受压应力计算值；σ=9759.000/（0.386×424.000）=59.628N/mm2；

钢管立杆稳定性验算σ=59.628N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算

l0=k1k2（h+2a）（3）

k2--计算长度附加系数，按照表2取值1.059；

公式（3）的计算结果：

L0/i=2595.291/15.900=163.000；

由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.265；

钢管立杆受压应力计算值；σ=9759.000/（0.265×424.000）=86.855N/mm2；

钢管立杆稳定性验算σ=86.855N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则容易存在安全隐患。

六、施工技术要求

1、立于地面之上的立杆底部应加设宽度为200mm，厚度50mm的架板做垫木，或保证每根立杆的支垫面积不小于0.15m2.

2、立杆：

立杆接头采用对接，相连两立杆的接头错开并布置在不同的步距内，应与地面垂直，垂直度偏差≤1/200，且不大于100mm。

3、横杆：

步距为1.8m，水平杆接长采用对接，上下相连两根的接头位置错开不小于2000mm，同一步内外两根接头错开不在同一跨内。

4、剪刀撑：

为加强脚手架系统的整体稳定，尽量减少扭转变形，应使脚手架外侧与地面成60º角，全覆盖式设置钢管剪刀撑，各个剪刀撑节点连接纵横连续，每隔4跨设置一组剪刀撑。

5、木跳板采用对接平铺时，在对接处与其下两侧支承横杆的距离应控且在搭接段的中部应设有支承横杆。

铺设严禁出现端头超出支承横杆250mm以上未固定的探头板。

作业层木跳板应满铺应予绑扎固定。

6、相邻立杆的对接扣件应交错布置，两个相邻立杆接头不应设在同步同跨内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开距离不小于2000mm；所有接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3，即不大于600mm。

7、使用安全网、钢丝网时，对于新网必须有产品质量检验合格证，旧网必须有允许使用的证明书或合格检验记录。

安全网设置时，作为立网使用的密目网严禁用作水平网使用，水平网外防护应采用钢板网片，内防护采用线绳安全网。

密目网立网在挂设时，用塑料卡将立网与脚手架的大横杆绑扎牢固，钢板网挂设时用22#绑扎丝绑扎，安全网上的所有结点必须绑扎到位，严禁有漏绑的现象；对水平线绳安全网必须将网上的线绳与脚手架绑扎牢固可靠。

安全网挂设完毕，必须经过检查验收合格后，方可投入使用，使用过程中，任何人不得拆除绑扎扣。

满堂架进行维护中，检查安全网是否有空缺、断绳等现象，发现漏洞，及时更换和处理。

8、防护栏：

脚手架外立面满挂密目安全网，形成封闭状。

七、满堂架的拆除

1、满堂架的拆除作业应按确定的拆除程序进行，在拆除过程中，凡已松开连接的杆配件应及时拆除运走，避免误扶和误靠已松脱连接的杆件，拆下的杆配件应以安全的方式运出或吊下，严禁向下抛掷。

在拆除过程中，应做好配合、协调工作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险的作业。

2、拆除顺序：

由上至下，后搭者先拆，先搭者后拆。

先拆四周的悬挑部分，最后拆中间部分。

八、安全要求

1、严格按照满堂架搭设技术交底及有关操作规范搭设脚手架。

2、搭设前应严格进行钢管及扣件筛选。

凡严重锈蚀、薄壁，严重弯曲、裂变的杆件不能采用。

3、同一立面的横杆应对等交错设置，同时立杆上下对直。

斜杆接长，不能采用对接扣件，应用叠交方式。

二只回转扣件接长，搭接距离视二只扣件间隔，不少于1.2m。

4、作业人员必须身体健康，持证上岗，穿防滑鞋，系安全带。

5、作业中，发现有缺陷或隐患时，必须及时解决。

危及人身安全时，须停止作业。

6、有坠落可能的物件，应一律先行撤除或加以固定。

7、高处作业中所有物料，应堆放平稳。

工具应随手放入工具袋，传递物料禁止抛郑，应有安全措施。

8、雨、雪天搭设作业时，必须采取可靠的防滑措施，否则禁止搭设。

9、杆件端部伸出扣件之外的长度不得小于100mm。

10、周边悬挑架的纵向平杆必须在角部交圈并与立杆连接固定。

11、随着满堂架的上升搭设，应及时挂设密目安全网。

12、外侧边缘必须设置挡护高度≥1.2m的栏杆和≥180mm挡脚板，且栏杆的净空高度≤0.5m。

13、作业层施工荷载应控制在要求的范围内，不得集中堆放过重荷载。

14、严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。

15、作业期间应及时清理落入安全网内的材料和物品。

在任何情况下，严禁自架上向下抛郑材料物品和倾倒垃圾。

16、禁止酒后上岗作业。

17、施工中若发生安全设施隐患或缺陷，务必及时处理或停工，并向上级汇报，班前、班后均应检查已施工部分的质量，安全情况，并按查验情况逐次以记录。

18、满堂架搭设后分层分段进行验收，合格后挂牌使用。

19、各种电线不得直接在钢管满堂架上缠绕，电线和电动机具必须与满堂架接触时，应当有可靠的绝缘措施。

20、由于采用脚手片，尼龙安全网等易燃物，应设置足够数量的灭火器，电焊操作时，必须有专人看守，且在焊接下方放置接火装置，防止火星点燃，不得在满堂架上吸烟。