施工升降机出入口平台施工方案讲解.docx

施工升降机出入口平台施工方案讲解.docx

《施工升降机出入口平台施工方案讲解.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《施工升降机出入口平台施工方案讲解.docx（23页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。

施工升降机出入口平台施工方案讲解

昆山合生颐廷项目

高层一期2#、3#、4#楼工程

施工升降机出入口平台施工方案

（KS.HSYT.G1.SJJCRKPT-032c）

2012年5月

目录

1、工程概况1

1.1工程参建单位1

1.2工程设计简介1

2、编制依据1

3、施工升降机平面布置图2

4、施工升降机剖面布置图5

5、施工升降机出入口平台设计6

6、施工升降机出入口平台搭设方案9

7、施工升降机出入口平台计算书9

7.1脚手板的计算9

7.1.1抗弯强度验算10

7.1.2抗剪强度验算10

7.1.3挠度验算10

7.2板底方木的计算11

7.2.1抗弯强度计算12

7.2.2抗剪强度计算12

7.2.3挠度计算12

7.3大横杆的计算13

7.3.1抗弯强度计算14

7.3.2抗剪强度计算14

7.3.3挠度计算14

7.4小横杆的计算14

7.4.1抗弯强度计算16

7.4.2抗剪计算16

7.4.3挠度计算16

7.5扣件抗滑力的计算16

7.6脚手架立杆荷载的计算17

7.7立杆的稳定性计算18

7.8连墙件的计算19

7.9悬挑型钢的计算20

1、工程概况

1.1工程参建单位

工程名称：

昆山合生颐廷项目高层一期2#—4#楼工程

建设单位：

昆山合生房地产开发有限公司

监理单位：

广东珠江建设工程监理有限公司

设计单位：

天津美新建筑设计有限公司

勘察单位：

苏州中岩勘查有限公司

总承包单位：

中国建筑第四工程局有限公司

1.2工程设计简介

昆山合生颐廷项目高层一期2#—4#楼工程位于昆山市周市镇新塘河南侧、迎周路西侧S1地块。

本工程由3幢高层住宅（2#-4#楼）组成。

总建筑面积为：

51954.61m2；其中，2#楼建筑面积：

17257.29m2；3#、4#楼建筑面积各为：

17348.66m2；3幢高层住宅均为两个单元，其中西单元24层，东单元18层，各带有一层地下室。

栋号

层数（地下层数）

屋面高度（m）

结构类型

基础类型

上部结构类型

2#楼

24、18

（1）

73.4、56.6

桩基＋满堂筏板

剪力墙

3#楼

24、18

（1）

73.4、56.6

桩基＋满堂筏板

剪力墙

4#楼

24、18

（1）

73.4、56.6

桩基＋满堂筏板

剪力墙

由于高层二期地库开挖会对高层一期二次结构施工造成影响，为确保主楼二次结构施工进度，计划对3栋主楼各投入1台SC200/200型施工升降机，其中2#、4#楼施工升降机进行二次搬迁以满足施工需求。

2、编制依据

1、《SC200/200施工升降机使用说明书》

2、《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-2005

3、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ33-2001）

4、《建筑机械使用安全技术规程》JGJ33-2001

5、《建筑施工手册》第四版

6、《施工升降机安全规程》GB10055-2007

7、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）

8、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》（JGJ130-2011）

9、《悬挑式脚手架安全技术规程》（DG-TJ08-2002-2006）

10、施工设计图纸

3、施工升降机平面布置图

4、施工升降机剖面布置图

5、施工升降机出入口平台设计

悬挑方式：

采用悬挑水平钢梁悬臂式结构（型钢下带有斜撑）；型钢上分别设置内外两道水平连系梁，以确保出入口平台脚手架双立杆不悬空；

搭设尺寸：

每次6层，最大高度16.8m；采用双立杆，立杆最大纵距1.4m；立杆横距1.0m；最大步距1.8m；内立杆距外墙0.35m；小横杆（横向水平杆）长1.2m，置于大横杆（纵向水平杆）下方；内格栅间距180mm；出入口平台面板采用15mm厚木板，5%坡向室内；木方采用40×80mm，间距200mm；采用硬拉接，在每层出入口平台两端各设置1根连墙件，做法按上图。

6、施工升降机出入口平台搭设方案

同悬挑脚手架搭设方案；

7、施工升降机出入口平台计算书

计算的施工升降机出入口平台脚手架为双排脚手架，搭设高度16.8米，立杆采用双立杆。

搭设尺寸为：

立杆的纵距1.4米，立杆的横距1米，内排架距离结构0.35米，立杆的步距1.8米。

采用的钢管类型为Φ48×3.0，连墙件竖向间距2.8米，水平间距3.7米。

脚手板采用木模板，厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15N/mm2，弹性模量6000N/mm2。

木方采用40×80mm，间距200mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13N/mm2，弹性模量9500N/mm2。

施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工1层。

计算立杆稳定性时取施工均布荷载为2.0kN/m2，同时施工4层。

模板自重荷载取0.3kN/m2（考虑每层出入口平台两侧硬隔离，计算扣件及立杆稳定性时取0.5kN/m2），按照铺设6层计算。

平台出入口采用角钢防护门，荷载取0.3kN/m，安全网荷载取0.01kN/m2。

基本风压0.4kN/m2，高度变化系数1.73（立杆稳定性）、1.85（连墙件），体型系数1.12。

悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.45米，建筑物内锚固段长度2.55米。

悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，局部有槽钢作支杆与建筑物内预埋件焊接。

7.1脚手板的计算

脚手板取1m板带按三等跨连续梁进行验算。

板带均布荷载为1.2×1.0×0.3＋1.4×1.0×3=0.36＋4.2=4.56kN/m；验算挠度荷载为3.3kN/m；

计算简图：

均布荷载作用下：

弯矩图

剪力图

剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15N/mm2；弹性模量E=6000N/mm2；

截面抵抗矩W=1000×152/6=37500mm3；截面惯性矩I=1000×153/12=281250mm4；

7.1.1抗弯强度验算

f=M/W<[f]

按照均布荷载为4.56kN/m计算最大弯矩：

M=0.1ql2=0.1×4.56×0.22=0.02kN.m

计算最大正应力：

f=M/W=20000/37500=0.53N/mm2<[f]=15N/mm2；满足要求；

7.1.2抗剪强度验算

截面抗剪强度必须满足:

V=3V/2bh<[V]

按照均布荷载为4.56KN/m计算最大剪力：

最大剪力V=0.6ql=0.6×4.56×0.2=0.55kN

取大值计算最大剪应力：

V=3V/2bh=3×550/（2×1000×15）=0.055N/mm2<[V]=1.4N/mm2；满足要求；

7.1.3挠度验算

挠度应按下列公式进行验算：

ω=0.677ql4/100EI<[ω]

q──恒荷载均布线荷载标准值=3.3kN/m；

l──面板计算跨度200mm；

E──弹性模量6000N/mm2；

I──截面惯性矩281250mm4；

[ω]──容许挠度200/250=0.8；

ω=0.677×3.3×2004/100×6000×281250=0.021mm

面板最大挠度计算值ω=0.021mm<[ω]=0.8mm；满足要求；

7.2板底方木的计算

板底方木直接承受模板传递的荷载，按照三不等跨连续梁验算。

（1）模板的自重线荷载（kN/m）：

q1=0.3×0.2=0.06kN/m

（2）活荷载标准值（kN/m）：

q2=3×0.2=0.6kN/m

验算抗弯与抗剪（荷载设计值）：

q=1.2×0.06＋1.4×0.6=0.912kN/m

验算挠度：

0.66kN/m

方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=4×8×8/6=42.667cm3；

I=4×8×8×8/12=170.667cm4；

均布荷载作用下：

弯矩图

剪力图

7.2.1抗弯强度计算

f=M/W<[f]

按照均布荷载为0.912kN/m计算最大弯矩：

M=0.354ql2=0.354×0.912×0.182=0.01kN.m

计算最大正应力：

f=M/W=0.01/42667=1.274N/mm2<[f]=13N/mm2；满足要求；

最大支座反力

最大支座F=0.379kN，为第二个支座力，考虑内侧第一根大横杆与立杆相连，因此受力不传递到小横杆上，只作为大横杆的复核计算。

7.2.2抗剪强度计算

截面抗剪强度必须满足:

V=3V/2bh<[V]

按照均布荷载为0.912kN/m计算最大剪力：

最大剪力V=0.162kN

计算最大剪应力：

V=3V/2bh=3×162/（2×40×80）=0.45N/mm2<[V]=1.4N/mm2；满足要求；

7.2.3挠度计算

挠度应按下列公式进行验算：

ω=0.677ql4/100EI<[ω]

q──恒荷载均布线荷载标准值0.66kN/m；

l──计算跨度为400mm；

E──弹性模量9500N/mm2；

I──截面惯性矩170.667cm4；

[ω]──容许挠度400/250=1.6；

ω=0.677×0.66×4004/100×9500×1706670=0.007mm

板底方木最大挠度计算值ω=0.007mm<[ω]=1.6mm；满足要求；

7.3大横杆的计算

大横杆直接承受木方传递的集中荷载，按照结构静力计算手册最不利布置三不等跨梁计算。

木方传递给支撑钢管的集中荷载为P=0.373kN，大横杆的自重为0.038kN/m，采用0.038kN/m的均布荷载加0.373kN的集中荷载进行验算；大横杆受力简图如下图所示：

弯矩图

剪力图

支座反力

钢管截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

截面抵抗矩W=4.49cm3；

截面惯性矩I=10.78cm4；

7.3.1抗弯强度计算

f=M/W<[f]

按照均布荷载为0.038kN/m和0.373kN的集中荷载组合计算最大弯矩：

M=0.33kN.m

计算最大正应力：

f=M/W=330000/4490=73.5N/mm2<[f]=205N/mm2；满足要求；

7.3.2抗剪强度计算

按照均布荷载为0.038kN/m和0.325kN的集中荷载组合计算最大剪力：

最大剪力V=1.45kN

取大值计算最大剪应力：

V=3V/2A=3×1450/（2×424）=5.13N/mm2<[V]=120N/mm2；满足要求；

7.3.3挠度计算

挠度应按下列公式进行验算：

ω=0.677ql4/100EI<[ω]

q──恒荷载均布线荷载标准值0.363kN/m；

l──计算跨度为1400mm；

E──弹性模量206000N/mm2；

I──截面惯性矩10.78cm4；

[ω]──容许挠度1400/250=5.6；

ω=0.677×0.363×14004/100×206000×107800=0.425mm

板底方木最大挠度计算值ω=0.425mm<[ω]=5.6mm；满足要求；

7.4小横杆的计算

小横杆计算考虑由大横杆受力传递过来，只考虑中间4根大横杆受力传递，两侧大横杆直接传递到立杆上。

大横杆的力考虑由木方传递的力进行计算

支座反力如下：

有木方的支座反力传递到大横杆上

支座反力如图

则小横杆上的计算简图：

弯矩图

剪力图

钢管截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

截面抵抗矩W=4.49cm3；

截面惯性矩I=10.78cm4；

7.4.1抗弯强度计算

f=M/W＜[f]

M=0.76kN.m

计算最大正应力：

f=M/W=760000/4490=169.27N/mm2<[f]=205N/mm2；满足要求；

7.4.2抗剪计算

最大剪力V=2.38kN

·计算最大剪应力：

V=3V/2A=3×2380/（2×424）=8.42N/mm2<[V]=120N/mm2；满足要求；

7.4.3挠度计算

大横杆的自重标准值P1=0.038×1.4=0.0532kN

脚手板的荷载标准值P2=0.35×1×1.4/5=0.098kN

活荷载标准值Q=3×1×1.4/5=0.84kN

P=0.0532＋0.098＋0.84=0.9912kN

挠度应按下列公式进行验算：

ω=19Pl3/384EI<[ω]

式中：

P──节点集中荷载标准值0.9912kN；

l──计算跨度为1000mm；

──钢材的弹性模量206000N/mm2；

──截面惯性矩10.78cm4；

[ω]──容许挠度1000/250=4；

ω=19×991×10003/384×206000×107800=2.208mm

小横杆最大挠度计算值ω=2.208mm<[ω]=4mm；满足要求；

7.5扣件抗滑力的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中：

Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

大横杆的自重标准值:

P1=0.038×1.4×6/2=0.1596kN；

小横杆的自重标准值:

P2=0.038×1.2/2=0.0228kN；

脚手板的自重标准值:

P3=0.5×1.5×1.4/2=0.525kN；

活荷载标准值:

Q=3×1.5×1.4/2=3.15kN；

荷载的设计值:

R=1.2×（0.1596＋0.0228＋0.525）＋1.4×3.15=5.259kN；

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求；

7.6脚手架立杆荷载的计算

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m），平均纵距取1.2m，平均步距取1.8m，为0.1202；

NG1=0.1202×16.8＋0.038×16.8=2.658kN；

（2）脚手板的自重标准值（kN/m2），为0.5；

NG2=0.5×6×1.15×1.4/2=2.415kN；

（3）角钢防护门自重标准值（kN/m），为0.3；

NG3=0.3×6×1.4/2=1.26kN；

经计算得到，静荷载标准值：

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.333kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值：

NQ=2×4×1.4×1/2=5.6kN；

风荷载标准值按照以下公式计算：

其中Wo--基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2011）的规定采用：

Wo=0.4kN/m2；

Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2011）的规定采用：

Uz=1.73（计算立杆稳定性）、1.85（计算连墙件）；

Us--风荷载体型系数（考虑半封闭形式）：

防护门挡风面积（考虑0.2）：

1.8×0.7×0.2=0.504m2

中部模板防护挡风面积：

0.45×1.8=0.81m2

立杆挡风面积：

0.048×1.8×2=0.1728m2

单层架体迎风面积：

1.15×1.8=2.07m2

1.3×1.2×1.487/2.07=1.12；

经计算得到，风荷载标准值：

Wk=0.4×1.12×1.73=0.775kN/m2；

0.4×1.12×1.85=0.829kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式：

N=1.2NG＋1.4NQ=1.2×6.333＋1.4×5.6=15.44kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为：

N=1.2NG＋0.9×1.4NQ=1.2×6.333＋0.9×1.4×5.6=14.655kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩为：

Mw=0.9×1.4WkLah2/10=0.9×1.4×0.775×1.4×1.82/10=0.443kN.m；

7.7立杆的稳定性计算

1、不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

其中：

N——立杆的轴心压力设计值，N=15.44kN；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i的结果查表得到0.188；

i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

lo——计算长度（m）,由公式lo=kuh确定，lo=3.12m；

k——计算长度附加系数，取1.155；

u——计算长度系数，u=1.5；

A——立杆净截面面积，A=2×4.24cm2；

W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=4.49cm3；

钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）σ=1544/（0.188×424×2）=96.8N/mm2；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205N/mm2；

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算

<[f],满足要求；

2、考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

其中：

N——立杆的轴心压力设计值，N=14.655kN；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i的结果查表得到0.188；

i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

lo——计算长度（m）,由公式lo=kuh确定，lo=3.12m；

k——计算长度附加系数，取1.155；

u——计算长度系数，由脚手架的高度确定；u=1.5

A——立杆净截面面积，A=2×4.24cm2；

W——立杆净截面模量（抵抗矩），W=4.49cm3；

MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.443kN.m；

——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；经计算得到

=190.56N/mm2；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205N/mm2；

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算

<[f],满足要求；

7.8连墙件的计算

1、连墙件杆件的强度及稳定计算

强度：

稳定：

2、连墙件的轴向力计算值应按照下式计算

Nl=Nlw+No

其中：

Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），应按照下式计算：

Nlw=1.4×wk×Aw

wk——风荷载标准值，wk=0.829kN/m2；

Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=2.8×3.7=10.36m2；

No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）；No=3

经计算得到Nlw=12.024kN，连墙件轴向力计算值Nl=15.024kN；

σ=15024/308.6=48.684N/mm2≤0.85×205=174.25N/mm2满足要求；

15024/0.858×308.6=56.742N/mm2≤0.85×205=174.25N/mm2满足要求；

连墙件轴向力设计值Nv=φA[f]

其中：

φ——轴心受压构件的稳定系数,由长细比l/i=35/0.849的结果查表得到φ=0.858；

A=3.086cm2；

[f]=205N/mm2；

经过计算得到Nv=0.858×3.086×10-4×205×103=54.28kN；

Nv>Nl，连墙件的设计计算满足要求；

连墙件一端采用L40*40角钢加Φ12U型卡箍与架体立杆连接，另一端采用Φ12穿墙螺杆与混凝土墙连接。

对拉螺栓有效面积Φ12=78.5mm2；

对拉螺栓的抗拉强度设计值，取205N/mm2；

对拉螺栓最大容许拉力值:

[N]=205×78.5=16.093KN；

焊缝拉力的计算：

[N]=15024/80×6×2=15.65N/mm2＜125N/mm2满足要求；

经计算得到Nl=15.024kN小于对拉螺栓最大容许拉力值16.093kN满足要求；

7.9悬挑型钢的计算

悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算。

悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

悬臂单跨梁计算简图

支座反力计算公式：

支座弯矩计算公式：

C点最大挠度计算公式：

其中：

k=m/l；kl=ml/l；k2=m2/l；

本方案算例中：

m=1.45m；l=2.15m；m1=0.35m；m2=1.35m；

水平支撑梁的截面惯性矩：

I=1130cm4，截面模量（抵抗矩）W=141cm3；弹性模量E=2.06×105；

受脚手架作用集中强度计算荷载：

N=15.44kN；

水平钢梁自重强度计算荷载：

q=1.2×26.1×0.0001×7.85×10=0.25kN/m；

k=1.45/2.15=0.674；k1=0.35/2.15=0.163；k2=1.35/2.1=0.628；

经过计算得到支座反力：

RA=43.875kN；支座反力：

RB=-13.943kN；最大弯矩：

Ma=-25.917kN.m；

截面应力：

=25.917×106/141000=183.8N/mm2

水平支撑梁的计算强度小于205N/mm2满足要求；

受脚手架作用集中计算荷载：

N=6.333+5.6=11.933kN；

水平钢梁自重计算荷载：

q=26.1×0.0001×7.85×10=0.21kN/m；

经过计算得到最大挠度：

Vmax=6.95mm；

按照《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即2900mm，水平支撑梁的最大挠度大于2900/250与10mm,满足要求；