大体积混凝土施工规范pptConvertor.docx
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大体积混凝土施工规范
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1总则
1.0.1为使大体积混凝土施工符合技术先进、经济合理、安全适用的原则，确保工程质量，制定本规范。
1.O.2本规范适用于工业与民用建筑混凝土结构工程中大体积混凝土工程的施工。
本规范不适用于碾压混凝土和水工大体积混凝土工程的施工。
1.O.3大体积混凝土施工除应遵守本规范外，尚应符合国家现行有关标准的规定。
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2术语、符号
2.1术语
2.1.1大体积混凝土massconcrete
混凝土结构物实体最小尺寸不小于1m的大体量混凝土，或预计会因混凝土中胶凝材料水化引起的温度变化和收缩而导致有害裂缝产生的混凝土。
该定义的理解主要是从两个方面入手:
1.只要最小尺寸不小于1m，就是大体积混凝土（碾压和水工混凝土除外）;
2.如果最小尺寸小于1m，可以根据实际情况来判定是否归属于大体积混凝土范畴以及是否按照《大体积混凝土施工规范》来执行，举例来说:
（1）自密实混凝土，通常自密实混凝土的单方胶凝材料都在500kg以上，水化放热及收缩都比普通混凝土大，因此即使最小尺寸小于1m，也可以按照大体积混凝土的温控防裂措施来施工;
（2）有实际工程开裂教训的普通混凝土工程，例如一期工程没有按照大体积混凝土施工规范进行施工，结果出现有害裂缝，那么后期可以按照本标准进行施工。
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2.1.2胶凝材料cementingmaterial
用于配制混凝土的硅酸盐水泥与活性矿物掺合料的总称。
2.1.3跳仓施工法alternativebayconstructionmethod
在大体积混凝土工程施工中，将超长的混凝土块体分为若干小块体间隔施工，经过短期的应力释放，再将若干小块体连成整体，依靠混凝土抗拉强度抵抗下一段的温度收缩应力的施工方法。
2.1.4永久变形缝permanentdeformationseam
将建筑物（构筑物）垂直分割开来的永久留置的预留缝，包括伸缩缝和沉降缝。
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2.1.5坚向施工缝verticalconstructionseam
混凝土不能连续浇筑时，因混凝土浇筑停顿时间有可能超过混凝土的初凝时间，在适当位置留置的垂直方向的预留缝。
2.1.6水平施工缝horizontalconstructionseam
混凝土不能连续浇筑时，因混凝土浇筑停顿时间有可能超过混凝土的初凝时间，在适当位置留置的水平方向的预留缝。
2.1.7温度应力thermalstress
混凝土的温度变形受到约束时，混凝土内部所产生的应力。
2.1.8收缩应力shrinkagestress
混凝土的收缩变形受到约束时，混凝土内部所产生的应力。
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2.1.9温升峰值peakvalueofrisintemperature
混凝土浇筑体内部的最高温升值。
2.1.10里表温差temperaturedifferenceofcoreandsurface
混凝土浇筑体中心与混凝土浇筑体表层温度之差。
2.1.11降温速率descendingspeedoftemperature
散热条件下，混凝土浇筑体内部温度达到温升峰值后，单位时间内温度下降的值。
2.1.12入模温度temperatureofmixtureplacingtomold
混凝土拌合物浇筑入模时的温度。
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2.1.13有害裂缝harmfulcrack
缝隙从混凝土表面延伸到混凝土内部并影晌结构安全或使用功能的裂缝。
2.1.14贯穿性裂缝throughcrack
贯穿混凝土全截面的裂缝。
2.1.15绝热温升adiabatictemperaturerise
混凝土浇筑体处于绝热状态，内部某一时刻温升值。
2.1.16胶浆量binderpastecontent
混凝土中胶凝材料浆体量占混凝土总量之比。
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2.2符号
2.2.1温度及材料性能（32个）略
2.2.2数量几何参数（14个）略
2.2.3计算参数及其他（20个）略
具体计算时再结合例题讲解
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3基本规定
1.0.1大体积混凝土施工应编制施工组织设计或施工技术方案。
1.0.2大体积混凝土工程施工除应满足设计规范及生产工艺的要求外，尚应符合下列要求:
1大体积混凝土的设计强度等级宜为C25-C40，并可采用混凝土60d或90d的强度作为混凝土配合比设计、混凝土强度评定及工程验收的依据；
2大体积混凝土的结构配筋除应满足结构强度和构造要求外，还应结合大体积混凝土的施工方法配置控制温度和收缩的构造钢筋；
3大体积混凝土置于岩石类地基上时，宜在混凝土垫层上设置滑动层；
4设计中宜采取减少大体积混凝土外部约束的技术措施；
5设计中应根据工程情况提出温度场和应变的相关测试要求。
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3.0.3大体积混凝土工程施工前，宜对施工阶段大体积混凝土浇筑体的温度、温度应力及收缩应力进行试算，确定施工阶段大体积混凝土浇筑体的温升峰值、里表温差及降温速率的控制指标，制定相应的温控技术措施。
本条确定了大体积混凝土在施工方案阶段应做的试算分析工作，对大体积混凝土浇筑体在浇筑前，应进行温度、温度应力及收缩应力的验算分析。
其目的是为了确定温控指标（温升峰值、里表温差、降温速率、混凝土表面与大气温差）及制定温控施工的技术措施（包括混凝土原材料的选择、混凝土拌制、运输过程及混凝土养护的降温和保温措施、温度监测方法等），以防止或控制有害裂缝的发生，确保施工质量。
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3.0.4温控指标宜符合下列规定：
1混凝土浇筑体在入模温度基础上的温升值不宜大于50℃;
混凝土浇筑体在人模温度基础上的温升值不宜大于50℃，这一条主要是从混凝土内部最高温度和混凝土整体降温幅度两方面来考虑的。
如果混凝土的温升值大于50℃，那么加上人模温度，混凝土中心温度很可能超过80℃（桥梁规范要求不大于75℃），这为延迟钙矶石的形成提供了条件，可能会造成混凝土后期强度及耐久性的衰减;另外，如果混凝土的温升值过大，那么混凝土的整体温度会比气温高出很多，随后的降温幅度也相应较大。
假设混凝土的人模温度和气温一致，温升值为50℃，后期混凝土温度下降到气温，那么混凝土整体的降温幅度也是50℃，而硬化后的混凝土线性热膨胀系数约为1.0x10-5，那么降温带来的收缩值就达到了0.05%，很可能造成混凝土的整体开裂。
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2混凝土浇筑体的里表温差（不含混凝土收缩的当量温度）不宜大于25℃;
里表温差主要是从混凝土温度应力的大小方面来考虑的。
混凝土浇筑以后，由于混凝土内部的水化热无法及时散失，造成了混凝土浇筑体中心的温度明显高于表层。
相对来说，中心的混凝土受热膨胀，膨胀受到约束而形成压应力;而表层的混凝土冷却收缩，收缩受到约束而形成拉应力。
而当里表温差超过25℃时;表层混凝土受到的拉应力（包括了温度应力及收缩应力）很可能超过混凝土的抗拉强度，造成混凝土的开裂。
因此，规定了混凝土浇筑体的里表温差（不含混凝土收缩的当量温度）不宜大于25℃。
3混凝土浇筑体的降温速率不宜大于2.0℃/d;
虽然混凝土最终的温度要降至和气温一致，由降温形成的收缩值也是不变的。
但是降温速率越慢，混凝土由最高温度降至气温的时间越长。
在这段时间内，混凝土的强度也逐渐增长，尤其是抗拉的强度的不断增长，使得混凝土浇筑体抗开裂能力也逐渐加强;此外，降温时间较长，还可以利用混凝土的徐变来降低开裂的风险。
因此，标准规定，混凝土浇筑体的降温速率不宜大于2.0℃/d。
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4拆除保温覆盖层时，混凝土浇筑体表面与大气温差不宜大于20℃。
本款是指在拆除大体积混凝土保温覆盖层时要测定海凝土浇筑体表面和大气环境温度。
防止由于温差过大，造成混凝土表面降温速率大而引起温度收缩应力过大产生的裂缝。
3.0.5大体积混凝土施工前，应做好各项施工前准备工作，并与当地气象台、站联系，掌握近期气象情况（如高温、寒潮等）。
必要时，应增添相应的技术措施。
在冬期施工时，尚应符合国家现行有关混凝土冬期施工的标准。
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4原材料、配合比、制备及运输
4.1一般规定
4.1.1大体积混凝土配合比的设计除应符合工程设计所规定的强度等级、耐久性、抗渗性、体积稳定性等要求外，尚应符合大体积混凝土施工工艺特性的要求，并应符合合理使用材料、降低混凝土绝热温升值的要求。
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与普通混凝土相比，温差裂缝是影响大体积混凝土工程质量的主要因素之一。
因此，在大体积混凝土配合比设计时，除了要满足抗压强度、耐久性、抗渗性、体积稳定性等要求，还需要重点关注混凝土的绝热温升。
混凝土浇筑以后，不论是刚刚浇筑还是硬化以后，都是热的不良导体，所以，水泥水化出的热量无法及时散失，特别是大体积混凝土中心位置，其热量无法及时传导到混凝土表层或底层，只能集聚在混凝土中心，从而导致中心部位的温度迅速上升。
而表层的混凝土，因为存在与空气的热交换，如果不采取合理的保温措施，其温度会比内部低很多。
根据热胀冷缩的原理，因为温差的存在，相对而言中心部位混凝土处于“热胀受压”状态，而表层混凝土处于“冷缩受拉”状态，由此便形成了大体积混凝土的内部应力;并且，温差越大应力越大。
当应力超过了混凝土的抗拉强度时，便产生了温差裂缝。
因此，为了避免温差裂缝的产生，除了后期的保温养护以外，在前期进行配合比设计的时候就需要重点关注混凝土的绝热温升。
绝热温升越小，大体积混凝土的中心温度就越低，中心和表面的温差也就越小。
再加上合理的保温养护，可以将内表温差控制在一个合理的范围内，从而避免温差裂缝的产生。
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4.1.2大体积混凝土的制备和运输，除应符合设计混凝土强度等级的要求外，尚应根据预拌混凝土供应运输距离、运输设备、供应能力、材料批次、环境温度等调整预拌混凝土的有关参数。
强度等级是大体积混凝土最基本的参数。
欲保证大体积混凝土工程的质量，除了强度等级以外，还需要很多其他的条件。
例如:
根据预拌混凝土供应距离和运输时间来调整混凝土的拥落度损失，根据环境温度来调整大体积混凝土的入模温度等。
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4.2原材料
4.2.1配制大体积混凝土所用水泥的选择及其质量，应符合下列规定:
1所用水泥应符合现行国家标准《通用硅酸盐水泥》GB175的有关规定，当采用其他品种时，其性能指标必须符合国家现行有关标准的规定;
2应选用中、低热硅酸盐水泥或低热矿渣硅酸盐水泥，大体积混凝土施工所用水泥其3d的水化热不宜大于240kJ/kg，7d的水化热不宜大270kJ/kg;
3当混凝土有抗渗指标要求时，所用水泥的铝酸三钙含量不宜大于8%;
4所用水泥在搅拌站的入机温度不宜大于60℃。
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4.2.2水泥进场时应对水泥品种、强度等级、包装或散装仓号、出厂日期等进行检查，并应对其强度、安定性、凝结时间、水化热等性能指标及其他必要的性能指标进行复检。
水泥是混凝土组成材料中最关键的一个组分，它的质量直接决定了混凝土的力学性能、体积稳定性、耐久性等各项指标。
在工程前期所做的各种试配和试验，都是建立在各种指标均合格的水泥基础上的。
因此，如果后期工程使用的水泥质量出现问题，那么所有的指标都会与设计要求发生偏差，从而导致工程质量下降，严重的还会发生工程质量事故。
有相当数量的商品混凝土搅拌站并未及时复检或复检的性能指标不全，尤其是不复检水化热，直接影响大体积混凝土工程质量，造成了严重的后果，直接造成国家财产损失并威胁人身安全。
因此，将此条列为强制性条文是十分必要的。
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4.2.3骨料的选择，除应符合国家现行标准《普通混凝土用砂、石质量及检验方法标准》JGJ52的有关规定外，尚应符合下列规定:
1细骨料宜采用中砂，其细度模数宜大于2.3，含泥量不应大于3%;
2粗骨料宜选用粒径5-31.5mm，并应连续级配，含泥量不应大于1%;
3应选用非碱活性的粗骨料;
4当采用非泵送施工时，粗骨料的粒径可适当增大。
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4.2.4粉煤灰和粒化高炉矿渣粉，其质量应符合现行国家标准《用于水泥和混凝土中的粉煤灰》GB1596-2005和《用于水泥和混凝土中的粒化高炉矿渣粉》GB/T18046-2008的有关规定。
4.2.5所用外加剂的质量及应用技术，应符合现行国家标准《混凝土外加剂》GB8076-2008、《混凝土外加剂应用技术规范》GB50119-2003和有关环境保护标准的规定。
4.2.6外加剂的选择除应满足本规范第4.2.5条的规定外，尚应符合下列要求:
1外加剂的品种、掺量应根据工程所用胶凝材料经试验确定;
2应提供外加剂对硬化混凝土收缩等性能的影响;
3耐久性要求较高或寒冷地区的大体积混凝土，宜采用引气剂或引气减水剂。
4.2.7拌合用水的质量应符合国家现行标准《混凝土用水标准>>JGJ63的有关规定。
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4.3配合此设计
4.3.1大体积混凝土配合比设计，除应符合国家现行标准《普通混凝土配合比设计规范》JGJ55-2000（2011）的有关规定外，尚应符合下列规定:
1采用混凝土60d或90d强度作指标时，应将其作为混凝土配合比的设计依据。
2所配制的混凝土拌合物，到浇筑工作面的坍落度不宜大于160mm。
3拌合水用量不宜大于175kg/m3。
4粉煤灰掺量不宜超过胶凝材料用量的40%;矿渣粉的掺量不宜超过胶凝材料用量的50%;粉煤灰和矿渣粉掺合料的总量不宜大于混凝土中胶凝材料用量的50%。
5水胶比不宜大于0.50。
6砂率宜为35%-42%。
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长期以来，有人对泵送混凝土存在一个认识上的误区，那就是混凝土坍落度越大越好泵，实则不然。
《混凝土泵送施工技术规程}JGJ/T10中规定了泵送高度在30m以下时，应选用的混凝土入泵拥落度为100-140mm;泵送高度100m以上时，选用的混凝土入泵坍落度为180-200mm。
但是在实际工程中，一些单位泵送混凝土不分泵送高度，而把混凝土坍落度定在了200mm以上，因为很多工程人员认为坍落度越大，混凝土流动性越好，泵起来就越容易，而且不容易堵泵;甚至有一些地方还规定，混凝土的入泵坍落度不能小于180mm。
混凝土的坍落度越大，黏滞阻力越小，泵送压力越低，有利于混凝土拌合物在管道中的输送，但这是建立在混凝土拌合物完全是匀质状态下的结论。
在实际工程中，泵送混凝土在管道中是承受一定泵压的，压力泌水不可避免。
如果混凝土坍落度过大，离析、分层的概率也会相应增大。
尤其是当泵送短时间停止时，这种现象更加明显。
如果混凝土拌合物发生离析，那么粗骨料堆积在管道壁的下侧，而管道上部分则是黏度较低的砂浆。
这两部分在泵压下流动性不同，从而造成混凝土拌合物发生相对流动，增加混凝土的流动阻力，使得混凝土出泵时匀质性降低，并增加堵泵的可能。
美国ACI认为，混凝土坍落度大于6英寸（15.24cm）时，不利于泵送;德国工业标准中认为，拥落度为10-18cm时，混凝土最利于泵送。
过小和过大的坍落度都不利于泵送。
过大的坍落度既不利于泵送，也不利于浇筑以后混凝土的匀质性和裂缝控制。
因此，本标准规定混凝土到浇筑面的明落度不宜大于160mm。
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一般大体积混凝土中，胶凝材料完全水化所需的水量远低于拌合用水量，多余的水是为了满足混凝土的工作性要求而加入的。
这些多余的水分在混凝土硬化以后会慢慢蒸发出去，而在混凝土内部留下很多孔隙。
胶凝材料用量一定时，用水量越大，后期留下的孔隙也就越多，这对混凝土的耐久性是非常不利的。
同时，其他条件不变时，混凝土用水量越大，混凝土强度越低，混凝土离析、泌水的倾向越严重，这会影响到混凝土的匀质性，骨料多的部位容易形成蜂窝、麻面，砂浆多的部位容易形成收缩裂缝。
因此，从混凝土的强度、匀质性、耐久性等方面考虑，本规范规定大体积混凝土拌合用水量不宜大于175kg/m3。
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早期粉煤灰和矿渣粉掺入混凝土中，是为了消耗这些工业废品，而目前粉煤灰和矿渣粉已经成为了高性能混凝土不可缺少的组分，甚至有一些无筋高性能混凝土的粉煤灰掺量达到了胶凝材料总量的80%。
但是对于大体积混凝土而言，粉煤灰和矿渣粉的掺量并不是越高越好，原因有两个:
一是粉煤灰和矿渣粉掺量越高，混凝土的抗拉强度越低，这对于混凝土的裂缝控制是非常不利的，尤其是早期的裂缝控制;二是粉煤灰和矿渣粉的掺量越高，混凝土的碱度越低，这对于混凝土的抗碳化能力以及对内部钢筋的保护是非常不利的。
综合粉煤灰和矿渣粉对大体积混凝土水化热的影响，对抗拉强度、对抗碳化能力的影响等多种因素，本规范规定，粉煤灰掺量不宜超过胶凝材料用量的40%;矿渣粉的掺量不宜超过胶凝材料用量的50%;粉煤灰和矿渣粉掺合料的总量不宜大于混凝土中胶凝材料用量的50%。
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混凝土中砂和胶凝材料形成砂浆，共同填充粗骨料堆积留下的空隙。
考虑到实际工程中混凝土的工作性要求，砂浆的体积量会超过粗骨料的空隙体积，多余的砂浆对粗骨料进有包裹，从而降低粗骨料之间的摩擦阻力，提高混凝土的流动性。
在混凝土配合比设计中，胶凝材料用量和水胶比固定以后，砂率过低，砂浆量就过少，混凝土的工作性变差，但可能出现粗骨料包裹不完全的现象;砂率过高，混凝土拌合物黏度变大，流动性变差，同时混凝土收缩开裂的风险增大。
因此，本规范建议混凝土的砂率最好是在35%-42%。
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4.4制备及运输
4.4.1混凝土的制备量与运输能力须满足混凝土浇筑工艺的要求，并应选用具有生产资质的预拌混凝土生产单位，其质量应符合现行国家标准《预拌混凝土》GB/T14902的有关规定，并应满足施工工艺对坍落度损失、入模坍落度、入模温度等的技术要求。
4.4.2多厂家制备预拌混凝土的工程，应符合原材料、配合比、材料计量等级相同，以及制备工艺和质量检验水平基本相同的要求。
4.4.3混凝土拌合物的运输应采用混凝土搅拌运输车，运输车应具有防风、防晒、防雨和防寒设施。
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4.4.4搅拌运输车在装料前应将罐内的积水排尽。
4.4.5搅拌运输车的数量应满足混凝土浇筑的工艺要求，计算方法应符合本规范附录A的规定。
4.4.6搅拌运输车单程运送时间，采用预拌混凝土时，应符合现行国家标准《预拌混凝土>》GB/T14902-2003的有关规定。
搅拌运输车的单程运送时间是指混凝土装入运输车开始到该运输车开始卸料为止，这样就包括了中途行驶时间和等候卸车时间这两部分。
GB/T14902中规定的单程运送时间宜在1.5h内完成。
最高气温低于25℃时，单程运送时间可以延长至2h。
此项规定主要是从混凝土坍落度损失角度来考虑的，单程运送时间过长，往往会造成混凝土的坍落度损失过大，到了浇筑点以后无法满足泵送要求。
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4.4.7搅拌运输过程中需补充外加剂或调整拌合物质量时，宜符合下列规定:
1运输过程中出现离析或使用外加剂进行调整时，搅拌运输车应进行快速搅拌，搅拌时间不应小于120s;
2运输过程中严禁向拌合物中加水。
4.4.8运输过程中，坍落度损失或离析严重，经补充外加剂或快速搅拌已无法恢复混凝土拌合物的工艺性能时，不得浇筑入模。
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5混凝土施工
5.1一般规定
5.1.1大体积混凝土施工组织设计，应包括下列主要内容:
1大体积混凝土浇筑体温度应力和收缩应力的计算，可按本规范附录B计算;
2施工阶段主要抗裂构造措施和温控指标的确定;
3原材料优选、配合比设计、制备与运输计划;
4混凝土主要施工设备和现场总平面布置;
5温控监测设备和测试布置图;
6混凝土浇筑顺序和施工进度计划;
7混凝土保温和保湿养护方法，其中保温覆盖层的厚度可根据温控指标的要求按本规范附录C计算;
8主要应急保障措施;
9特殊部位和特殊气候条件下的施工措施。
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施工组织设计是指导建筑工程施工全过程的纲领性文件，大体积混凝土与普通混凝土施工有较大区别，由于水泥用量大、水泥水化所释放的水化热会产生较大的温度变化和收缩作用，措施不当易产生有害裂缝。
本条根据大体积混凝土的特点和工程实践经验对大体积混凝土施工组织设计规定了九个方面的主要内容，有关安全管理与文明施工还应遵守国家现行有关的规定。
其中:
1大体积混凝土浇筑体温度应力和收缩应力的计算，可参照“附录B大体积混凝土浇筑体施工阶段温度应力与收缩应力的计算方法”进行;有条件时，可按有限单元法或其他方法进行更加细致的计算分析。
附录B中介绍的方法，是目前众多计算大体积混凝土温度场和温度应力方法中的一种，是在《块体基础大体积混凝土施工技术规程》YBJ224-1991的基础上，根据现有材料和工艺的发展和使用情况，经过大量试验和工程实测总结的成果。
可以在施工前对施工对象在现有条件下（包括材料和工艺）的温升峰值、降温速率、里表温差等参数及开裂状况做出合理估算，参考估算结果对拟采用材料和工艺进行调整。
计算过程中需要的参数，应尽量采用实际试验结果。
同时，施工过程中要加强监测，与理论预测结果比较，并根据动态监测数据适当调整施工部署。
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2施工阶段温控指标包括:
温升峰值、里表温差、降温速率、混凝土表面与大气温差，其确定应符合本规范3.0.4条要求;施工阶段目前应用较成熟的主要抗裂构造措施包括但不限于:
（1）结合大体积混凝土的施工方法配置控制温度和收缩的构造钢筋。
合理布置分布钢筋，可以提高混凝土的极限拉伸值，起到减缓混凝土收缩程度、限制裂缝开展和表面裂缝等作用。
经研究表明，如合理在混凝土块体四周（纵向）和表面（横向）配置直径较细、间距较密（φ8-φ14@100左右）的构造钢筋时，对控制混凝土的表面裂缝效果较好。
对于较厚的混凝土块体也可间隔约@800配置水平分布钢筋。
（2）当大体积混凝土置于岩石类地基上时，宜在混凝土垫层上设置滑动层。
试验研究表明，地基与基础约束的强弱，与它们之间的接触状态有很大关联。
如在基础底部设置理想的滑动层，则地基产生的外约束力几乎接近于零;若在局部设置滑动层，则可大大削弱水平剪应力。
滑动层的材料，可采用价格相对低廉、环保的改性沥青类材料，一般可采用一毡二油或一毡一油（夏季）。
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（3）对模板、桩基和已有混凝土等外部较强约束的情况，可在其周边结合模板构造设置聚苯板等缓冲层，改善对混凝土块体的约束条件
（4）采用二次振捣和二次压光工艺，增加混凝土的密实度，减少沉缩变形所引起的表面裂缝。
（5）因地制宜地优选原材料和施工方法，如降低水化热和采取跳仓法、留置施工缝等。
4由于大体积混凝土的混凝土用量大，目前绝大多数采用的是商品混凝土或现场自备搅拌站。
故而大体积混凝土施工设备主要指:
混凝土搅拌运输车、混凝土泵车、地泵、布料机、振捣设备、现场搅拌站等。
大体积混凝土施工时，其现场总平面布置应该考虑:
（1）预拌混凝土的卸料点至浇筑处尽量靠近;若地点较远，可考虑地泵，但应注意地泵的长度不宜过长，以免压力不足，造成混凝土离析。
（2）便于混凝土搅拌运输车行走、错车、喂料，当使用地泵时，泵管布设合理有序，接、拆布料操作方便，并符合从远到近、退管施工的原则。
（3）应保障大体积混凝土施工时水、电的供应，尽量避免施工过程中突然停水、停电。
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6混凝土的浇筑顺序主要是根据采用分层间歇浇筑施工、推移式连续浇筑施工或跳仓法的不同而确定。
确定浇筑顺序和施工进度计划有利于劳动力的准备、现场施工设备的确定、原材料的选择和混凝土的制备、配套系统的协调等
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