脚手架搭设方法.docx

脚手架搭设方法.docx

《脚手架搭设方法.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《脚手架搭设方法.docx（13页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。

脚手架搭设方法

1．脚手架搭设方法：

1.1搭设顺序：

放置悬挑钢梁，焊立杆底座，自角部起依次向两边竖立底立杆，底端与纵向势地杆扣件固定后，装设横向扫地杆，并与立杆固定，每边竖起3~4根立杆后，随即装设第一步纵向平杆（与立杆扣接固定）和横向平杆（小横杆、靠近立杆并与纵向平杆扣接固定）。

校正立杆垂直和平杆水平使其符合要求后，按45~55Nm力拧紧扣件螺栓，形成构架的起始段，按上述要求依次向前延伸搭设，直至第一部架交圈完成。

交圈后，再全面检查一遍构造质量，严格确保设计要求和构架质量，设置连墙件，按第一部架交圈完成。

交圈后,再全面检查一遍构造质量，严格确保设计要求和构件质量，设置连墙件，按第一步架的作业程序和要求搭设第二步、第三步．．．．．．，随搭设过程及时装设连墙件和剪刀撑，装设作业层间横杆、铺设脚手架板和装设作业层栏杆、挡脚板及密目网全封闭。

1.2　构造要求：

1.2.1　立杆：

立杆间距选用1.5m，允许搭设偏差±5mm，立杆垂直允许搭设偏差±10cm。

1.2.2　横杆间距、平整度

横杆步距采用1.5m，用对接方法接长，一根横杆两端的高差，不能超过2cm，纵向水平杆全长平整度不超过±10cm。

1.2.3　立杆、横杆接头的详细做法：

立杆上对接口件应交错布置，两个相邻立杆的接间不应设在同步同跨内，两相邻立杆接头在高度方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1／3。

纵向水平杆对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应小于500mm，并应避免设在纵向水平杆的跨中。

1.3架体与建筑结构拉接要求：

1.3.1　构造形式：

采用刚性连接方式，连墙体杆用两根50cm短管用直角扣件中间固定于墙体上。

1.3.2　布置要求：

连墙杆在垂直间距为3m，水平间距5.4m位置上设置，设置时尽量靠近主节点，偏离主节点的距离不应大于30cm。

必须人底部第一根纵向水平杆处开始设置，布设形式采用花排。

门窗洞口采用短向拉接，钢管长度过门窗洞口边缘250mm以上。

1.4　剪刀撑的搭设方法：

在建筑物四周转角处，必须要设置剪刀撑。

每道剪刀撑跨越立杆的根数为5根,每道剪刀撑的宽度为4跨（6m），斜杆与地面的倾角在45°之间，由底至顶连续设置，剪刀撑沿纵向连续设置。

剪刀撑斜杆应在旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端，或立杆上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于15cm。

剪刀撑接长采用搭接接长，搭接长不小于80cm，用3个扣件等距布置，扣件扣在钢管端头处小于10cm处。

剪刀撑下端一定要落地。

2．小横杆的设置：

每一主节点必须设置一根横向水平杆，并采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上部，端头处伸出长度为12cm，该杆轴线偏离主节点的距离为13cm。

双排架中靠墙一侧的外伸长度为35cm。

3．脚手板的防护栏杆：

脚手板应设置在3根小横杆上，要铺满、铺严密，在两侧设置180mm以上高脚板，操作层上部护身栏杆1.2m高，下部护身栏杆距踢脚板0.6m处。

4．脚手架体与建筑物之间封闭办法：

4.1　密封网垂直封闭：

（1）密目网贯穿试验：

密目网要四证齐全，要有阻燃性能，其续燃、阻燃时间均不得大于4s。

要符合GB16909的

规定。

每10cm×10cm=100cm2的面积上有2000个以上网目。

（2）密目网贯穿试验：

做耐贯穿试验时，将网与地面成30°夹角拉平，在其中心上方3m，用5Kg重的钢管（管径48－51mm）垂直自由落下，不穿透即为合格产品。

（3）密目网的绑扎方法：

用系绳将密目网绑扎至立杆或大横杆上，使网与架体牢固的连接在一起。

系绳的材质应符合GB16909的规定。

4.2　兜网封闭：

用大眼安全网（平网）将脚手架与建筑物之间封闭起来，每隔10m封闭一道。

5．脚手架的上下通道：

脚手架体需要设置安全马道，马道宽度1.2m，马道坡度以1：

3（高：

长）为宜；马道的立杆、横杆间距应与脚手架相适应，人行斜道小横杆间距不超过1.5m；马道上满铺脚手板，板上钉防滑条；设置护身栏杆，上部护身栏杆1.2m，下部护身栏杆距脚手板0.6m。

6．脚手架搭设质量要求：

（1）脚手架步距、立杆横距偏差不大于20mm，立杆纵距偏差不大于50mm。

（2）扣件坚固力宜在45~55Nm范围内，不得低于或高于60Nm。

（3）连墙点的数量、位置要正确，连接牢固，无松动现象。

（4）同一层各挑梁上表面之间的水平误差不大于20mm。

且应视需要在其间设置整体拉结构件，以保护整体稳定。

　　7.脚手架的使用规定：

（1）作业人员在加上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架板上加垫器物或单场块脚手板以增加操作高度。

（2）在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连续坚固件和连墙体。

确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。

（3）工人在升高作业中，注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞，闪推和落物。

严禁在架上戏闹和坐在栏杆上告等安全处休息。

（4）人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通道，严禁攀援脚手架上下。

（5）在作业中，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后，方能恢复正常作用；发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。

8．脚手架搭设时注意事项：

（1）外径48mm与51mm的钢管严禁混合使用。

（2）主节点处，固定横向水平杆（或纵向水平杆）、剪刀撑、横向支撑等扣件的中心线距

主节点的距离不应大于150mm。

（3）各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。

（4）对接扣件的开口应朝向架子的内侧，螺栓朝上，直角扣件的开口不得朝下，以确保安全。

（5）脚手架外侧遇有主低压电线时，而且外侧边缘距外是架空线路外侧边丝的安全距离小于规范规定时，应做专门外电防护方案，并严格执行。

（6）上架作业人员必须持证上岗，戴安全帽，系安全带。

（7）严格按搭设方案施工，连墙件和剪刀撑应及时设置，不得滞后超过两步。

（8）在搭设过程中，应注意调整整架的垂直度，一般通过调整连墙撑的长度来实现，但最大允许偏差100mm。

9．脚手架的维护与管理：

（1）使用完毕的脚手架应及时回收入库、分类存放。

露天堆放时，场地应平整，排水良好，下设支垫，并用苫布遮盖。

配件，零件应存放在室内。

（2）凡弯曲、变形的杆件应先调直，损坏的构配件应修复，方能入库存放，否则应更换。

（3）要定期对脚手架的构配件进行除锈、防锈处理，凡湿度较大的地区（在于75％）。

每年应涂刷防锈漆一资，一般应两年涂刷一次。

扣件要涂油。

螺栓宜镀锌防锈。

（4）脚手架使用的扣件、螺母、垫板、插销等小配件极易丢失，在支搭时应将多余件及时回收存放，在拆除亦应及时检收，不得乱扔乱放。

（6）建立健全的脚手架工具材料的领发、回收、检查、维修制度，按照谁使用，谁维修、谁管理的原则，实行限额领用或租赁方法，以减少丢失和损。

一、悬挑式脚手架设计计算书

脚手架钢管选用Ф48*3.5钢管；外挑工字钢采用工18，长度3.00m、4.00m；

固定工字钢在楼面上用1Ф12和1Ф16的圆钢，距外墙边0.20m设置1Ф12的钢筋套环，距外墙边1.10m设置1Ф16的钢筋套环。

立杆纵向间距为1.5m，内立杆距外墙0.40m，外立杆距外墙为1.3m，大横杆间距为1.50m，小横杆长度为1.50m。

单排脚手架外立杆距外墙为0.7m。

2-10层的悬挑架高2.9*9=26.1m；10层-18层的悬挑高度为2.9*9=26.1m；18层至26层加上屋面、机房、水箱间的高度2.9*9+3.01+4.9+4.25=38.26m

四、悬挑架的荷载取值及水平悬挑梁设计

1、悬挑架荷载的取值与组合

（1）计算参数

2-10层计算高度：

H=26.1m，10-18层计算高度：

H=26.1m；18-26层-水箱间计算高度：

H=38.26m。

步距：

h=1.50m，立杆纵距La=1.50m,立杆横距：

Lb=0.9m，内立杆至墙距：

Lc=0.4，外立杆至墙距：

Ld=1.3m。

钢管自重：

G1=37.70N/m；栏杆、挡脚板自重：

G2=140.00N/m；安全立网自重：

G3=3.40N/m2；安全平网自重：

G4=4.87N/m2。

（2）脚手架结构自重。

脚手架结构自重NG1k（包括立杆、纵、横水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件）：

查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JCJ130-2001）附表A-1得：

架体每米高度一个立杆纵距的自重gk1=149350N/m。

2-10层：

NG1K=Hgk1=（26.1*149.50）N=3901.95N

10-18层：

NG1k2=（26.1*149.50）N=3901.95N

18层-26层至屋面、机房、水箱间：

NG1k4=38.26*149.50=5719.87N

（3）构配件自重。

包括内立杆和外立杆的计算。

1）外立杆，包括以下几项计算

双排脚手架

①木脚手板（按三层考虑）

NG2k-1=3LaLbG5/2=（3*1.5*0.9*350.00/2）N=708.75N

②防护栏杆、挡手板（按三层考虑）

NG2K-2=3LaG2=（3*1.5*140.00）N=630.00N

③安全网（立网按1层考虑，平网按3层考虑）

NG2k-3=HLaG3+3LaLbG4/2=（26.1*1.5*3.40+3*1.5*0.9*4.87/2）N=133.11+9.86=142.97N

（1）

NG2k-3=HLaG3+3LaLbG4/2=（26.1*1.5*3.40+3*1.5*0.9*4.87/2）N=133.11+9.86=142.97N

（2）

NG2k-3=HLaG3+3LaLbG4/2=（38.26*1.5*3.40+3*1.5*0.9*4.87/2）N=195.126+9.86=204.99N（3）

④纵向横杆（搁置脚手板用，按3层考虑）

NG2k-4=3LbG1/2=（3*0.9*37.70/2）N=50.90N

⑤合计

NG2k-4=（708.75+630+142.97+50.90）N=1532.6N。

（1）

NG2k-4=（708.75+630+142.97+50.90）N=1532.6N。

（2）

NG2k-4=（708.75+630+204.99+50.90）N=1594.64N。

（3）

单排脚手架

①木脚手板（按三层考虑）

NG2k-1=3LaLbG5/2=（3*1.5*0.7*350.00/2）N=551.25N

②防护栏杆、挡手板（按三层考虑）

NG2K-2=3LaG2=（3*1.5*140.00）N=630.00N

③安全网（立网按1层考虑，平网按3层考虑）

NG2k-3=HLaG3+3LaLbG4/2=（26.1*1.5*3.40+3*1.5*0.7*4.87/2）N=140.78N

（1）

NG2k-3=HLaG3+3LaLbG4/2=（26.1*1.5*3.40+3*1.5*0.7*4.87/2）N=140.78N

（2）

NG2k-3=HLaG3+3LaLbG4/2=（38.26*1.5*3.40+3*1.5*0.7*4.87/2）N=202.80N（3）

④纵向横杆（搁置脚手板用，按3层考虑）

NG2k-4=3LbG1/2=（3*0.70*37.70/2）N=39.59N。

⑤合计

NG2k-4=（551.25+630+140.78+39.59）N=1362N。

（1）

NG2k-4=（551.25+630+140.78+39.59）N=1362N。

（2）

NG2k-4=（551.25+630+202.80+39.59）N=1423.64N。

（3）

2）内立杆计算（双排脚手架）

①木脚手板（3层考虑）

NG2k-1=3LaLbG5/2+3LaLcG5=（3*1.5*0.9*350.00/2+3*1.5*0.4*350.00）N=（708.75+630）=1338.75N。

②纵向横杆（搁置脚手板用，按3层考虑）

NG2k-2=3LbG1/2+3LcG1=（3*1.50*0.9*37.70/2+3*0.4*37.70）=50.9+45.24=96.14N

③合计

NG2k=（1338.75+96.14）N=1434.89N

（4）垂直荷载组合

1）外立杆（双排脚手架）

N1=1.2*（NG1k+NG2k）=1.2*（3901.95+1532.62）N=6521.48N

N2=1.2*（NG1k2+NG2k）=1.2*（3901.95+1532.62）N=6521.48N

N3=1.2*（NG1k3+NG2k）=1.2*（5719.87+1594.64）N=8777.4N

2）内立杆（双排脚手架）

N11=1.2*（NG1k+NG2k）=1.2*（3901.95+1532.62）N=6521.48N

N22=1.2*（NG1k2+NG2k）=1.2*（3901.95+1532.62）N=6521.48N

N33=1.2*（NG1k3+NG2k）=1.2*（5719.87+1594.64）N=8777.4N

3）外立杆（单排脚手架）

N1=1.2*（NG1k+NG2k）=1.2*（3901.95+1362）N=6316.74N

N2=1.2*（NG1k2+NG2k）=1.2*（3901.95+1362）N=6316.74N

N3=1.2*（NG1k3+NG2k）=1.2*（5719.87+1423.64）N=8572.2N

二、水平悬挑梁设计

本工程水平悬挑型钢采用18号工字钢，长3.0m，在二层楼面上预埋1Ф12、1Ф16的圆钢对工字钢进行背焊固定。

根据《钢结构设计规范》（GB50017-2002）规定进行下列计算与验算。

（1）18号工字钢截面特性。

对x轴的净截面抵抗矩：

Wx=185*103mm3，惯性矩：

I=1660*104mm4；

自重：

q=241.40N/m；

弹性模量：

E=206*103N/mm2；

翼缘宽度b=94mm，翼缘平均厚度：

δ=10.7mm，高度：

h=180mm

（2）最大弯矩

双排脚手架

Mmax1=N1Ld+N11Lc+qLc/2=（6521.48*1.3+6521.48*0.4+241.40*1.3/2）N.m=（8477.9+2608.6+156.91）N.m=11243.41N.m

Mmax2=N2Ld+N22Lc+qLc/2=（6521.48*1.3+6521.48*0.4+241.40*1.3/2）N.m=（8477.9+2608.6+156.91）N.m=11243.41N.m

Mmax3=N3Ld+N33Lc+qLc/2=（8777.4*1.3+8777.4*0.4+241.40*1.3/2）N.m=（11410.6+3510.96+156.91）N.m=15078.47N.m

单排脚手架

Mmax1=N1Ld+N11Lc+qLc/2=（6316.74*1.3+241.40*1.3/2）N.m=（8211.8+156.91）N.m=8368.67N.m

Mmax2=N2Ld+N22Lc+qLc/2=（6316.74*1.3+241.40*1.3/2）N.m=（8211.8+156.91）N.m=8368.67N.m

Mmax3=N3Ld+N33Lc+qLc/2=（8572.2*1.3+241.40*1.3/2）N.m=（11143.86+156.91）N.m=11300.77N.m

（3）强度验算

σ=Mmax/（rxwx）

查表得：

rx=1.05

Wx=185*103mm3

对Q235刚，其抗弯强度设计值f=215N/mm2

双排脚手架

σ1=［11243.41*103//（1.05*185*103）］N/mm2=57.88N/mm2＜f=215N/mm2，故是安全的。

σ2=［11243.41*103//（1.05*185*103）］N/mm2=57.88N/mm2＜f=215N/mm2，故是安全的。

σ3=［15078.47*103//（1.05*185*103）］N/mm2=77.62N/mm2＜f=215N/mm2，故是安全的。

单排脚手架

σ1=［8368.67*103//（1.05*185*103）］N/mm2=43.08N/mm2＜f=215N/mm2，故是安全的。

σ2=［8368.67*103//（1.05*185*103）］N/mm2=43.08N/mm2＜f=215N/mm2，故是安全的。

σ3=［11300.77*103//（1.05*185*103）］N/mm2=58.2N/mm2＜f=215N/mm2，故是安全的。

（4）整体稳定验算

本悬臂梁跨长1.30m折算成简支梁，其跨度L1为2*1.3=2.6m，按下列公式计算整体稳定系数Ф。

Ф=570bδ/（L1h）*235/σs=［570*94*10.7/（2.60*1000*180）］*235/215=2.30

则悬挑梁弯曲应力为：

双排脚手架

σ1=Mmax/（ФWx）=［11243.41*103/（2.30*185*103）］N/mm2=23.38N/mm2＜f=215N/mm2，结论：

安全。

σ2=Mmax/（ФWx）=［11243.41*103/（2.30*185*103）］N/mm2=23.38N/mm2＜f=215N/mm2，结论：

安全。

σ3=Mmax/（ФWx）=［15078.47*103/（2.30*185*103）］N/mm2=31.3N/mm2＜f=215N/mm2，结论：

安全。

单排脚手架

σ1=Mmax/（ФWx）=［8368.67*103/（2.30*185*103）］N/mm2=17.4N/mm2＜f=215N/mm2，结论：

安全。

σ2=Mmax/（ФWx）=［8368.67*103/（2.30*185*103）］N/mm2=17.4N/mm2＜f=215N/mm2，结论：

安全。

σ3=Mmax/（ФWx）=［11300.77*103/（2.30*185*103）］N/mm2=23.5N/mm2＜f=215N/mm2，结论：

安全。

（5）刚度验算

W=N1（Lb+Lc）3/3EI+N2Lc2（Lb+Lc+100）*［3-Lc/（Lb+Lc+100）］/6EI+q（Lb+Lc+100）4/8EI

对Q235钢，其抗弯强度设计值f=215N/mm2

E=206*103N/mm2

双排脚手架

W1=6521.48*（900+400）3/（3*206*103*1660*104）+6521.48*4002*（900+400+100）*［3-400/（900+400+100）］/（6*206*103*1660*104）+241.40*（900+400+100）4/（8*206*103*1660*104）mm=（1.39+0.19+0.03）mm=1.61mm＜L/250=（1300/250）=5.2mm

W2=1.61＜L/250=（1300/250）=5.2mm

W3=8777.4*（900+400）3/（3*206*103*1660*104）+8777.4*4002*（900+400+100）*［3-400/（900+400+100）］/（6*206*103*1660*104）+241.40*（900+400+100）4/（8*206*103*1660*104）mm=（1.88+0.26+0.03）mm=2.17mm＜L/250=（1300/250）=5.2mm

单排脚手架

W1=6316.74*7003/（3*206*103*1660*104）++241.40*7004/（8*206*103*1660*104）mm=（0.21+0.002）mm=0.212mm＜L/250=（1300/250）=5.2mm

W2=10.212mm＜L/250=（1300/250）=5.2mm

W3=8572.2*7003/（3*206*103*1660*104）+241.40*7004/（8*206*103*1660*104）mm=（0.29+0.002）mm=0.292mm＜L/250=（1300/250）=5.2mm

（6）18号工字钢后部锚固钢筋设计。

1）锚固钢筋的承载力验算。

锚固选用1Ф16圆钢预埋在顶板上，吊环承受的拉力为：

双排脚手架

N31=Mmax/1.3=（11243.41/1.3）N=8648.7N

N32=11243.41/1.3）N=8648.7N

N33=（15078.47/1.3）N=11598.8N

单排脚手架

N31=Mmax/1.3=（8368.67/1.3）N=6437.4N

N32=（8368.67/1.3）N=6437.4N

N33=（11300.77/1.3）N=8692.9N

吊环承受的拉应力为：

双排脚手架

σ1=N/A=N3/A=［8648.7/（3.14*82）］N/mm2

=33.59N/mm2＜［σ］=215N/mm2，满足要求。

σ2=N/A=N3/A=［8648.7/（3.14*82）］N/mm2=33.59N/mm2＜［σ］=215N/mm2，满足要求。

σ3=N/A=N3/A=［11598.8/（3.14*82）］N/mm2=45.05N/mm2＜［σ］=215N/mm2，满足要求。

单排脚手架

σ1=N/A=N3/A=［6437.4/（3.14*82）］N/mm2=25.00N/mm2＜［σ］=215N/mm2，满足要求。

σ2=N/A=N3/A=［6437.4/（3.14*82）］N/mm2=25.00N/mm2＜［σ］=215N/mm2，满足要求。

σ3=N/A=N3/A=［8692.9/（3.14*82）］N/mm2=33.76N/mm2＜［σ］=215N/mm2，满足要求。

2）锚固钢筋的焊缝验算。

σ1=F/（Lwδ）

双排脚手架

F1=N31=8648.7NF2=N32=8648.7NF3N33=11598.8N

单排脚手架

F1=N31=6437.4NF2=N32=6437.4NF3N33=8692.9N

Lw=（40-10）mm=30mm

δ=8

双排脚手架

σ1=［8648.7/（30*8）］N/mm2=36.04N/mm2＜［σ］=160N/mm2，满足要求。

σ2=36.04N/mm2＜［σ］=160N/mm2，满足要求。

σ3=48.32N/mm2＜［σ］=160N/mm2，满足要求。

单排脚手架

σ1=［6437.4/（30*8）］N/mm2=26.82N/mm2＜［σ］=160N/mm2，满足要求。

σ2=26.82N/mm2＜［σ］=160N/mm2，满足要求。

σ3=36.22N/mm2＜［σ］=160N/mm2，满足要求。

（7）结论

综上所述，当挑梁采用18号工字钢时，其强度、挠度、稳定性均符合要求。

5、立杆稳定性计算

5.1无风荷载时，立杆稳定性计算：

N/（∮A）≤f

取双排脚手架N=N11=6521.48N；N=N22=6521.48N;N=N33=8777.4N

立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×150=260cm，长细比λ=l0/i（钢管回转半径）=260/1.58=164.556，查附录C，∮=0.260，A=489mm2。

立杆稳定性计算：

双排脚手架

N/（∮A）=6521.48/（0.26×489）=51.3N/mm2