扣件式高支模架施工方案.docx
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扣件式高支模架施工方案
茶陵湘赣汽贸城万发4S店
高
支
模
施
工
方
案
编制人：
龙国华
审批人：
卓—
株洲市兴成建筑工程有限公司
2017年7月16日
1工程概况3
2编制依据5
3高支模范围5
4施工总体部署6
5搭设技术方案6
6.混凝土浇灌措施7
7监测措施8
8质量保证措施8
9.安全保证措施9
茶陵湘赣汽贸城万发4S店扣件式钢管高支模架施工方案
1.工程概况
工程名称：
茶陵湘赣汽贸城万发4S店
建设单位：
茶陵县湘赣汽贸城房地产开发有限公司
设计单位：
株洲市建筑设计院有限公司
施工单位：
株洲市兴成建筑工程有限公司
监理单位：
株洲市新凯工程建设监理有限责任公司
建设地点：
犀城大道与云阳街交汇处
茶陵湘赣汽贸城万发4S店29栋属于多层公共建筑，基础采用锤击预应力混凝土管
桩，框架混凝土结构。
共3层，建设项目首层建筑面积2289.20平方米，建筑总面积6825.74平方米。
首层建筑高度7.2米，二层建筑高度5米，三层建筑高度3.3米，总建筑高度15.5米。
本工程使用年限为50年，建筑结构的安全等级为二级。
本工程最大支撑高度7.2m，最大搭设跨度超过12m,其余跨度为8m，施工总荷载不
大于15KN/m2,集中线荷载不大于20KN/m。
1、高支模层结构情况
-0.3
C35
12
8
2、各责任主体名称
建设单
位
茶陵县湘赣汽贸城房
地产开发有限公司
设计单位
株洲市建筑设计院有
限公司
施工单
位
株洲市兴成建筑工程
有限公司
监理单位
株洲市新凯工程建设
监理有限责任公司
项目经
理
陈卓
总监理工
程师
夏永良
技术负
责人
龙国华
专业监理
工程师
刘秋祥
主要特点：
根据《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质[2009]87号）规
定，本模板工程属高大模板工程。
难点：
工期紧，场地狭窄，梁板钢筋密，砼振捣困难。
重点：
确保高支模稳定，安全，无事故。
钢筋砼结构质量满足要求。
2.编制依据
本施工方案根据株洲市建筑设计院有限公司设计的施工蓝图及有关图纸资料进行编
制。
还参考以下资料：
2.1《建筑施工手册》第四版，缩印本；
2.2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ-2001（2002年版）；
2.3、《建筑工程施工质量验收工程统一规范》（GB50300-2001;
2.4、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）;
2.5、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）。
3.高支模范围
本工程的高支模位于以下位置：
3.1、茶陵湘赣汽贸城万发4S店29栋。
为保证施工进度和工程质量，拟从现有地坪标
高处（-0.3m）搭设钢管支撑架，高支模层顶标高7.2m，然后支撑架接着向上搭设7.2米作为二层梁板的支模架，二层板厚130mm,较大的梁截面为700X700,最大梁跨为12m,
最大板跨为4.5mX6m
4.施工总体部署
4.1、方案选择
因为层高超过4.5m，故本支撑系统属高支模结构，全层均采用扣件式钢管脚手架来搭设。
4.2、劳动力安排
根据分公司的统一安排，本高支模系统的搭设由外墙排栅工班来承担。
4.3、材料的选择与供应
钢管架体采用①48x3.5mm的新材料，或者无变形没有受到锈蚀的周转时间在一年内的材料。
扣件采用新材料，模板及配套材料由公司统一提供。
所用钢管、扣件必须经过试验合格后方可使用。
4.4、工期要求
根据整体工期的要求，要求每栋的高支模完成时间为3天。
5.搭设技术方案
5.1、立杆搭设方案
5.1.1对漏出地面的工程桩，立杆间距800x800mm，横杆步距1500mm,最顶上一道横杆与立杆采用双扣件连接，
5.1.2对截面为300x900mm的梁，梁底设二排立杆，立杆的纵向间距为900mm,
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横向间距为1000mm;
5.1.3对楼板部份，立杆的纵横间距均取900x900mm。
5.2、其他杆件搭设方案
5.2.1纵横拉杆。
第一道扫地杆离地距离必须w200mm;最后一道纵横拉杆离顶托必须w300mm;中间部位的纵横拉杆按w1500mm的间距平均分布。
具体到本例来说对层高为8.7米的板，除头尾两道拉杆按上述要求设置外，再去除顶托上木方尺寸约20cm，则中间部位剩余长度约为8.2米，按5个间距平均分布，则每个间距取1.64m,因此共设置5道纵横拉杆。
对300x900mm的梁底来说，头尾部份按板要求取值外，中间部位的拉杆部距离取1.64m,共设4道。
因梁、板的纵向间距相等，故在设梁的纵向拉杆时，与板的纵向拉杆连通。
522、剪刀撑。
沿支架四周外立面应满设剪刀撑；中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔5—6m设置。
每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在450—600之间。
剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，剪力撑钢管的搭接，必须在搭接部分，使用3个扣件叠加连接。
搭接长度1.0~1.2m
523、立杆接驳。
相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内；开始搭设立杆时，应每隔
6跨设置一根抛撑，待整个支撑系统稳定后，方可根据情况拆除。
6.混凝土浇灌措施
6.1、为了确保在浇砼时尽可能减小高支撑系统的荷载，对700x700mm等较大截面
的梁，采用一次性公层浇筑方法，第一次浇筑高度为0.5m左右，在混凝土初凝前浇筑
第二层。
6.2、在浇筑楼面梁板混凝土前，应先将剪力墙、柱的混凝土浇筑完毕，剪力墙、柱的混凝土浇筑高度，视梁面筋的锚固长度而定。
7.监测措施
本高支模的监测包括对整个支撑系统及大梁的位移、沉降观测，将委托具有检测资质的第三方来进行监测，并编制监测专项方案。
8.质量保证措施
8.1、在高支模楼层施工时，其下一楼层的支撑系统不得拆除，待高支模楼层模板可拆除前7天方可拆除。
8.2、严格按设计尺寸搭设，立杆和水平的接头均应错开在不同的框架层中设置。
8.3、工人在搭设过程中，必须保证杆件横平、竖直、确保垂直水平偏差小于《建筑
施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》GJ130-2001规定要求（垂直偏差v50mm,水平偏差v30~50mm）。
每搭设完一步脚手架后，应按规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。
8.4、应确保每个扣件的拧紧力矩都控制在45N.m~60N.m.
8.5、立杆的垂直连接接口同一平面内，接头率应v25%且必须用直扣连接件，（不得用十字扣代替进行连接）。
8.6、不符合要求，外观检查不合格的钢管及扣件严禁在架体上使用。
9.安全保证措施
9.1、所有架子工必须是持证上岗，作业时必须戴好安全帽，系好安全带，穿好防滑鞋。
9.2、作业区不禁其它工种人员通行并挂设警示牌，且必须有专人监护。
9.3、脚手架的构配件质量与搭设质量必须验收合格后方准使用。
9.4、在已浇混凝土的柱或剪力墙之间，加设通长的水平拉杆，以增加整个高支撑系统的刚度和稳定性。
9.5、大（转换）梁的高支撑系统必须在混凝土龄期达到28天后才能拆除。
9.6、由于架体太高，拆除的材料严禁从高空直接向地下抛掷，扣件必须用袋装好一并放下，钢按经人工伟递至地面上堆放整齐。
9.7、由于架体拆除前梁底模必须先行拆除，木工班组拆模人员也必须确保安全的前提下进行拆模作业，排栅工也予以配合。
9.8、项目部对班组在装拆前必须进行安全技术交底及安全教育，严禁违章作业。
9.9、对脚手架应设专人负责进行经常检查和保修工作。
9.10在确保安全的前提下，在浇筑开始后派木工班组专人跟踪检查支架及模板是否有异常情况，若发现问题马上解决。
9.11施工过程中，混凝土及其他设备堆放应符合施工方案规定要求，严禁超载，尽量使页脚内容9
支撑系统受力均衡。
这种系统的整体稳定性一般能满足要求。
但单根立杆的承载力较少，不能承受过大的集中荷载，以防止由于因局部构件失稳而导致整体结构失稳。
9.12、现代广场扣件式钢管高支模架计算书
基本参数：
1、模板支架的搭设高度为15m;
2、梁截面为300X900,梁支撑立杆的横距（跨度方向）L=1.0m;立杆的步距
h=1.5m;
3、梁底增加三道承重立杆；
4、梁底的主龙骨采用©48X3.5mm钢管，次龙骨采用bXh=50X100mm的木枋三根。
5、采用的钢管类型为©48X3.5mm，截面面积A=4.89cm2,截面承载力〔N〕=27.5kN。
扣件材质采用KT33-8的技术要求，抗滑移动力取〔t〕=7kN。
一、梁下面板计算
梁下面板为受弯结构，按两跨连续梁计算
1、荷载计算
静荷载的标准值q1=25X0.9X0.3+0.35X0.3=6.86KN/m
活荷载的标准值q2=（2+1）X0.3=0.9KN/m
面板的截面惯性距I和截面抵抗距W分别为:
1=30x1.8X1.8X1.8/12=14.58cm
W=3OX1.8x1.8/6=16.2cm3
2、面板的抗弯强度计算
f=M/Wv[f]
其中f面板的抗弯强度计算值（N/mm2）
M――面板的最大弯距（N.mm）
W――面板的截面抵抗距
[f]――面板的抗弯强度设计值，取15N/mm2
M=0.1q2
其中q――荷载设计值（KN/m）
经计算得到M=0.5x（1.2X6.86+1.4X0.9）x0.15X0.15=0.107（KN.m）
经计算得到面板的抗弯强度计算值f=M/W=（107X1000）/（16.2X1000）=6.6v[f]=15
N/mm2,满足要求。
经计算，梁底面板的抗剪强度和变形均满足要求。
二、梁底木枋的计算
木枋按均布荷载下的连续梁计算
1、荷载的计算
静荷载的标准值为板静载乘以木枋的横向间距（0.1m）q仁6.86X0.15=1.029KN/m活荷载的标准值q2=（2+1）x0.15=0.45KN/m
木枋的计算，按照三跨连续梁计算，最大弯距考虑为静荷载和活荷载的计算值的最不
利分配的弯距和，计算公式如下：
均布荷载q=1.2X1.029+1.4K0.45=1.865KN/m
最大弯距M=0.1ql2=0.ix1.865X0.9X0.9=0.151KN-m
最大剪力Q=0.6ql=0.6X1.865X0.9=1.007KN
最大支坐力N=1.X1.243X0.9=1.231KN
木枋的截面惯性距I和截面抵抗距W分别为
I=5X10X10X10/12=416.66cm4
W=5X10X10/6=83.33cm3
2、木枋的抗弯强度计算
木枋的抗弯强度为f=M/W=（0.151X1000X1000）/（83.33X1000）=1.81N/mm2
木枋的抗弯强度计算值1.81N/mm2j、于13.0N/mm2,满足要求。
3、木枋的抗剪强度计算
木枋的抗剪强度必须满足Tv[T]
木枋的抗剪强度计算值T=3Q/2bh=3X1000.7/（2X50X100）=0.3N/mm2
木枋的抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2
木枋的抗剪强度计算满足要求。
4、木枋的挠度计算
挠度为v=0.677X1.865X10004/（100X9500X4166600）=0.319mm,小于木枋的最大挠度1000/250=4mm,满足要求。
三、梁底的主龙骨（为©48X3.5mm的钢管）计算
钢管截面面积4.89cm2,钢管的截面惯性距1=12.187cm,截面抵抗距W=5.08cm3，弹
性模量E=206KN/mm2，抗弯强度设计值[f]=205N/mm2,,回转半径1=15.78mm。
1、主龙骨计算的简图如下图所表示，其中均布荷载取板面荷载q=9.492KN/m。
川冊=9.492
2、钢管的抗弯强度计算
弯距为M=9.492X0.0019=0.018KN.m
（T=M/W=0.018X1000X1000/5.08x1000=3.54N/mm2，小于钢管的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求。
3、钢管的挠度计算
通过计算3=0.00023mm小于1000/250=4mm,满足要求。
四、扣件抗滑力计算
梁下的水平钢管（及主龙骨）通过扣件传到立杆上的力为N=9.492X0.3/4=0.712KN
该力小于扣件的容许抗滑力[t]=7kN,满足要求。
同理，通过以上计算，楼板模板面板采用920X1840x18m的九夹板，板模板的次龙
骨采用50X10的木枋，间距300mm,板模板主龙骨用©48x3.5mm的钢管间距900mm,支撑架用扣件式钢管，立杆纵横间距为900mm，水平杆步距1.5m的情况下，所有构件是能够满足混凝土施工时的强度、刚度和稳定性要求的。
五、立杆的稳定性计算
1、荷载计算
钢筋混凝土自重：
25.000X0.12=3kN/m2
钢筋自重：
1.5X0.12=0.18kN/m2
模板及支撑架自重：
1kN/m2
施工荷载：
2.5kN/m2
振动荷载2.0kN/m2
倾倒混凝土产生的荷载2.0kN/m2
恒荷载、活荷载分项系数分别取1.2和1.4
q=1.2X（3+0.18+1+1.4X（2.5+2.0+2.0=5.016+9.仁14.116kN/m2
2、每根钢管承受的轴向荷载为：
N=14.11X0.8X0.8=9.03kN
3、稳定性验算
考虑不利因素，立杆的计算长度系数取1.5,长度I取1500mm,则立杆的长细比
入=卩l/i=1.5X1500/15.78=142.6
由入值查得构件的稳定系数屮=0.3376
N/WA=5.09X10^/0.3376X489=30.8N/mm2<[f]=205N/mm2，
验算结果表明钢管立杆的稳定性满足要求。
六、梁侧模对拉螺杆计算
当梁高大于700mm，须在梁高中部设置①12的对拉螺杆，见下图所示：
不大于I•
水平横牵杆
①12对拉螺杆，水平间距600mm
①48直夹钢管@500
①48钢管斜撑@1000
80X80木枋
2根①48短钢管@800
①50顺水杆
梁模板支撑示意图
新浇混凝土产生的侧压力为F=0.22丫ct0BiB2v0.5和F=ycH两者的较小值，通过计算倒混凝土产生的混凝土的荷载标准值为F=35.48KN/m2。
对拉螺杆的计算公式为Nv[N]=fA
式中N——对拉螺杆所受的拉力
A对拉螺杆所受的拉力的有效面积，为144mm2。
f――对拉螺杆抗拉强度设计值，取170N/mm2
对拉螺杆所受的拉力N=（35.48X1（J/ic6）X（900—120）X600=16605N小于[N]=170X144=24480N,满足要求。
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