承重脚手架计算书满堂脚手架.docx

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承重脚手架计算书满堂脚手架

资料范本

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承重脚手架计算书（满堂脚手架）

地点：

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时间：

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说明：

本资料适用于约定双方经过谈判，协商而共同承认，共同遵守的责任与义务，仅供参考，文档可直接下载或修改，不需要的部分可直接删除，使用时请详细阅读内容

***********工程

楼板满堂脚手架

验算计算书

计算：

复核：

审批：

************工程项目经理部

二〇一六年四月十九日

目录

TOC\o"1-3"\h\uHYPERLINK\l"_Toc448950429"一、计算依据PAGEREF_Toc448950429\h1

HYPERLINK\l"_Toc448950430"二、工程概况PAGEREF_Toc448950430\h1

HYPERLINK\l"_Toc448950431"三、工程属性PAGEREF_Toc448950431\h1

HYPERLINK\l"_Toc448950432"四、荷载设计PAGEREF_Toc448950432\h1

HYPERLINK\l"_Toc448950433"五、模板体系设计PAGEREF_Toc448950433\h2

HYPERLINK\l"_Toc448950434"

（一）面板检算PAGEREF_Toc448950434\h3

HYPERLINK\l"_Toc448950435"

（二）小梁检算PAGEREF_Toc448950435\h4

HYPERLINK\l"_Toc448950436"（三）主梁检算PAGEREF_Toc448950436\h6

HYPERLINK\l"_Toc448950437"（四）立柱验算PAGEREF_Toc448950437\h8

HYPERLINK\l"_Toc448950438"（五）可调拖座验算PAGEREF_Toc448950438\h10

HYPERLINK\l"_Toc448950439"（六）立杆地基基础检算PAGEREF_Toc448950439\h10

HYPERLINK\l"_Toc448950440"六、检算结论PAGEREF_Toc448950440\h10

楼板满堂脚手架计算书

一、计算依据

1、《********工程》施工图纸

2、《**********工程》地勘报告

3、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）

4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130－2011）

5、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）

6、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）

7、《木结构设计规范》（GB50005-2003）

8、《路桥施工手册》周永兴编

二、工程概况

本工程建筑物均为框架结构，根据设计图纸，脱水机房单体高度为本工程建筑物最高单体，脚手架搭设高度为5.19m，我们将选取该单体进行满堂脚手架的验算，其余房建均按此验算结果进行组织施工。

三、工程属性

四、荷载设计

五、体系设计

设计简图如下：

设计平面图

设计剖面图

六、体系检算

（一）面板检算

根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。

计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

1、强度验算

q1＝0.9max[1.2（G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×（0.1+（1.1+24）×0.11）+1.4×2.5，1.35×（0.1+（1.1+24）×0.11）+1.4×0.7×2.5]×1=6.24kN/m

q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/m

p＝0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kN

Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.24×0.22/8，0.108×0.22/8+3.15×0.2/4]=0.158kN·m

σ＝Mmax/W＝0.158×106/37500＝4.214N/mm2≤[f]＝35N/mm2

满足要求。

2、挠度验算

q＝（G1k+（G3k+G2k）×h）×b=（0.1+（1.1+24）×0.11）×1=2.861kN/m

ν＝5ql4/（384EI）＝5×2.861×2004/（384×10000×281250）＝0.021mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm

满足要求。

（二）小梁检算

因[B/lb]取整-1＝[14000/1000]取整-1＝13，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：

1、强度验算

q1＝0.9max[1.2（G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×（0.3+（1.1+24）×0.11）+1.4×2.5，1.35×（0.3+（1.1+24）×0.11）+1.4×0.7×2.5]×0.2＝1.291kN/m

因此，q1静＝0.9×1.2（G1k+（G3k+G2k）×h）×b=0.9×1.2×（0.3+（1.1+24）×0.11）

×0.2＝0.661kN/m

q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.2＝0.63kN/m

M1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×0.661×12+0.121×0.63×12＝0.147kN·m

q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.2＝0.065kN/m

p＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN

M2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×0.065×12+0.21×3.15×1，0.107×0.065×12+0.181×3.15×1]＝0.666kN·m

M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.291×0.22/2，0.065×0.22/2+3.15×0.2]＝0.631kN·m

Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.147，0.666，0.631]＝0.666kN·m

σ＝Mmax/W＝0.666×106/53330＝12.497N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

满足要求。

2、抗剪验算

V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×0.661×1+0.62×0.63×1＝0.792kN

V2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.065×1+0.681×3.15＝2.184kN

V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.291×0.2，0.065×0.2+3.15]＝3.163kN

Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.792，2.184，3.163]＝3.163kN

τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×3.163×1000/（2×50×80）＝1.186N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

满足要求。

3、挠度验算

q=（G1k+（G3k+G2k）×h）×b=（0.3+（24+1.1）×0.11）×0.2＝0.612kN/m

跨中νmax＝0.632qL4/（100EI）=0.632×0.612×10004/（100×9350×2133300）＝0.194mm≤[ν]＝l/400＝1000/400＝2.5mm

悬臂端νmax＝qL4/（8EI）=0.612×2004/（8×9350×2133300）＝0.006mm≤[ν]＝l1×2/400＝400/400＝1mm

满足要求。

（三）主梁检算

1、小梁最大支座反力计算

Q1k＝1.5kN/m2

q1＝0.9max[1.2（G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×（0.5+（1.1+24）×0.11）+1.4×1.5，1.35×（0.5+（1.1+24）×0.11）+1.4×0.7×1.5]×0.2＝1.082kN/m

q1静＝0.9×1.2（G1k+（G3k+G2k）×h）×b=0.9×1.2×（0.5+（1.1+24）×0.11）×0.2＝0.704kN/m

q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.2＝0.378kN/m

q2＝（G1k+（G3k+G2k）×h）×b=（0.5+（1.1+24）×0.11）×0.2=0.652kN/m

承载能力极限状态

按四跨连续梁，Rmax＝（1.143q1静+1.223q1活）L＝1.143×0.704×1+1.223×0.378×1＝1.267kN

按悬臂梁，R1＝q1l=1.082×0.2＝0.216kN

R＝max[Rmax，R1]＝1.267kN;

正常使用极限状态

按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×0.652×1＝0.745kN

按悬臂梁，R1＝q2l=0.652×0.2＝0.13kN

R＝max[Rmax，R1]＝0.745kN;

2、抗弯验算

计算简图如下：

主梁弯矩图（kN·m）

Mmax＝0.575kN·m

σ＝Mmax/W＝0.575×106/4490＝127.997N/mm2≤[f]＝205N/mm2

满足要求。

3、抗剪验算

主梁剪力图（kN）

Vmax＝2.855kN

τmax＝2Vmax/A=2×2.855×1000/424＝13.468N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

满足要求。

4、挠度验算

主梁变形图（mm）

νmax＝0.731mm

跨中νmax=0.731mm≤[ν]=1000/400=2.5mm

悬挑段νmax＝0.298mm≤[ν]=200×2/400=1mm

满足要求。

（四）立杆验算

1、长细比验算

顶部立杆段：

l01=kμ1（hd+2a）=1×1.241×（1500+2×200）=2357.9mm

非顶部立杆段：

l02=kμ2h=1×1.993×1500=2989.5mm

λ=max[l01,l02]/i=2989.5/15.9=188.019≤[λ]=210

长细比满足要求。

2、立柱稳定性验算

顶部立杆段：

l01=kμ1（hd+2a）=1.155×1.241×（1500+2×200）=2723.375mm

λ1＝l01/i＝2723.375/15.9＝171.281，查表得，φ1＝0.243

Mw=0.9×1.4ωklah2/10=0.9×1.4×0.302×1×1.52/10＝0.086kN·m

Nw＝1.2ΣNGik+0.9×1.4ΣNQik+Mw/lb=[1.2×（0.5+（24+1.1）×0.11）+0.9×1.4×1]

×1×1+0.086/1＝5.259kN

f＝Nw/（φA）+Mw/W＝5258.817/（0.243×424）+0.086×106/4490＝70.109N/mm2≤[f]＝205N/mm2

满足要求。

非顶部立杆段：

l02=kμ2h=1.155×1.993×1500=3452.873mm

λ2＝l02/i＝3452.873/15.9＝217.162，查表得，φ2＝0.154

Mw=0.9×1.4ωklah2/10=0.9×1.4×0.302×1×1.52/10＝0.086kN·m

Nw＝1.2ΣNGik+0.9×1.4ΣNQik+Mw/lb=[1.2×（0.75+（24+1.1）×0.11）+0.9×1.4×1]

×1×1+0.086/1＝5.559kN

f＝Nw/（φA）+Mw/W＝5558.817/（0.154×424）+0.086×106/4490＝104.201N/mm2≤[f]＝205N/mm2

满足要求。

（五）可调拖座验算

按上节计算可知，可调托座受力N＝5.259kN≤[N]＝30kN

满足要求。

（六）立杆地基基础检算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p≤fg

地基承载力标准值依据地勘报告，fak=115kpa；

立杆基础底面的平均压力：

p=N/A=5.559/0.05=111.18kpa；

其中，上部结构传至n基础顶面的轴向力设计值：

N=5.559kN；

基础底面面积：

A=0.05m2。

其中，基底采用上铺20cm宽、厚5cm脚手板，钢管与脚手板采用15cm*15cm垫铁进行连接，则基底面积为：

A=0.2m*0.25m=0.05m2（考虑到应力45°扩散）

p=111.18kpa≤fa=115kpa，地基承载力满足要求。

满足要求。

六、检算结论

通过检算，楼板满堂脚手架搭设立杆横距为1000mm、纵距为1000mm、步距为1500mm，满足规范要求。