工厂供电供配电技术2.docx
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工厂供电供配电技术2
长细比L0/i=37.87>17.5
由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62—2004第5.3.10条
ξ1=0.2+2.7e0/h0=21.081>1.0,取ξ1=1.00
ξ2=1.15-0.01l0/h=1.041>1.0,取ξ2=1.00
η=1+（l0/h2ξ1ξ2h0/1400e0
η=1.011
由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62—2004第5.3.5条
e=ηe0+h/2-a=2.143m
r0Nde=fcdbx（h0-x/2
由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62—2004第5.2.10条
0.50³10-3α2ftdbh0=137.8kN>r0Vd=8.8kN
故可不进行斜截面抗剪承载力的验算,仅需按（JTGD62—2004第9.3.13条构造要求配置箍筋。
（2结点
l0=3.28m,h=δ+C1=0.60m,a=0.04m,h0=0.56m,b=1.00m,Md=64.84kN²m,Nd=35.66kN,Vd=156.73kN
计算L0=3.28m,e0=Md/Nd=1.818m
i=h/121/2=0.173m
长细比L0/i=18.94>17.5
由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62—2004第5.3.10条
ξ1=0.2+2.7e0/h0=8.967>1.0,取ξ1=1.00
ξ2=1.15-0.01l0/h=1.095>1.0,取ξ2=1.00
η=1+（l0/h2ξ1ξ2h0/1400e0
η=1.007
由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62—2004第5.3.5条
e=ηe0+h/2-a=2.090m
r0Nde=fcdbx（h0-x/2
67.08=9200x（0.56-x/2
解得x=0.013m≤ξbh0=0.56³0.56=0.314m
故为大偏心受压构件。
依D62-2004规范公式5.3.5-1若为小偏心受压构件,则需要调整钢筋As的计算公式
As=（fcdbx-r0Nd/fsd=0.0003183m2=318.3mm2
μ=100As/（bh0=0.06%<0.2%
应按最小配筋率配置受拉钢筋。
选用φ12@
100mm,实际As=1131.0mm2
0.51³10-3fcu,k1/2bh0=1277.2kN>r0Vd=141.1kN
故抗剪截面符合《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62—2004第5.2.9条的要求。
由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62—2004第5.2.10条
0.50³10-3α2ftdbh0=296.8kN>r0Vd=141.1kN
故可不进行斜截面抗剪承载力的验算,仅需按（JTGD62—2004第9.3.13条构造要求配置箍筋。
★2、底板（A-D
钢筋按左、右对称,用最不利荷载计算。
（1跨中
l0=3.28m,h=0.30m,a=0.04m,h0=0.26m,b=1.00m,Md=70.82kN²m,Nd=77.26kN,Vd=27.13kNl0/h=10.93<=14
计算L0=3.28m,e0=Md/Nd=0.917m
i=h/121/2=0.087m
长细比L0/i=37.87>17.5
由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62—2004第5.3.10条
ξ1=0.2+2.7e0/h0=9.718>1.0,取ξ1=1.00
ξ2=1.15-0.01l0/h=1.041>1.0,取ξ2=1.00
η=1+（l0/h2ξ1ξ2h0/1400e0
η=1.024
由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62—2004第5.3.5条
e=ηe0+h/2-a=1.049m
r0Nde=fcdbx（h0-x/2
72.93=9200x（0.26-x/2
解得x=0.033m≤ξbh0=0.56³0.26=0.146m
故为大偏心受压构件。
依D62-2004规范公式5.3.5-1若为小偏心受压构件,则需要调整钢筋As的计算公式
As=（fcdbx-r0Nd/fsd=0.0008202m2=820.2mm2
μ=100As/（bh0=0.32%>0.2%
符合《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62—2004第9.1.12条的要求。
选用φ12@
130mm,实际As=870.0mm2
0.51³10-3fcu,k1/2bh0=593.0kN>r0Vd=24.4kN
故抗剪截面符合《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62—2004第5.2.9条的要求。
由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62—2004第5.2.10条
0.50³10-3α2ftdbh0=137.8kN>r0Vd=24.4kN
故可不进行斜截面抗剪承载力的验算,仅需按（JTGD62—2004第9.3.13条构造要求配置箍筋。
（2结点
l0=3.28m,h=δ+C1=0.60m,a=0.04m,h0=0.56m,b=1.00m,Md=73.99kN²m,Nd=77.26kN,Vd=137.16kN
计算L0=3.28m,e0=Md/Nd=0.958m
i=h/121/2=0.173m
长细比L0/i=18.94>17.5
由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62—2004第5.3.10条
ξ1=0.2+2.7e0/h0=4.817>1.0,取ξ1=1.00
ξ2=1.15-0.01l0/h=1.095>1.0,取ξ2=1.00
η=1+（l0/h2ξ1ξ2h0/1400e0
η=1.012
由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62—2004第5.3.5条
e=ηe0+h/2-a=1.230m
r0Nde=fcdbx（h0-x/2
85.50=9200x（0.56-x/2
解得x=0.017m≤ξbh0=0.56³0.56=0.314m
故为大偏心受压构件。
依D62-2004规范公式5.3.5-1若为小偏心受压构件,则需要调整钢筋As的计算公式
As=（fcdbx-r0Nd/fsd=0.0003053m2
=305.3mm2
μ=100As/（bh0=
0.05%
<
0.2%
应按最小配筋率配置受拉钢筋。
100mm,
实际As=
1131.0
mm2
0.51³10-3fcu,k1/2bh0=1277.2kN
>
r0Vd=
123.4kN
故抗剪截面符合《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62—2004第5.2.9条的要求。
由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62—2004第5.2.10条
0.50³10-3α2ftdbh0=296.8kN
>
r0Vd=
123.4kN
故可不进行斜截面抗剪承载力的验算,仅需按（JTGD62—2004第9.3.13条构造要求配置箍筋。
★3、左、右侧板（B-A,C-D（1板中
l0=2.80m,
h=0.28m,a=0.04m,h0=0.24m,
b=1.00m,Md=
25.76kN
²m,
Nd=156.73kN,Vd=17.14kN
l0/h=10.00
<=14
计算L0=2.80m,e0=Md/Nd=0.164mi=h/121/2=
0.081m长细比
L0/i=
34.64>17.5由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62—2004第5.3.10条
ξ1=0.2+2.7e0/h0=
2.049>1.0,取ξ1=1.00ξ2=1.15-0.01l0/h=
1.050
>1.0,
取ξ2=1.00
η=1+（l0/h2ξ1ξ2h0/1400e0η=
1.104由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62—2004第5.3.5条
e=ηe0+h/2-a=
0.281
m
r0Nde=fcdbx（h0-x/239.71=
9200x（0.24-x/2解得
x=
0.019m
≤
ξbh0=0.56³0.24=
0.134m
故为大偏心受压构件。
依D62-2004规范公式5.3.5-1
若为小偏心受压构件,则需要调整钢筋As的计算公式
As=（fcdbx-r0Nd/fsd=0.0001111m2
=111.1mm2
μ=100As/（bh0=
0.05%
<0.2%
应按最小配筋率配置受拉钢筋。
230mm,
实际As=
491.7
mm2
0.51³10-3fcu,k1/2bh0=547.4kN
>
r0Vd=
15.4kN
故抗剪截面符合《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62—2004第5.2.9条的要求。
由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62—2004第5.2.10条
0.50³10-3α2ftdbh0=127.2kN
>
r0Vd=
15.4kN
故可不进行斜截面抗剪承载力的验算,仅需按（JTGD62—2004第9.3.13条构造要求配置箍筋。
（2结点
l0=2.80m,
h=t+C2=0.78m,
a=0.04m,
h0=0.74m,
b=1.00m,
Md=
73.99kN
²m,
Nd=137.16kN,Vd=77.26kN计算L0=2.80m,e0=Md/Nd=0.539mi=h/121/2=
0.225m长细比
L0/i=
12.44<17.5由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62—2004第5.3.10条,不考虑偏心距增大系数。
ξ1=0.2+2.7e0/h0=
2.168>1.0,取ξ1=1.00ξ2=1.15-0.01l0/h=
1.114
>1.0,
取ξ2=1.00
η=1+（l0/h2ξ1ξ2h0/1400e0
选用φ12@
选用φ12@
η=
1.000由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62—2004第5.3.5条
e=ηe0+h/2-a=
0.889
m
r0Nde=fcdbx（h0-x/2109.79=
9200x（0.74-x/2解得
x=
0.016m
≤
ξbh0=0.56³0.74=
0.414m
故为大偏心受压构件。
依D62-2004规范公式5.3.5-1
若为小偏心受压构件,则需要调整钢筋As的计算公式
As=（fcdbx-r0Nd/fsd=9.492E-05m2
=94.9mm2
μ=100As/（bh0=
0.01%
<0.2%
应按最小配筋率配置受拉钢筋。
70mm,
实际As=
1615.7
mm2
0.51³10-3fcu,k1/2bh0=1687.8kN
>
r0Vd=
69.5kN
故抗剪截面符合《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62—2004第5.2.9条的要求。
由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62—2004第5.2.10条
0.50³10-3α2ftdbh0=392.2kN
>
r0Vd=
69.5kN
故可不进行斜截面抗剪承载力的验算,仅需按（JTGD62—2004第9.3.13条构造要求配置箍筋。
（五配筋图见设计图纸。
（六基底应力验算
1、荷载计算（取单位涵长计算（1恒载箱重力P箱=2γ2（δL+th0+C1C2=
95.9kN基础重力P基=γ3Bd=38.0kN填土重力P土=Ksγ1H*L=
55.9kN水重力P水=γ
水（L0h0-2C1C2=
72.0kN[按箱涵内腔满水计算]
（2车辆荷载（由图L-07
竖直力P车=q车L=157.1kN水平力E车=e车（h+d=51.5kN弯矩M车=E车（h+d/2=
90.1
kN²m
2、基底应力
N=P箱+P基+P土+P水+P车=
418.9kNM=M车=
90.1
kN²m
由《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024—85第3.2.2-2式
σ=N/A±M/W=N/B±6M/B2
140.271.3
基底应力满足设计要求。
（七裂缝验算1配筋率ρ=As/（bh0取值2钢筋应力σ
ss（MPa
轴力短期效应组合Ns（kNηs=1+l*h0（l0/h2
感应电动机和变压器的无功功率消耗是提高自然功率因数的主要措施之一。
（1合理选择感应电动机的容量感应电动机由系统取用的无功功率包括空载情况下的无功功率和负载情况下的无功功率两部分。
即在感应电动机取用的无功功率中，空载时消耗的无功功率占的比重很大，它取决于电动机的容量和结构。
额定功率因数越高的电动机空载无功功率相对愈小。
目前我国设计生产的感应电动机空载无功功率QM.0约占电动机在额定负荷下所需无功功率QM.N的60％～80％，且由公式（2—45可知，电动机有功功率的减小与无功功率需要量的减小是不成比例的。
无功功率减小较为缓慢。
所以电动机在空载和轻载时功率因数是很低的。
因此在选择电动机时，除注意其型式外，应合理地确定电动机的容量。
在运行中要防止或减少感应电动机的空载或轻载运行时间。
电动机的最佳负载系数可以根据单位负荷下有功功率损耗归算值最小的条件考虑。
即
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