⑶竖向龙骨（@250）计算：
（用80×100mm木方）
柱箍@500。
qmax=（155.2+155.2×3.5/6.3）×0.25/2=30.178KN/m
M=ql2/8=30.178×0.52/8=0.94KN*m
σ=M/W=790000/（80×1002/6）=5.93N/mm2<［σ］=10N/mm2
ωmax=0.0067×30.178×5004/（9000×80×1003/12）=0.21mm<3mm
（满足要求）
30.178KN/m
500500
（4）80×100mm双钢管箍计算:
（取对拉螺栓@500×500）
15.0915.0915.0915.0915.09
A1B2C3D
150200150150200150150200150
500500500
P1=30.178×0.5=15.09KN
双钢管抗弯能力:
M=2.5KN*m
先按简支梁计算
M1max=M3max=0.125×P=1.58KN*m，M2max=1.58KN*m
再按三等跨连续梁计算：
Mmax=0.244PL=0.244×12.67×0.5=1.55N*m＜2.5KN*m
（满足要求）
RB左=1.267PLRB左=PLRB=RB左+RB左=2.267PL
RB=2.267×12.67×0.5=14.36KN
（中间取对拉螺栓M14-17.8KN）
RA=0.733PL=4.64KN（四边取对拉螺栓M12-12.9KN）
详见附图一。
4.梁模计算：
梁高最大为1.2m。
梁寬最大为1.0m。
（个别大于此尺寸的梁
另出方案）
（1）梁模侧压力计算:
F=γH=24×1.2=28.8kN/m2=0.0288N/mm2
（2）梁侧模板计算（用18mm厚木夹板）
按梁高减板厚800mm计算。
竖向龙骨间距450mm，并在离梁底
高250mm处加斜撑。
28.8N/mm
450450
简化为二等跨连续梁计算
q=450×0.0288=12.96N/mm
M=ql2/8=0.125×12.96×4502
=328050N*mm
W=bh2/6=450×182/6=24300mm3
σ=328050/24300=13.5N/mm2＜15N/mm2
（3）竖向龙骨计算（用两层20厚100宽松板）
q=450×0.0288=12.96N/mm
Mmax=0.125ql2=0.125×12.96×3002=145800N*mm
W=bh2/6=100×402/6=26666.67mm3
σ=145800/26666.67=5.47N/mm2＜15N/mm2max=0.0067×28.8×3004/（9000×533333.3）
=0.33mm＜l/250=1.2mm（满足要求）
28.8N/mm
300150
（4）斜撑板计算（用100宽25厚松板，间距450mm,或加M12螺杆—12.9KN）
P=0.0288×450×300=3888N＜f顺纹抗压=10×100×25=25000N
（5）梁底板计算（用18厚夹板）
梁模板每米长度的荷载:
模板自重500×1.2=600N/m
钢筋砼1.2×25500×1.2=36720N/m
施工振捣活载3000×1.4=4200N/m
∑=41520N/m
梁板下@350mm设一条80×100木枋作横楞。
41520N/mm
300300
模板弯矩为：
M=41.52×3002×0.125=467100N*mm
W=1000×182/6=54000mm3
σ=467100/54000=8.65N/mm2＜15N/mm2
ωmax=0.0067ql4/EI
=0.0067×41.52×3004/10000×486000
=0.46mm＜l/250=1.2mm
（6）第一层方--梁底模板下木枋横楞的计算（间距300mm,跨度500mm）:
每一梁下木枋横楞承受的荷载为：
q=41520×0.3=12456N/m=12.456N/mm
Mmax=12.456×5002/8=389250N*mm
W=bh2/6=80×1002/6=133333mm3
σ=389250/133333=2.92N/mm2＜[σ]=10N/mm2ωmax=0.013ql4/EI
=0.013×12.456×5004/9000×6666666.7
=0.17mm＜l/250=2.0mm
用φ51钢管顶架@500mm。
P=12456×0.3=3736.8N
Mmax=0.21Pl=0.21×3736.8×500
=392364N*mm
P=3736.8N
ABCD
300300100300
500500500
W=39700mm3
σ=Mmax/W=392364/39700=9.88N/mm2＜[σ]=215N/mm2ωmax=0.01581Pl3/EI
=0.01581×3736.8×5003/（2.06×105×198.3×104）
=0.03mm＜[ω]=3mm
总挠度=0.46+0.17+0.03=0.66mm
（8）扣件式钢管支架承载力的计算（φ51×3.5间距500×500mm）:
a．计算支架单管所承受的荷载为：
N=41520×0.5×0.5=10380N=10.38kNAn=511mm2
N/An=20.31N/mm2<215N/mm2（满足承载力要求）
b．稳定性验算（横杆间距1500mm）
λ=L/i=1500/16.5=90.9查得φ=0.71
N/（φ×An）=36.62<215N/mm2（满足要求）
6.楼板模板验算
⑴荷载计算（板厚1.1m）
梁模板每米长度的荷载
模板支架自重500×1.2=600N/m
新浇砼和钢筋自重1.1×25800×1.2=34056N/m
施工活载1.0×2500×1.4=3500N/m
∑=38156N/m
q=38.156N/mm
⑵受力计算
38.156KN/m
300300
M=ql2/8=38.156×3002/8=429255N*mm
σ=M/W=429255×6/1000×182=7.95N/mm2<［σ］=10N/mm2
ωmax=0.0067×38.156×3004/（10000×486000）=0.43mm<1.6mm
（满足要求）
⑶上层木方验算（间距300mm，跨度500mm）
按三等跨连续梁计
11.45KN/m
500500500
q=38.156×0.3=11.45N/mm
M=0.175ql2=0.5KN*m
σ=M/W=500000×6/80×1002=3.75N/mm2<［σ］=10N/mm2
ωmax=0.0067×38.156×5004/（9000×80×1003/12）=0.266mm<3mm
（满足要求）
按三等跨连续梁计
P=5.725KN
500500500
P=11.45×0.5=5.725KN/mm
M=0.244PL=0.7KN*m
σ=M/W=700000/39700=17.63N/mm2<［σ］=215N/mm2
ωmax=0.0067×5725×5003/（2.06×105×198.3×104）
=0.01mm<2mm
（满足要求）
总挠度=0.43+0.266+0.03=0.73mm
（5）扣件式钢管支架承载力的计算（φ51×3.5间距500×500mm）:
a．计算支架单管所承受的荷载为：
N=38156×0.5×0.5=9539N=9.54kNAn=511mm2
N/An=18.67N/mm2<215N/mm2（满足承载力要求）
b．稳定性验算（横杆间距1500mm）
λ=L/i=1500/16.5=90.9查得φ=0.71
N/（φ×An）=26.29<215N/mm2（满足要求）
7.使用H架支顶验算
梁底用H架验算
⑴q=41.52N/mm
⑵梁底板受力计算
41.52KN/m
300300
M=ql2/8=41.52×3002/8=467212.5N*mm
σ=M/W=467212.5×6/1000×182=8.65N/mm2<［σ］=10N/mm2
ωmax=0.0067×41.52×3004/（10000×486000）=0.46mm<1.6mm
（满足要求）
⑶上层木方验算（间距300mm，跨度730mm）
按三等跨连续梁计
11.45KN/m
730730730
q=41.52×0.3=12.456N/mm
M=0.175ql2=1.16KN*m
σ=M/W=1160000×6/80×1002=8.71N/mm2<［σ］=10N/mm2（如果使用旧材料应该使用双木枋）
ωmax=0.0067×12.456×7304/（9000×80×1003/12）=0.40mm<3mm
（满足要求）
⑷下层分配梁验算（10号普通热轧槽钢间距730mm，跨度500mm）
按三等跨连续梁计
P=3.74KN
100300
500500500
P=12.456×0.3=3.74KN
M=0.244PL=0.46KN*m
σ=M/W=460000/39700=11.59N/mm2<［σ］=215N/mm2
ωmax=0.01581Pl3/EI
=0.01581×3740×5003/（2.06×105×198.3×104）
=0.03mm＜[ω]=3mm（满足要求）
总挠度=0.46+0.40+0.03=0.89mm
b．楼板用H架验算
⑴q=38.156N/mm（见P14）
⑵受力计算
38.156KN/m
300300
M=ql2/10=38.156×3002/10=343404N*mm
σ=M/W=343404×6/1000×182=6.36N/mm2<［σ］=10N/mm2
ωmax=0.0067×38.156×3004/（10000×486000）=0.43mm<1.6mm
（满足要求）
⑶上层木方验算（间距300mm，跨度500mm）
按三等跨连续梁计
11.45KN/m
730730730
q=38.156×0.3=11.45N/mm
M=0.175ql2=1.07KN*m
σ=M/W=1070000×6/80×1002=8.025N/mm2<［σ］=10N/mm2
（如果使用旧材料应使用双木枋）
ωmax=0.0067×11.45×7304/（9000×80×1003/12）=0.36mm<3mm
（满足要求）
⑷下层分配梁验算（10号普通热轧槽钢间距730mm，跨度500mm）
按三等跨连续梁计
P=5.725KN
500500500
P=11.45×0.5=5.725KN/mm
M=0.244PL=0.7KN*m
σ=M/W=700000/39700=5.25N/mm2<［σ］=10N/mm2
ωmax=0.0067×5725×5003/（2.06×105×198.3×104）
=0.0mm<2mm（满足要求）
总挠度=0.43+0.36+0.03=0.82mm
六、模板安装质量保证措施
2.1防模板变形措施：
梁模板安装时，按要求设置对拉螺栓，加固模板的支撑，对拉螺栓应专人检查，选用合格钢筋制作螺栓、螺帽、松紧螺栓；在浇筑砼前所有模板进行测量检查，并在浇筑砼时派有经验的木工值班，及时检查修正模板，支撑等。
2.2防漏浆措施：
严格控制模板安装质量，避免模板之间缝隙过大，在已浇砼接搓处，用水泥砂浆抹缝隙，避免砼在接缝处出现漏浆。
2.3加强对模板的施工管理，安装模板时应严格按模板组装图进行，对号入座，定点使用。
拆模时按支撑的倒顺序进行，要保护模板面，严禁强行砸撬模板，拆卸后及时清理，并修理损伤的模板，经检查合格后涂刷隔离剂备用。
七、拆除模板标准
1.柱模板拆除：
先拆除斜拉杆或斜支撑，然后拆掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板，使模板与混凝土脱离。
2.楼板、梁模板拆除
2.1先将支柱上的可调上托松下,使代龙骨与模板分离，并让龙骨降至水平拉杆上，再用钢钎撬动模板，使模板块降下由代龙骨支承，拿下模板和代龙，然后拆除水平拉杆及剪刀撑和支柱。
2.2拆除模板时，操作人员应站在安全的地方。
2.3拆除跨度较大的梁下支顶时，应先从跨中开始，分别向两端拆除。
2.4.柱、基础及梁等侧模拆除时的混凝土强度应保证其表面及棱角不受损伤。
2.5.模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。
2.6.拆下的模板及时清理粘结物，涂刷脱模剂，并分类堆放整齐，拆下的扣件及时集中统一管理。
3.模板拆除的时间，应依同条件养护的混凝土试块强度来确定，其标准为：
结构类型
结构跨度（m）
达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率计（%）
板
≤2
≥50
＞2，≤8
≥75
＞8
≥100
梁、拱、壳
≤8
≥75
＞8
≥100
悬臂构件
≥100
八、质量保证措施及细部处理方法
1.为减少混凝土在浇筑过程中对模板的过大冲击造成爆傍，要在浇筑口设一斜槽让混凝土沿壁边滑落，以最大限度减少混凝土对侧壁模板的冲击。
2.在制作安装模板时，应特别注意模板接缝必须严密，接缝处可用胶纸粘贴。
保证位置、垂直度和几何尺寸轴线准确，因此模板安装后，应再认真复核和加固。
浇注混凝土前，要湿透模板。
3.拉通线全过程监控，一般拉上中下三道通线，梁模安装后全面检查纠正，浇筑砼时随时检查校正。
4.拆模用铁撬先拆出这个小模，然后用木楔楔入，使模板与砼表面脱离，再用铁撬撬模。
拆模板时应用木楔先楔入，使模板与砼表面脱离，再用铁撬撬模。
5.按配板设计循序拼装，以保证模板系统的整体稳定。
6.预埋件与预留孔洞必须位置准确，安设牢固。
7.支柱所设的水平撑与剪力撑，应按构造与稳定性布置。
8.模板体系安装好后，必须满足设计要求的几何尺寸，且具有足够强度，刚度和稳定性。
9.模板与混凝土的接触面涂隔离剂。
10.壁板安装好后表面要平整，接缝不至于漏浆，对于过大的接缝要用胶纸粘贴。
11.模板安装过程中加强质安检查，对垂直度、平整度控制严格把关，对角预留孔认真埋设，不能漏埋。
12.侧壁模板拆模时，侧模在混凝土强度能保证构件不变形、棱角完整时，方可拆除。
九、安全生产保证措施
1.贯彻国家安全生产，劳动保护方面的方针，政策和法规。
坚持“安全第一、预防为主”的方针。
2.模板安装必须按模板的施工设计进行，严禁任意变动；
3.模板及其支撑系统在安装过程中，必须设置临时固定设施，严防倾覆；
4.安装模板应按工序进行，当模板没有固定前，不得进行下一道工序作业，禁止利用拉杆、支撑攀登上落；
5.拆模板，应经施工技术人员按试块强度检查（楼面模板需在混凝土强度达到75%时才可拆除），确认混凝土已达到拆模强度时，方可拆除，并且必须经施工负责人同意，方可拆除。
操作人员必须戴好安全帽。
操作时应按顺序分段进行，超过4m以上高度，不允许让模板枋料自由落下，严禁猛撬落和拉倒；
6.拆除模板前，应将建筑物周围用木板或安全网作防护围蔽，防止模板枋料坠落伤人；
7.完工后，不得留下松动和悬挂的模板枋料等，拆下的模板枋料应及时运送到指定地点集中堆放稳妥。
十、成品保护措施
1.完成的模板工程在转入捣砼的过程要对已完成的支模进行维护和检查，对部份可能移动或变形的要进行返执，确保模板达到工艺的要求。
2.制定科学合理的作业计划。
施工作业前，应熟悉图纸内容制订多工种交叉施工作业计划，既要考虑保证工程进度顺利进行，又要考虑保证交叉作业施工不相互干扰。
防止盲目施工和不合理赶工期以及不采取防护措施，造成互相损坏，反复污染等现象的产生。
3.提高成品质量保护意识，将以合同、协议等形式明确各工种对上道工序质量的保护责任及本工序工程的保护，并办好上下工序必要的交接手续，以提高产品保护的责任心。
4.教育工人不要在施工完成面上乱涂乱画，以免涂损，一经发现人为造成成品涂损及碰坏，屡教不改者，将作罚款和退场严肃处理。
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