奥迪斯电梯方案资料.docx

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奥迪斯电梯方案资料

成都银泰中心

5#、6#楼住宅电梯脚手架专

项施工方案

编制：

审核：

批准：

日期：

奥的斯电梯（中国）有限公司成都分公司

一、编制依据

《直缝电焊钢管》GB/T13793-2008；

《碳素结构钢》GB/T700-2006；

《钢管脚手架扣件》GB15831-2006；

《建筑结构荷载规范》GB50009-2012；

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011；

《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011；

《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91；

电梯安装施工图纸

二、电梯安装及脚手架方案

1、脚手架用途

本方案的脚手架用于辅助在井道内电梯安装的工作，主要为安装电梯中放线、安装导

轨、安装厅门、组装轿厢、安装钢丝绳和固定井道电缆时为操作人员提供在井道内的站立

平台。

安装于电梯井道内，由底坑搭设到顶层。

图一是脚手架在电梯安装中涉及到的工序。

井道内

放线

开始使用脚

手架

此工序不需要脚手架但需暂时封闭机房地面预留孔至最小

安装导轨

安装厅门

安装

曳引机、限

速器和机房

其它部件

组装轿厢

和对重

组装

钢丝绳

固定井道电缆和

随行电缆

电气连接

调试

完成此工序

后，开始下

一工序前拆

除脚手架

验收

图一

2.有脚手架电梯安装工艺流程图

三、脚手架技术方案

1、下部承重梁及隔离平台设置

各脚手架施工工段之间采用两根承重梁（20a工字钢）进行分担负荷，承重梁两端放置

在结构混凝土梁上，使其不用各向移动，保证结构稳定。

1总体布置

1）电梯井道脚手架搭设的立杆均采取单立杆，每个脚手架为4处立杆,4处横杆；

2）井道高度超过100米取85m为一个隔断单元，固定方式如图二、图三所示，每组单元相互独

立，并每隔30米采用卸荷装置作安全保护；

3）标准层最高6.5m，最矮3.5m，步距为1.4米。

立杆横距2.1m、纵距2.2m；

图二

2、卸荷装置

该分部工程共计12台电梯，其中每三台并联，并联电梯中左侧两台是对重侧置，

需采用有脚手架施工方法安装，需每隔约30m的垂直距离制作一组卸荷装置，一

组卸荷装置为四处，分别设置在四面的混凝土墙壁及井道隔梁上。

在85m处需用

20a工字钢隔断卸载，卸荷装置可以使用钢丝绳吊挂横杆的型式。

钢丝绳直径为φ12mm,

每个绳头末端的绳夹不少于三个。

每条钢丝绳在墙壁上的固定构件可以使用两个

M12膨胀螺栓固定的支架。

卸荷装置的安装方法及固定码托如下图所示：

M12

四、安全施工技术措施

1、材质及其使用的安全技术措施

1）钢管落地脚手架，选用外径48mm，壁厚3.50mm，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平

直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。

脚手架

施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力

学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。

2）本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部《钢管脚手扣件》

GB15831-2006的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩

松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹

紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。

钢管螺栓拧紧力矩达60N.m时不得破坏。

如使用

旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验

结果满足设计要求后方可在施工中使用。

3）搭设架子完毕应检查钢管及扣件的力度。

4）脚手板采用符合有关要求，每隔12m设置一个。

2、脚手架搭设的安全技术措施

1）由持有脚手架搭建作业资格证人士搭建；

2）脚手架材料运送方式：

（1）脚手架材料通过施工电梯运输至就近的功能层楼面；

（2）工作人员通过楼梯向下或向上就近将材料搬运至各搭设楼层；

3、开始搭建前准备工作：

1）三级安全教育及书面安全技术交底；

2）取得图纸；

3）逐层检查并维护电梯门口护栏和全封闭式护网；

4）将杆件和扣件及其它材料按预算分层放置到电梯门口；

5）准备照明：

保持工作区域的足够照明。

照度要求：

至少相当于一盏60W灯泡在工作区域

上方5m处对工作区域的照明效果；

6）将两条生命线悬挂在机房的吊钩上并从机房地面的预留孔将生命线放入井道；

7）佩戴安全帽、需进入井道的工作人员佩戴全身式安全带并悬挂在单独一根生命线上；

8）棚架须搭建在坚固的底坑地面上和分段时的槽钢上（需预先清理底坑内的杂物）；

9）立杆须垂直，立杆横距和纵距符合图纸要求；

10）同一水平面四根横杆为一组，每组横杆应有四个端头依次分别顶紧四面墙壁，遇有靠

近井道预留门洞的横杆时应上调或下调位置避开门洞，为避开门洞而调整位置的横杆可以

与其余三根横杆不在同一水平面内，每组横杆垂直距离不大于1.5m；

11）工作平台须并密并用铁丝牢固地捆扎在横杆或平台的辅助支撑杆上。

（由于井道全封闭

且不垂直交叉作业故不设踢脚板）；

12）卸荷装置必须与脚手架同步搭设；

13）搭设过程中一个井道内有且只有两名人员在同一高度作业，脚手架材料根据搭建进度

随时从最近的层门外由另外的人员向井道内的人员传递，禁止在脚手架上储存物料；

14）离开本层时必须关闭本层的电梯洞口护栏和护网；

15）逐层检查并维护洞口护栏和护网后签署脚手架搭建完工记录。

16）脚手架搭设完成后需经验收方可投入使用。

4、脚手架的维修保养

所有脚手架须每一个月委派持有脚手架搭建作业资格证且经验丰富的人士进行

例行的维修保养；在脚手架更改后或遭受对其强度或稳固性有损害的剧烈影响（如地震等）

后，该脚手架必须要重新经过我司脚手架作业人员检验并出具棚架检验合格证明书后，电

梯安装人员才可再继续使用该脚手架。

在完成电梯导轨安装后，脚手架承建商须立即对脚手架进行全面的维修加固工作。

5、脚手架使用中的注意事项

1）脚手架不能用作任何起吊重物或支撑重物的工具，例如组装轿厢时不能将轿厢全部

或部分重量作用在脚手架上。

组装轿厢时应将脚手架拆除到顶层平层位置下方约一米的高

度，然后在这个位置重新建立脚手架平台，并安装两根16#槽钢从轿底支撑空轿厢重量，

槽钢两端固定在墙壁上而不是脚手架上，使用特制支架在打螺栓固定结构混凝土梁上，下

翼缘与支座焊接，使其不用各向移动，保证结构稳定。

同时用手拉葫芦从轿厢上梁吊起轿

厢并且启动安全钳。

图十二

2）各层操作平台限定载荷为300kg（均布，详见计算说明），仅限于两个操作人员的

所。

重量、小型电动工具及不超过50kg的电梯零部件的重量总和。

禁止将平台作为物料储存场

3）、根据预案实施过程中发生的变化和问题，及时对预案进行修改和完善；

4）

钢管落地脚手架计算书

落地扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、

《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《钢结

构设计规范》（GB50017-2003）

等编制。

一、参数信息:

1.脚手架参数

电梯井5#、6#脚手架搭设高度为194.03米，立杆采用单立管；

搭设尺寸为：

立杆的纵距为1.5米，立杆的横距为1.5米，大小横杆的步距

为1.8米；

内排架与墙体距离XX米；

大横杆在上，操作平台搭接在横杆上的小横杆根数为3根；

采用的钢管类型为Φ48×3.5；

横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为1.00；

2.活荷载参数：

施工均布活荷载标准值:

3.000kN/m2；脚手架用途:

结构脚手架；

3.风荷载参数：

电梯井道脚手架计算不考虑风荷载作用；

4.静荷载参数

每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m2）:

0.1248；

脚手板自重标准值（kN/m2）:

0.300；

安全设施与安全网（kN/m2）:

0.005；

脚手板类别:

定型钢筛板脚手板；

每米脚手架钢管自重标准值（kN/m2）:

0.038

脚手板铺设总层数:

各层操作台满铺；

二、立杆的地基承载力计算:

本工程主楼电梯井脚手架搭设在已浇筑好的底板钢筋混凝土基础上，根据实际我们对楼板的承载力进行计算，楼板混凝土强度为C30，楼板厚度为240mm,钢管立柱底部垫2块18mm厚的胶合板。

1.支承面受冲切承载力验算

βs=2.00，ft=1.27N/mm2，hO=240-15=225mm，η=0.4＋1.2/βs=1.00

Um=4×300=1200mm，βh=1.00

0.7βhftηUmhO=0.7×1×1.27×1.00×1200×225/1000=

240.03kN

支承面受冲切承载力210.03kN大于任一钢管立柱轴力，满足要求。

3、横杆的计算:

根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变

形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值：

p1=0.038×1.5=0.058kN；

脚手板的自重标准值：

P2=0.3×0.8×1.5/（2+1）=0.12kN；

活荷载标准值：

Q=3×0.8×1.5/（2+1）=1.2kN；

集中荷载的设计值:

P=1.2×（0.058+0.12）+1.4×1.2=1.894kN；

小横杆的计算简图

2.强度验算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不

利分配的弯矩和；

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax=1.2×0.038×0.8²/8=0.004kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下：

Mpmax=1.894×0.8/3=0.505kN.m；

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.509kN.m；

最大应力计算值σ=M/W=0.509×106/5080=100.197N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=100.197N/mm2小于小横杆的抗压强度

设计值205N/mm2，满足要求！

3.绕度验算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不

利分配的挠度和；

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

Vqmax=5×0.038×8004/（384×2.06×105×121900）=0.008mm；

大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.058+0.12+1.2=1.378kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

Vpmax=1378×800×（3×8002-4×8002/9）/（72×2.06×105×

121900）=1.0mm；

最大绕度和V=Vqmax+Vpmax=0.008+1.0=1.008mm；

小横杆的最大挠度为2.953mm小于小横杆的最大容许挠1050/150=7与10mm,

满足要求！

四、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载

力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；

R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

大横杆的自重标准值:

P1=0.038×1.5×2/2=0.058kN；

小横杆的自重标准值:

P2=0.038×0.8/2=0.015kN；

脚手板的自重标准值:

P3=0.3×0.8×1.5/2=0.18kN；

活荷载标准值:

Q=3×0.8×1.5/2=1.8kN；

荷载的设计值:

R=1.2×（0.058+0.015+0.18）+1.4×1.8=2.2824kN；

R<8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架立杆荷载计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载（忽略不计）。

静荷载

标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/㎡），为0.1248

NG1=[0.1248+（1.50×2/2）×0.038/1.80]×71.8.00=11.258；

（2）脚手板的自重标准值（kN/㎡）；采用钢筛板脚手板，标准值为0.3

NG2=0.3×17×1.5×（0.8+0.2）/2=3.825kN；

（2）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/㎡）；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标

（3）准值为0.15

NG3=0.15×17×1.5/2=1.912kN；

（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/㎡）；0.005

NG4=0.005×1.5×71.8=0.539kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=17.534kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总

和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=3×0.8×1.5×4/2=7.2kN；

不考虑风荷载时,

立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×17.534+1.4×7.2=31.121kN；

六、钢丝绳卸荷计算:

钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。

在脚手架全高范围内卸荷4次；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；

以卸荷吊点分段计算。

主楼：

第1次卸荷净高度为14.4m;

第2次卸荷净高度为15.6m;

第3次卸荷净高度为15.6m;

第4次卸荷净高度为13.7m；

七、立杆的稳定性计算:

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值：

N=31.121×15.6/71.8=6.762kN；

计算立杆的截面回转半径：

i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

k=1.155；

当验算杆件长细比时，取块1.0；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

μ=1.5；

计算长度,由公式lo=k×μ×h确定：

l0=3.118m；

长细比Lo/i=197；

轴心受压立杆的稳定系数φ,

由长细比lo/i的计算结果查表得到：

φ=0.186；

立杆净截面面积A=4.89cm2；

立杆净截面模量（抵抗矩）：

W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205N/mm²；

σ=6762/（0.186×489）=74.345N/mm²；

立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm²，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值：

N=29.609×15.6/71.8=6.433kN；

计算立杆的截面回转半径：

i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

k=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

μ=1.5；

计算长度,由公式l0=kuh确定：

l0=3.118m；

长细比:

L0/i=197；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：

φ=0.186

立杆净截面面积：

A=4.89cm2；

立杆净截面模量（抵抗矩）：

W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205N/mm²；

σ=6433/（0.186×489）+412000/5080=151.830N/mm²；

立杆稳定性计算

σ=151.830N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm²

，满足要求！