12模板工程施工方案.docx

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12模板工程施工方案

模板工程专项施工方案

1.工程概述

1、工程概况

清远市固体废物无害化处置和资源化利用中心厂房工程，占地面积：

132932㎡，总建筑面积约88332.74㎡，厂房1:

3113㎡，厂房2:

3113㎡，厂房3:

3113㎡，厂房4:

2747㎡，厂房5:

2747㎡，厂房6：

4335㎡，厂房7:

4335㎡，厂房8:

4335㎡，厂房9：

14400㎡，厂房10:

25187.54㎡，厂房11:

5400㎡，厂房12：

8160㎡，厂房13:

3861㎡6㎡，厂房14:

2808㎡，厂房15:

601㎡，（污水处理站）1983.6㎡，公卫、电房16：

57㎡，门卫17：

18㎡。

主车间为砼基础，天然地基。

上部为钢筋混凝土排架结构。

本工程由清远市绿由环保科技股份有限公司投资建设，湖南大学设计研究有限公司、湖南省建筑材料研究设计院有限公司设计，广州地质工程勘察院地质勘察，海南君诚工程监理有限公司，广东永盛建筑工程有限公司组织施工；为了保证模板支撑的安全，特编制本方案。

本方案的编制依据：

清远市固体废物无害化处置和资源化利用中心设计施工图；

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《建筑施工手册》

2.施工方案选择

1、墙柱模板按照一套配置。

2、梁板模板按照按照两套配置周转。

3、模板均采用18厚双面覆塑九夹板（规格为1830×920×18mm），背肋采用50×100木方，支撑采用扣件式钢管脚手架搭配体系，钢管为ф48×3.5的无缝钢管。

4、模板在安装前要进行模板配板设计计算，绘制出模板、支撑配置图。

3.模板的设计及施工

3.1基础模板设计及施工

本工程的基础处于不同的标高层，基础部分有地下室部分和无地下室部分。

无地下室部分地梁模板采用木模板，有地下室部分采用砖胎模。

3.1.1、无地下室部分的基础及地梁的模板设计及施工

（1）、独立柱基础的模板支撑：

独立基础的模板支撑要求牢固，具体见下图：

支模时将两端及接头处钉牢，中间尽量少钉或不钉，以利拆模。

木枋间距不大于300mm，钢管及木方架支撑牢固，拼接缝过大时，用10cm宽胶带密封，防止漏浆。

支设模板前，应清除垫层上的杂物，弹好各种控制线，将标高标示好，并熟悉图纸，以保证各物件的尺寸和位置的准确性。

模板的稳定性、刚度和强度，必需由工地技术人员验算是否能可靠地承受浇灌砼时的重力和侧压力，以及施工中所产生的施工荷载；支撑的间距、数量等均应按工地技术人员的技术交底进行

（2）、地梁的模板支撑：

地梁模板支撑主要是保证侧模板的稳定，主要采用木方进行支撑。

地梁模板支撑图如下：

①、承台基础砼垫层的施工

待机械开挖到位后，采用人工清理余土、打夯，验槽后再进行砼垫层的施工，待砼达到强度要求后，再进行砖胎模施工。

施工时应注意保证基础平面尺寸的准确，垫层每边伸承台边线100mm，做法如图：

垫层做法示意图

②、底板下砼垫层的施工

进行土方回填打夯、平整完毕后开始底板下砼垫层的施工，施工时用Φ6钢筋头打入土中作为控制标高。

④、有关施工人员和安全员应随时在场，注意土方开挖后边坡的稳定性，发现问题及时制定措施处理，防止塌方事故的发生。

3.2结构框架梁柱板模板设计

3.2.1柱子模板设计

采用18mm厚木胶合板在木工车间制作施工现场组拼，背楞采用50×100方木，加固采用φ48×3.5钢管围檩@300～400加固，超过500宽柱子或异性柱，采用可回收φ12对拉螺栓进行加固。

边角处采用木板条找补，保证楞角方直。

（1）本工程柱模采用预先配制编号，现场拼装。

（2）本工程柱竖向模板采用50×100木枋加固，距离中对中250mm，高度方向采用48钢管夹箍和对拉螺杆紧固。

（3）模板支撑应与满堂脚手架相连，每根柱的各面必须设置两个连接点，三道钢管支撑落地稳定模板，防止砼浇筑时冲击荷载造成柱模位移。

（4）柱模校正，采用吊线锤的方法进行，直至达到规定的要求，方可紧固。

3.2.2坡屋面模板设计

由于斜屋面模板支撑难度大，特进行设计。

1、本工程的斜屋面的斜度大约36°，板厚100mm，模板、钢筋、砼的施工均有一定的困难。

2、结合斜屋面檐沟的节点设计，综合砼浇筑、钢筋绑扎和模板施工的难度和要求，为保证砼的施工质量，绝大部分采用单面支模，局部双面支模的办法。

具体是在接近檐沟的最下边的约2m范围采用双面支模的方法，其它采用单面模。

具体见下图。

3.3结构框架梁柱板模板施工

3.3.1梁模板的施工

3.4.1.1、施工塑顺序

1、梁高低于700mm的梁：

弹出梁的轴线及标高复核→搭设梁模支架→安装梁底模→梁底起拱→安装梁侧模→绑扎钢筋→安装梁侧锁扣楞对拉螺栓→复核梁模尺寸位置→加固验收

2、梁高大于或等于600mm的梁：

弹出梁的轴线及标高复核→搭设梁模支架→安装梁底模→梁底起拱→绑扎钢筋→安装梁侧模→安装梁侧锁扣楞对拉螺栓→复核梁模尺寸位置→加固验收

3.4.1.2、梁板模板施工工艺

1、在柱模上口和已浇筑完的板面弹出梁轴线，梁、板位置和水平线。

2、梁底板模板：

按设计标高调整支柱的标高，然后安装梁底和板模板，并拉线找平。

当梁跨度大于及等于4m时，板和梁底跨中应按设计要求起拱，如设计无要求时，起拱高度为梁跨度的千分之一至三，主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。

悬挑梁均需在悬臂端起拱0.6%。

3、梁底支撑间距在两侧不得超过1m，顺梁方向不得超过0.8m，梁板整体支撑应在沿高度方向双向设两道水平拉杆，沿高度方向均匀布置，水平方向间距同立杆。

支撑在楼层高度4.5m以上时，照高支模有关内容执行。

4、梁侧模板，根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。

为了防止梁侧模根部涨模，在梁底加设梁卡。

梁侧模板制作高度应根据梁高及楼板模板碰旁来确定。

5、当梁高超过700mm时，梁侧模板加穿梁螺栓加固。

螺栓间距500mm。

螺杆采用φ12螺杆。

6、对于结构中的弧形线条，可采用先配模后安装加固的方法施工，配模方法为将弧形线条划分为若干小段，每段均用小宽度板条拼成设计形状，再在模板面钉一层镀锌铁皮，然后将配好的各小段模板运至现场拼在一起，并与其他模板合并加固。

3.3.2柱模板施工

3.4.2.1、施工顺序

柱模制作编号→弹柱位截面线→找平、钉定位板→安装柱模及背楞→安装柱箍→安装拉杆→紧固→校正加固→预检

3.4.2.2、施工工艺

1、柱模预先配制并按照拼装图编号，现场按照拼装图拼装。

2、在板砼面弹出柱边线，检查板面的平整度，若平整度误差超过50mm,宜找平，在边线外钉上柱模定位条，注意要预留模板厚度18mm。

3、柱模板竖向采用50×100木竖向背肋，距离中～中250，沿高度方向采用248钢管和对拉螺杆紧固。

钢管间距500mm，对拉螺杆沿钢管方向间距500mm。

4、模板支撑采用钢管斜撑和花篮螺杆，中间的柱四周各用斜撑钢管撑紧，边柱采用一拉顶的办法稳固柱模。

支撑应与满堂脚手架相连，每根柱的各面必须设置两个连接点，三道钢管支撑落地稳定模板，防止砼浇筑时冲击荷载造成柱模位移。

5、柱模校正，采用吊线锤的方法进行，将模板位置吊垂直，位置校正达到规定的要求，方可最后紧固。

预检数量应100%，做到心中有数。

4.模板的计算

4.1梁模板的计算

4.2.1、参数信息

1.模板支撑及构造参数

梁段:

选8-2栋地下室顶面KL39。

梁截面宽度B（m）：

0.50；梁截面高度D（m）：

1.20；

混凝土板厚度（mm）：

180.00；立杆沿梁跨度方向间距La（m）：

0.60；

立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）：

0.10；

立杆步距h（m）：

1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb（m）：

1.50；

梁支撑架搭设高度H（m）：

5.15；梁两侧立杆间距（m）：

0.90；

承重架支撑形式：

梁底支撑小楞平行梁截面方向；

梁底增加承重立杆根数：

1；

采用的钢管类型为Φ48×3.5；

立杆承重连接方式：

双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：

1.00；

2.荷载参数

新浇混凝土重力密度（kN/m3）：

24.00；模板自重（kN/m2）：

0.30；钢筋自重（kN/m3）:

1.50；

施工均布荷载标准值（kN/m2）：

2.0；新浇混凝土侧压力标准值（kN/m2）：

17.8；

振捣混凝土对梁底模板荷载（kN/m2）：

2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载（kN/m2）：

4.0；

3.材料参数

木材品种：

长叶松；木材弹性模量E（N/mm2）：

10000.0；

木材抗压强度设计值fc（N/mm）：

16.0；

木材抗弯强度设计值fm（N/mm2）：

17.0；木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）：

1.7；

面板材质：

胶合面板；面板厚度（mm）：

20.00；

面板弹性模量E（N/mm2）：

9500.0；面板抗弯强度设计值fm（N/mm2）：

13.0；

4.梁底模板参数

梁底方木截面宽度b（mm）：

50.0；梁底方木截面高度h（mm）：

100.0；

梁底模板支撑的间距（mm）：

200.0；

5.梁侧模板参数

次楞间距（mm）：

350；主楞竖向根数：

3；

穿梁螺栓直径（mm）：

M12；穿梁螺栓水平间距（mm）：

700；

主楞到梁底距离依次是：

150mm，400mm，700mm；

主楞材料：

木方；

宽度（mm）：

50.00；高度（mm）：

100.00；

主楞合并根数：

2；

次楞材料：

木方；

宽度（mm）：

50.00；高度（mm）：

100.00；

次楞合并根数：

2；

4.2.2、梁侧模板荷载计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

F=0.22γtβ1β2V1/2

F=γH

其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；

T--混凝土的入模温度，取20.000℃；

V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；

H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；

β1--外加剂影响修正系数，取1.200；

β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

分别计算得17.848kN/m2、18.000kN/m2，取较小值17.848kN/m2作为本工程计算荷载。

4.2.3、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

面板计算简图（单位：

mm）

1.强度计算

材料抗弯强度验算公式如下:

σ＝M/W

其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=102×2×2/6=68cm3；

M--面板的最大弯矩（N·mm）；

σ--面板的弯曲应力计算值（N/mm2）；

[f]--面板的抗弯强度设计值（N/mm2）；

按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：

Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2

其中，q--作用在模板上的侧压力，包括：

新浇混凝土侧压力设计值:

q1=1.2×1.02×17.85×0.9=19.661kN/m；

振捣混凝土荷载设计值:

q2=1.4×1.02×4×0.9=5.141kN/m；

计算跨度:

l=350mm；

面板的最大弯矩M=0.1×19.661×3502+0.117×5.141×3502=3.15×105N·mm；

面板的最大支座反力为：

N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×19.661×0.35+1.2×5.141×0.35=9.729kN；

经计算得到，面板的受弯应力计算值:

σ=3.15×105/6.80×104=4.6N/mm2；

面板的抗弯强度设计值:

[f]=13N/mm2；

面板的受弯应力计算值σ=4.6N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

ν=0.677ql4/（100EI）≤l/250

q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:

q=19.661N/mm；

l--计算跨度:

l=350mm；

E--面板材质的弹性模量:

E=9500N/mm2；

I--面板的截面惯性矩:

I=102×2×2×2/12=68cm4；

面板的最大挠度计算值:

ν=0.677×19.661×3504/（100×9500×6.80×105）=0.309mm；

面板的最大容许挠度值:

[ν]=l/250=350/250=1.4mm；

面板的最大挠度计算值ν=0.309mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=1.4mm，满足要求！

4.2.4、梁侧模板支撑的计算

1.次楞计算

次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。

次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：

q=9.729/（1.200-0.180）=9.538kN/m

本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:

W=2×5×10×10/6=166.67cm3；

I=2×5×10×10×10/12=833.33cm4；

E=10000.00N/mm2；

计算简图

剪力图（kN）

弯矩图（kN·m）

变形图（mm）

经过计算得到最大弯矩M=0.488kN·m，最大支座反力R=6.328kN，最大变形ν=0.284mm

（1）次楞强度验算

强度验算计算公式如下:

σ=M/W<[f]

经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ=4.88×105/1.67×105=2.9N/mm2；

次楞的抗弯强度设计值:

[f]=17N/mm2；

次楞最大受弯应力计算值σ=2.9N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！

（2）次楞的挠度验算

次楞的最大容许挠度值:

[ν]=320/400=0.8mm；

次楞的最大挠度计算值ν=0.284mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=0.8mm，满足要求！

2.主楞计算

主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力6.328kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，主楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:

W=2×5×10×10/6=166.67cm3；

I=2×5×10×10×10/12=833.33cm4；

E=10000.00N/mm2；

主楞计算简图

主楞计算剪力图（kN）

主楞计算弯矩图（kN·m）

主楞计算变形图（mm）

经过计算得到最大弯矩M=0.997kN·m，最大支座反力R=14.080kN，最大变形ν=0.387mm

（1）主楞抗弯强度验算

σ=M/W<[f]

经计算得到，主楞的受弯应力计算值:

σ=9.97×105/1.67×105=6N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:

[f]=17N/mm2；

主楞的受弯应力计算值σ=6N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！

（2）主楞的挠度验算

根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.387mm

主楞的最大容许挠度值:

[ν]=700/400=1.75mm；

主楞的最大挠度计算值ν=0.387mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=1.75mm，满足要求！

4.2.5、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=500×20×20/6=3.33×104mm3；

I=500×20×20×20/12=3.33×105mm4；

1.抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

σ=M/W<[f]

新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1:

1.2×（24.00+1.50）×0.50×1.20×0.90=16.524kN/m；

模板结构自重荷载设计值：

q2:

1.2×0.30×0.50×0.90=0.162kN/m；

施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：

q3:

1.4×（2.00+2.00）×0.50×0.90=2.520kN/m；

最大弯矩计算公式如下:

Mmax=0.1（q1+q2）l2+0.117q3l2=0.1×（16.524+0.162）×2002+0.117×2.52×2002=7.85×104N·mm；

σ=Mmax/W=7.85×104/3.33×104=2.4N/mm2；

梁底模面板计算应力σ=2.4N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下：

ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:

q=q1+q2=16.524+0.162=16.686kN/m；

l--计算跨度（梁底支撑间距）:

l=200.00mm；

E--面板的弹性模量:

E=9500.0N/mm2；

面板的最大允许挠度值:

[ν]=200.00/250=0.800mm；

面板的最大挠度计算值:

ν=0.677×16.686×2004/（100×9500×3.33×105）=0.057mm；

面板的最大挠度计算值:

ν=0.057mm小于面板的最大允许挠度值:

[ν]=0.8mm，满足要求！

4.2.6、梁底支撑木方的计算

1.荷载的计算：

（1）钢筋混凝土梁和模板自重设计值（kN/m）：

q1=1.2×[（24+1.5）×1.2×0.2+0.3×0.2×（2×1.02+0.5）/0.5]=7.71kN/m；

（2）施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值（kN/m）：

q2=1.4×（2+2）×0.2=1.12kN/m；

均布荷载设计值q=7.710+1.120=8.830kN/m；

梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值：

p=0.20×[1.2×0.18×24.00+1.4×（2.00+2.00）]×0.20=0.431kN

2.支撑方木验算：

本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：

W=5×10×10/6=8.33×101cm3；

I=5×10×10×10/12=4.17×102cm4；

E=10000N/mm2；

计算简图及内力、变形图如下：

简图（kN·m）

剪力图（kN）

弯矩图（kN·m）

变形图（mm）

方木的支座力:

N1=N3=0.456kN；

N2=4.365kN；

最大弯矩：

M=0.179kN·m

最大剪力：

V=2.183kN

方木最大正应力计算值：

σ=M/W=0.179×106/8.33×104=2.1N/mm2；

方木最大剪应力计算值：

τ=3V/（2bh0）=3×2.183×1000/（2×50×100）=0.655N/mm2；

方木的最大挠度：

ν=0.052mm；

方木的允许挠度：

[ν]=0.9×103/2/250=1.8mm；

方木最大应力计算值2.142N/mm2小于方木抗弯强度设计值[f]=17.000N/mm2，满足要求！

方木受剪应力计算值0.655N/mm2小于方木抗剪强度设计值[fv]=1.700N/mm2，满足要求！

方木的最大挠度ν=0.052mm小于方木的最大允许挠度[ν]=1.800mm，满足要求！

4.2.7、梁跨度方向钢管的计算

作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。

钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：

W=5.08cm3；

I=12.19cm4；

E=206000N/mm2；

1.梁两侧支撑钢管的强度计算：

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=0.456kN

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图（kN·m）

支撑钢管计算变形图（mm）

支撑钢管计算剪力图（kN）

最大弯矩Mmax=0.073kN·m；

最大变形νmax=0.075mm；

最大支座力Rmax=1.489kN；

最大应力σ=M/W=0.073×106/（5.08×103）=14.4N/mm2；

支撑钢管的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值14.4N/mm2小于支撑钢管的抗弯强度设计值205N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度νmax=0.075mm小于600/150与10mm,满足要求!

2.梁底支撑钢管的强度计算：

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=4.365kN

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图（kN·m）

支撑钢管计算变形图（mm）

支撑钢管计算剪力图（kN）

最大弯矩Mmax=0.699kN·m；

最大变形νmax=0.715mm；

最大支座力Rmax=14.26kN；

最大应力σ=M/W=0.699×106/（5.08×103）=137.5N/mm2；

支撑钢管的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值137.5N/mm2小于支撑钢管的抗弯强度设计值205N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度νmax=0.715mm小于600/150与10mm,满足要求!

4.2.8、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的双扣件承载力取值为16.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取16.00kN；

　　R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=14.26kN；

R<16.00kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

4.2.9、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式

σ=N/（φA）≤[f]

1.梁两侧立杆稳定性验算:

其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：

纵向钢管的最大支座反力：

N1=1.489kN