岩土三轴压缩实验.docx
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岩土三轴压缩实验
三轴压缩实验
（实验性质：
综合性实验）
一、概述
并指出在破坏面上的剪应力.
1910年摩尔（Mohr）提出材料的破坏是剪切破坏,是为该面上法向应力二的函数，即
图4-1摩尔包线
这个函数在.f-二坐标中是一条曲线，称为摩尔包线，如图4-1实线所示。
摩尔包线表示材料受到不同应力作用达到极限状态时，滑动面上法向
应力二与剪应力-f的关系。
土的摩尔包线通常可以近似地用直线表示，如图4-1虚线所示，该
直线方程就是库仑定律所表示的方程
（I）。
由库仑公式表示摩尔包线的
土体强度理论可称为摩尔-库仑强度理论。
当土体中任意一点在某一平面上的剪应力达到土的抗剪强度时，就发生剪切破坏，该点也即处于极限平衡状态。
根据材料力学，设某一土体单元上作用着的大、小主应力分别为和二3，则在
土体内与大主应力作用面成任意角:
-的平面a-a上的正应力匚和剪应力•，可用•-匚坐标系中直径为（；6—I）的摩尔应力圆上的一点（逆时针旋转2〉，如图4-2中之A点）的坐标大小来表示，即
（5二3）-（Ji「3）cos2>
22
1
（J-；「3）sin2：
2
将抗剪强度包线与摩尔应力画在同一张坐标纸上，如图4-3所示。
它们之间的关
系可以有三种情况：
①整个摩尔应力圆位于抗剪强度包线的下方（圆I），说明通过
该点的任意平面上的剪应力都小于土的抗剪强度，因此不会发生剪切破坏；②摩尔压
力圆与抗剪强度包线相割（圆川），表明该点某些平面上的剪应力已超过了土的抗剪强度，事实上该应力圆所代表的应力状态是不存在的；③摩尔应力圆与抗剪强度包线
相切（圆n），切点为A点，说明在A点所代表的平面上，剪应力正好等于土的抗剪强度，即该点处于极限平衡状态，圆n称为极限应力圆。
图4-2用摩尔圆表示的土体中任意点的应力
图4-3摩尔圆与抗剪强度包线之间的关
系
三轴压缩实验（亦称三轴剪切实验）是以摩尔-库仑强度理论为依据而设计的三
轴向加压的剪力试验，试样在某一固定周围压力二3下，逐渐增大轴向压力6，直至
试样破坏，据此可作出一个极限应力圆。
用同一种土样的3〜4个试件分别在不同的
周围压力6下进行实验，可得一组极限应力圆，如图4-4中的圆I、圆H和圆川。
作出这些极限应力圆的公切线，即为该土样的抗剪强度包络线，由此便可求得土样的
抗剪强度指标。
图4-4三轴实验基本原理
a）试样承受二3作用；b）破坏时土样应力状态；c）土样的极限应力圆与抗剪强度包线三轴压缩实验是测定土体抗剪强度的一种比较完善的室内实验方法，可以严格控
制排水条件，可以测量土体内的孔隙水压力，另外，试样中的应力状态也比较明确，试样破坏时的破裂面是在最薄弱处，而不像直剪试验那样限定在上下盒之间，同时三
轴压缩试验还可以模拟建筑物和建筑物地基的特点以及根据设计施工的不同要求确定试验方法，因此对于特殊建筑物（构筑物）、高层建筑、重型厂房、深层地基、海
洋工程、道路桥梁和交通航务等工程有特别重要的意义。
二、实验方法
根据土样固结排水条件和剪切时的排水条件，三轴试验可分为不固结不排水剪实
验（UU、固结不排水剪实验（CU、固结排水剪实验（CD以及Ko固结三轴实验等。
1•不固结不排水剪实验（UU
试样在施加周围应力和随后施加偏应力直至破坏的整个试验过程中都不允许排水，这样从开始加压直至试样剪坏，土中的含水量始终保持不变，孔隙水压力也不可能消散，可以测得总应力抗剪强度指标Cu，\。
2•固结不排水剪实验（CU
试样在施加周围压力时，允许试样充分排水，待固结稳定后，再在不排水的条件下施加轴向压力，直至试样剪切破坏，同时在受剪过程中，测得土体的孔隙水压力，可以测得总应力抗剪强度强度指标ccu，⑺cu和有效应力抗剪强度指标C,。
3•固结排水剪实验（CD
试样先在周围压力下排水固结，然后允许试样在充分排水的条件下增加轴向压力
直至破坏，同时在试验过程中测读排水量以计算试样的体积变化，可以测得有效应力
抗剪强度指标Cd,；：
d。
4•Ko固结三轴实验
常规三轴试验是在等向固结压力（门）条件下排水固结，而K0固
结三轴试验是按；「3-；「2=ko；「1施加周围压力，使试样在不等向压力下固结排水，然后再进行不排水剪或排水剪试验。
三、实验设备
1.三轴仪
三轴仪根据施加轴向荷载方式的不同，可以分为应变控制式和应力控制式两种，目前室内三轴试验基本上采用的是应变控制式三轴仪。
应变控制式三轴仪由以下几部分组成（如图4-5）:
（1）三轴压力室。
压力室是三轴仪的主要组成部分，它是由一个金属上盖、底座以
及透明有机玻璃筒组成的密闭容器，压力室底座通常有3个小孔分别与围压系统、体
积变形以及孔隙水压力量测系统相连。
（2）轴向加荷系统。
采用电动机带动多级变速的齿轮箱，或者采用可控硅无级变速，并通过传动系统使压力室自下而上的移动，从而使试样承受轴向压力，其加荷速率可根据土样性质和试验方法确定。
（3）轴向压力测量系统。
施加于试样上的轴向压力由测力计量测，测力计由线性和重复性较好的金属弹性体组成，测力计的受压变形由百分表或位移传感器测读。
（4）周围压力稳压系统。
采用调压阀控制，调压阀控制到某一固定压力后，它将压力室的压力进行自动补偿而达到稳定的周围压力。
（5）孔隙水压力量测系统。
孔隙水压力由孔压传感器测得。
（6）轴向变形量测系统。
轴向变形长距离百分表（0~30mm百分表）或位移传
感器测得。
图4-4应变控制式三轴仪
1-调压筒；2-周围压力表；3-周围压力阀；4-排水阀；5-体变管；6-排水管；
7-变形量表；8-量力环；9-排气孔；10-轴向加压设备；11-压力室；12-量管阀；13-零位指示器;
14-孔隙压力表；15-量管；16-孔隙压力阀；17-离合器；18-手轮；19-马达；20-变速箱
（7）反压力体变系统。
由体变管和反压力稳压控制系统组成，以模拟土体的实际应力状态或提高试件的饱和度以及量测试件的体积变化。
2•附属设备
（1）击实筒和饱和器
（2）切土盘、切土器、切土架和原状土分样器
（3）承膜筒和砂样制备模筒
（4）天平、卡尺、乳胶膜等
四、试样的制备与饱和
1.试样制备
试样应切成圆柱性形状，试样直径为①39.1mm①61.8mm、①101mm相应的试样高度分别为80mm150mm200mm试样高度与直径的关系一般为2〜2.5倍，试样的允许最大粒径与试样直径之间的关系见表4-1。
表4-1试样的允许最大粒径与试样直径之间的关系见表
试样直径D（mm）
允许最大粒径d（mm）
39.1
d61.8
d101.0
d对于较软的土样，用钢丝锯或切土刀在切土盘上制样；对于较硬的土，用切土刀和切土器在在切土架上制样。
称取切削好试样的质量，准确至0.1g，试样的高度和
直径用卡尺量测，并按下式计算平均直径
D1+2D2+D3D---
4
式中DiD-D-分别为试样上、中、下部位的直径。
与此同时，取切下的余土，平行测得含水量，取其平均值为试样的含水量。
2.试样饱和
（1）真空抽气饱和：
将试样装入饱和器，置于真空缸内，进行抽气，当真空压力达到1个大气压时，开启管夹，使清水注入真空缸内，待水面超过饱和器后，即可停止抽气，然后静止大约10h左右，使试样充分吸水饱和。
（2）水头饱和：
将试样装入压力室内，施加20kPa的周围压力，使无气泡的水从试样底座进入，待上部溢出，水头高差一般在1m左右，直至流入水量和溢出水量相等为止。
（3）反压力饱和：
试样饱和度要求较高时采用（祥见实验规程）。
五、操作步骤
这里只介绍不固结不排水剪。
1•对仪器各部分进行全面检查，周围压力系统、反压力系统、孔隙水压力系统、轴向压力系统是否能正常工作，排水管路是否畅通，管路阀门连接处有无漏水漏气现
象。
乳胶膜是否有漏水漏气现象。
2•拆开压力室的有机玻璃罩子，将试样方在试样底座的不透水圆板上，在试样的顶部放置不透水试样帽。
3•将乳胶膜套在承膜筒上，两端翻过来，用吸咀吸气，使乳胶膜贴紧承膜筒内壁，然后套在试样外放气，翻起乳胶膜，取出承膜筒，用橡皮圈将乳胶膜分别扎紧在试样底座和试样帽上，
4•装上受压室外罩，安装时应先将活塞提高，以防碰撞试样，然后将活塞对准试样帽中心，并旋紧压力室密封螺帽，再将测力环对准活塞。
5•向压力室充水，当压力室快注满水时，降低进水速度，当水从排水孔溢出时，
关闭排水孔。
6•开空压机和周围压力阀，施加所需的周围压力，周围压力的大小应根据土样
埋深和应力历史来决定，也可按100、200300kPa施加。
7•旋转手轮，当测力环的量表微动，表示活塞与试样接触，然后将测力环的量表和和轴向位移量表的指针调整到零位。
8•启动电动机开始剪切，剪切速率宜为每分钟应变0.5%〜1.0%。
80mm高的试样
速率为0.4〜0.8mm/min。
开始阶段，试样每产生垂直应变0.3〜0.4%时记测力环量表读数和垂直位移量表读数各一次。
当接近峰值时应加密读数，如果试样特别松软和硬
脆，可酌情减少或加密读数。
9.当出现峰值后，再进行3%〜5%的垂直应变或剪至总垂直应变的15%后停止试
验，若测力环读数无明显减少则垂直应变应进行到20%
10.试验结束后，关闭电动机，关周围应力阀，拔开离合器，倒转手轮，然后打
开排气孔，排去压力室内的水，拆去压力室外罩，取出试验，描述试样破坏的形状，并测得试验后的密度和含水量。
11.重复以上步骤分别在不同的围压下进行第二、三、四个试样的试验。
六、成果整理
1.计算轴向应变
；1h100%
h0
式中；1—轴向应变（％）;
ih—轴向变形（mm）；
h0—土样初始高度（mm）。
2.计算剪切过程中试样的平均面积:
式中Aa—剪切过程中平均断面积（cm2）
2
A。
—土样初始断面积（cm）
；1—轴向应变（％）
3.计算主应力差
式中二1—主应力差（kPa）
二1—大主应力（kPa）
■:
「3—小主应力（kPa）
C—测力计率定系数（N/0.01mm）
R—测力计读数（0.01mm）
10—单位换算系数。
4.绘制主应力差与轴向应变关系曲线
以主应力差（-；「3）为纵坐标，轴向应变；1为横坐标，绘制主应力差与轴向应变关系曲线（图4-5），若有峰值时，取曲线上主应力差的峰值作为破坏点；若无
峰值时，则取15%轴向应变时的主应力差值作为破坏点。
5•绘制强度包线
以剪应力•为纵坐标，法向应力二为横坐标，在横坐标轴上以破坏时的
J「f为圆心，以5一5为半径，在.~、二坐标系上绘制破坏总应力圆，
22
并绘制不同周围应力下诸破坏总应力圆的包线（图4-6）,包线的倾角为内摩擦角\,
包线在纵坐标上的截距为粘聚力cu。
七、思考题
1.什么是土的抗剪强度？
土的抗剪强度是不是一个定值？
2.
什么是土的抗剪强度指标？
对于一种土，其抗剪强度指标是否为一个定值？
为什么？
3.分别简述直剪实验和三轴实验的原理。
比较二者之间的优缺点和适用范围？
八、实验报告
此报告格式仅供参考，同学可以参照此原则自定报告形式。
在实验报告的最后部
分，同学要综合所学知识及实验所得结论，认真回答思考题并可以提出自己的见解、讨论及存在的问题。
1.实验目的：
2.实验设备
3.实验记录及成果分析
（1）三轴实验记录
周围压力（kPa）
量力环读数
（0.01mm）
轴向荷
重（N）
轴向变形
（0.01mm）
轴向应变
（%）
校正后试样面积
（cm）
主应力差（kPa）
轴向应力（kPa）
CT3
R
P=CR
Zih
h
h0
AA0
P
A
土工实验资料的整理与实验报告
通过土工实验我们得到了土样的各种参数指标，而工程上应用的是代表整个土层
饿综合性指标，因此要对试验指标进行去粗取精，去伪存真的综合整理。
从而得到对某一土层的代表性指标，选取工程上应用的计算指标。
二、方法和步骤
1.为使实验资料可靠和适用，应进行正确的数据分析和整理。
整理时对实验资料中明显不和理的数据，应通过研究，分析原因（试样是否具有代表性、试验过程中是否出现异常情况等）或在有条件时，进行一定的补充试验后，可决定对可疑数据取舍或改正。
2.舍弃实验数据时，应根据误差分析或概率的概念，按三倍标准差（即土3s）
作为舍弃标准，即在资料分析中应该舍弃那些在土3s以外的测定值，然后重新计
算整理。
3•土工实验测得的土性指标，可按其在工程设计中的实际作用分为一般特性指标和计算指标。
前者如土的天然密度、天然含水量、土粒比重、颗粒组成、液限、塑限、有机质、水溶盐等，系指作为对土分类定名和阐明其物理化学特性的土性指标；后者如土的粘聚力、内摩擦角、压缩系数、变形模量、渗透系数等，系指在设计计算中直接用于确定土体的强度、变形和稳定性等力学性的土性指标。
4.对一般性指标的成果整理，通常可采用多次测定值Xj的算数平均值X，并计算出相应的标准差二和变异系数,以反映实际测定值对算数平均值的变化程度，从而判别其采用算数平均值的可靠性。
（1）算数平均值X按下式计算
_1n
X=_、Xi
nim
n
式中:
二:
Xi
i±
n
（2）标准差二按下式计算
（3）变异系数按下式计算，并按下表评价变异性。
5•对主要计算指标的成果整理，如果测定的组数较多，此时指标的最佳值接近
于诸测值的算数平均值，仍可按一般特性指标的方法强度其设计计算值，即采用算数
平均值。
但通常由于试验的数据较少，考虑到测定误差、土体本身的不均匀性和施工质量的影响等，为安全考虑，对初步设计和次要建筑物宜采用标准差平均值，即对算数平均值加（或减）一个标准差的绝对值（x±s）。
6.对不同应力条件下测得的某种指标（如抗剪强度）应经过综合整理求取。
在
有些情况下，尚需求出不同土体单元综合使用时的计算指标。
这种综合性的土性指标，
一般采用图解法或最小二乘方分析法确定。
（1）图解法：
将不同应力条件下测得的指标值（如抗剪强度）然后以不同的应力为横坐标，指标平均值为纵坐标作图，并求得关系曲线，确定其参数（如土的粘聚力c和角摩擦系数tg：
）
（2）最小二乘方分析法：
根据各测定值同关系曲线的偏差的平方和为最小的原理求取参数值。
（3）当设计计算几个土体单元土性参数的综合值时，可按土体单元在设计计算中的实际影响，采用加权平均值•
7•实验报告的编写应符合下列要求：
（1）编写试验报告所依据的试验数据，应进行整理、检查、分析、经确定无误后方可采用。
（2）实验报告所需提供的依据，一般应包括根据不同建筑物的设计和施工的具体要求所拟试验的全部土性参数。
（3）实验报告的内容应包括：
试验方法的简要说明（工程概况，所需解决的问题以及由此对试样的采制，试验项目和试验条件提出的要求），实验数据和基本结论。
（4）实验报告中一律采用国家颁布的法定计量单位。
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