高大模板施工方案.docx
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高大模板施工方案
汇源城市综合体工程
高大模板专项施工方案
天元建设集团有限公司
二○一四年五月
一、编制依据
1、总公司《质量手册》、《质量体系程序文件》
2、汇源城市综合体工程施工图纸及其图集
3、《汇源城市综合体工程岩土工程勘察报告》
4、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002
5、《建筑施工手册》缩印本（第四版）
6、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
7、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91
8、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
9、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002（2011版）
10、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）
11、《钢结构设计规范》（GB50017-2011）
二、工程概况
（一）工程总体概况
工程概况：
汇源城市综合体工程——公寓式酒店及办公楼，位于平邑县蒙阳路与327国道交汇处西南侧，总建筑面积28674.69平方米，建筑基底面积1651.68平方米，建筑高度80.61米。
基础坐落在第二层粉质粘土层上，地基承载力特征值为180KPa。
本工程由平邑福宽置业有限公司开发，山东大卫国际建筑设计有限公司设计，天元建设集团第一建筑工程公司承建。
（二）有关高大模板施工情况
本工程以下部位涉及到高大模板支撑体系：
1、本工程三层部分7-5轴至7-6轴交7-A轴至7-E轴，面积约260m2，标高：
-6.2m~9.85m，搭设高度（最高处）：
16.05m,梁截面为400mm×1100mm，结构板厚度为110mm。
2、本工程门厅大堂部位：
1）6-7轴与6-8轴交6-B轴与7-A轴；2）7-2轴与7-4轴交7-A轴。
合计面积约为130m2，标高均为-0.05m~9.85m，搭设高度均为9.9m。
梁截面为300mm×600mm，板厚为110mm。
（三）高大模板部位结构布置图
1、图中所示阴影部分为三层的高大模板支撑体系示意图：
图2-1三层高大模板示意图
2、图中所示阴影部分为本工程门厅部位的高大模板支撑体系示意图：
图2-2门厅大堂部位高大模板示意图
（4）本高支模板方案计算取值情况
梁截面分别为400mm×1100mm、300mm×600mm，板厚分别为110mm。
所以按照框架梁截面为400mm×1100mm，板厚为110mm时进行取值计算。
三、施工准备：
1、材料准备：
（1）、模板支撑采用Ф48×3.5mm钢管脚手架。
严禁使用弯曲、锈蚀、端口不平的钢管。
对有裂缝的扣件及松扣的螺丝帽必须更换。
质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235—A级钢及现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定。
支模架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力短达65N.m时，不得发生破坏。
（2）、梁、板采用15mm厚覆膜胶合板。
模板之间允许偏差1mm，不合格的退场。
所有模板统一在现场加工成型，现场拼装。
（3）、现场使用方木尺寸为50×80mm，弯曲、腐朽和尺寸不合格的方木退场。
尤其是有节和断裂的不能用于高支模中的梁底和板底。
（4）、对拉螺杆采用Φ14普通螺杆，加套塑料套管。
（5）、梁侧面的围檩均采用方木。
（6）、梁板垫块全部选用大理石垫块。
2、现场准备
（1）、项目技术管理人员及模板支撑体系搭设人员满足施工要求。
（2）、门厅处高支模区域内采用落地式脚手架，底部坐落在现浇板上，现浇板以下相应部位模板支撑体系暂时不拆，作为上部结构的支撑。
三层部分高支模区域内采用落地式脚手架，底部坐落在开挖地基土层上，土层地基承载力为180KPa,立杆底部土层用打夯机夯实，通长铺设200×50厚的木垫板,基坑顶部周围做止水台，基坑底部周围做排水沟排水。
（3）、高支模区域及周围柱、墙混凝土提前浇筑完成，作为高支模满堂架的加固点。
3、技术准备
施工前应按要求向木工作好技术交底，如人员变动后应重新交底。
交底工作由项目安全主管、安全员、木工班长分级负责。
四、施工方案：
1、搭设方案
采用落地式满堂脚手架搭设体系
1）本工程三层部分7-5轴至7-6轴交7-A轴至7-E轴：
平板部分搭设高度（最高处）：
16.05m。
2）本工程门厅大堂部位：
1）6-7轴与6-8轴交6-B轴与7-A轴；2）7-2轴与7-4轴交7-A轴，搭设高度均为9.9m。
表1支模搭设方案
部位
三层部分
门厅大堂
截面（mm）
梁：
400×1100，
板：
110厚
梁：
300×600
板：
110厚
搭设高度
-6.2m~9.85m
-0.05m~9.85m
模板
15mm厚覆膜胶合板
15mm厚覆膜胶合板
梁板底50×80方木
@100
@100
梁侧50×80方木
@100
@100
梁板底托梁
1φ48钢管
1φ48钢管
梁支撑φ48×3.5
横@500
纵@500
横@500
纵@500
板支撑φ48×3.5
横@1000
纵@1000
横@1000
纵@1000
水平步距φ48×3.5
1500
1500
侧板对拉螺杆
梁底以上200mm、450mm、700mm高处各加设一道ø14对拉螺杆，沿梁方向间距@500。
梁底以上300mm高处加设一道ø14对拉螺杆，沿梁方向间距@500。
满堂架搭设基础
开挖土面
180厚现浇板
2、施工顺序：
弹线（配置梁板模）→搭设高支模满堂梁底支撑排架和板底满堂架体→安装梁底模板→安装梁模板和顶板→绑扎大梁钢筋→绑扎顶板钢筋→浇灌顶板混凝土→模板拆除。
3、施工工艺：
（1）、梁与板一起施工，均采用15厚覆膜板模板，梁板模板拼装时，应从两端向中间拼，把拼缝放在梁中间，保证模板拼缝质量，严禁采用小于100㎜补条的做法,在梁柱节点处必须采用整板套割梁洞进行拼装。
（2）、梁底支撑采用50×80木方，必须保证梁底下设一排支撑立杆。
立档采用50×80木方，间距500mm设置，横档采用50×80木方，间距100mm设置。
纵横向梁底立杆间距均为500mm。
梁底水平杆间距为1500mm，靠近模板端部的横杆距端部为150mm。
本工程梁侧模最大高度为990mm，采用木方配合步步紧、架管加固，下部加设木撑加固两侧模，梁的侧模包住底模，在梁底以上200mm、450mm、700mm高处各加设一道ø14对拉螺杆，沿梁方向间距500mm。
高1100mm的梁侧模板用斜撑进行加固，防止侧模倾覆。
（3）、本部位有悬挑构件，立杆均支设在相应的下一层现浇顶板上面或者开挖土层上。
支撑立杆下为土层时用200×50厚的通长木垫板，不得使用砖及脆性材料铺垫，并应在支架的两端和中间部位与建筑结构拉结，支撑立杆在安装的同时，应架设水平方向纵横杆件。
（4）、梁跨度≥4米时，模板按梁跨度的1/400起拱，现浇板跨度≥4米时，模板应起拱，起拱高度为板跨度的1/400。
（5）、板底采用满堂脚手架。
立杆东西向间距1000mm，南北向间距1000mm，扫地杆距地200，纵横向水平杆步距为1500mm；立杆顶部高度不够的使用丝托，便于调整标高，丝托螺杆伸出钢管顶部不得大于150mm,螺杆外径与立杆钢管内径的间隙不得大于3mm,安装时保证上下同心。
在最顶步距两道水平杆之间应加设一道水平杆。
（6）满堂模板支架立柱，在外侧周围设由下至上的竖向连续式剪刀撑：
中间在纵横向间隔不大于8m，设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度不小于4m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑，剪刀撑杆件的低端应与地面盯紧，夹角为450。
当建筑层高在8-16.75米时还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑增加之字斜撑，还有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑。
剪刀撑示意图见下图。
因本工程高大模板区域有柱支撑，水平杆每2步纵横向与框架柱设置环抱柱的固结点，板底木楞净距100mm，主楞全部用Φ48×3.5钢管，主楞间距为1000mm。
（7）、支撑体系搭设要求：
立杆接长用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接头不得在同步内，沿竖向错开的距离不小于500mm,各接头中心距主节点不大于步距的1/3。
钢管扫地杆、水平拉杆采用对接，剪刀撑可采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。
立杆周围有结构柱的部位，水平杆每2步纵横向与结构柱设置固结点。
（8）、高大模板与相邻普通模板之间要有水平杆连接，水平杆要伸入对面不少于两跨。
相邻普通模板立杆间距与高大模板相同。
（9）、模板支设图示及相关数据见以下图例：
立杆平面布置示意图
15mm厚覆膜胶合板
110厚待浇筑现浇板
50×80方木
Ф48×3.5mm钢管
支撑体系示意图
支撑体系示意图
梁侧模板加固示意图
4、混凝土浇筑
混凝土浇筑时，先浇筑墙柱，再浇筑高大模板板面混凝土。
混凝土浇筑时按分段、分层、对称浇灌实施，混凝土浇筑时必须从中间向四周对称浇灌，泵管下口堆积商品砼高度不得大于0.3m。
浇筑时，泵管距模板的垂直距离不得大于0.5m，防止自由落差过大，对模板进行冲击。
混凝土浇筑施工期前，在立杆和水平杆做红三角标记。
采用水准仪及经纬仪进行监测（仪器设在排架外），施工中严格禁止在支撑架下检查与加固支撑，禁止有人在架子下进行工作及通行。
一般监测频率不宜超过30分钟一次。
在砼初凝前后及砼终凝前后也应实施实时监测，监测时间可根据现场实际情况进行调整。
监测时间控制在高支模使用时间至砼终凝。
发现模板体系有问题时，应经施工、监理、建设单位确认符合安全条件后方可对支撑体系采取加固措施。
5、质量标准
支撑体系扣件扭力矩检测：
支撑体系搭设完成后，用力矩扳手对扣件逐个检测，符合要求后方可进行下道工序施工。
各种连接件、支撑件、加固件必须安装牢固，无松动现象，模板拼缝要严密，各种预埋件、预留孔洞位置要准确，固定要牢固。
模板及其支架必须具有足够的强度、刚度和稳定性，其支撑部分应有足够的支撑面积。
允许偏差：
轴线位移3mm；标高±3mm；截面尺寸+3，-4mm；垂直度6mm；相邻两板高低差2mm；表面平整,4mm；模板接缝宽度不得大于1.5mm。
6、模板支设与拆除的安全保证措施：
1）此部位施工属于高空作业，施工时，外脚手架必需搭设完毕，对于支撑体系的搭设，有专业架工搭设，操作人员必须带还安全帽，系好安全绳。
2）模板的拆除工作应设专人指挥。
作业区应设围栏，其内不得有其他工种作业，并应设专人负责监护。
拆下的模板、零配件严禁抛掷。
3）支撑体系搭设至1/2层高时，在1/2层高处张挂安全平网一道。
4）高处拆除模板时，应符合有关高处作业的规定，严禁使用大锤和撬棍，操作层上临时拆下的模板堆放不能超过3层。
5）当立柱的水平拉杆超出两层时，应首先拆除2层以上的拉杆。
当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。
6）拆除梁下立柱时，应先从跨中开始，对称的分别向两端拆除。
拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧一片拉到的拆除方法。
7）模板拆除：
、底模拆除
底模拆除应在与砼结构同条件养护的试件达到规定的强度标准值时，方可拆除。
可参考下表：
项次
结构类型
结构跨度（m）
按达到设计砼立方体抗压强度标准值的百分率
1
板
≤2
≥50
>2，≤8
≥75
>8
≥100
2
梁壳
≤8
≥75
>8
≥100
3
悬臂构件
－
≥100
、严格执行拆模令制度。
、在拆模过程中，如发现砼有影响结构安全的质量问题，应暂停拆除，经过处理后可继续拆除。
、模板拆除必须干净彻底，不得在梁柱节点处遗有木条，防止因梁底钢筋过密阻止砼进入形成的孔洞不易发现。
、拆除区域设置警戒线且专人监护。
、模板拆除的顺序和方法，应按照配板设计的规定执行，遵循先支后拆，先非承重部位，后承重部位以及自上而下的原则。
拆模时，严禁用大锤和撬棍硬砸撬。
严禁留有未拆除的悬空模板。
、侧模拆除前混凝土强度应保证其表面及棱角不因拆模而损坏，拆模后应立即采取透明薄膜包裹养护。
、模板拆除的顺序和方法，应遵循先支后拆、先非承重部位后承重部位原则。
拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故，待该片模板全部拆除后，方准将模板、配件、支架等运出堆放。
、拆下的模板应及时清理粘结物，难以清除时可采用模板除垢剂清除，严禁敲砸，拆下的扣件，镰刀卡等要及时集中收集管理。
模板拆除后，支模及砼浇注人员，人名立即上墙，梁板部分人名应留资料。
五、安全技术措施：
1、进入施工现场必须佩带安全帽。
板砼浇筑24h后方可吊运模板，应轻吊轻放，防止砸伤砼。
2、工作前应先检查使用的工具是否牢固，工作时思想要集中，注意防止钉子扎脚和高处滑落。
3、悬空或在很小的空间作业时要系安全带。
4、遇6级以上大风时，应暂停室外的高处作业，雨后，应先清扫作业场地，待略干后再作业。
5、安装4m以上的模板，应搭脚手架，并设防护栏杆。
6、二人抬运模板时要互相配合，协同工作，传送模板工具时应用运送工具或捆绑后再升降，不得抛扔，也不要在脚手架上大量堆积模板。
六、应急预案及注意事项
为防止突发事件，能迅速有效地采取正确措施，最大限度的减少突发事件对混凝土浇捣的影响，保证工程施工质量，特制定本应急准备和响应预案。
项目部成立应急响应小组，负责施工应急工作的指挥和协调：
组长：
高升业
成员：
刘子超刘涛王仕华王嘉伟王楷狄纪昀姜凯
（1）高升业负责联络，任务是根据指挥小组指令，及时布置现场抢救，保持与当地相关部门的沟通，了解突发事件的持续时间及影响程度。
（2）刘子超负责现场，其任务是了解﹑掌握突发事件情况，制定处理方案，组织指挥方案的实施。
（3）王仕华的任务是施工方案的编制、施工现场的检查及控制，组织实施方案所需的人员和物资等。
（4）在浇捣高支模梁板砼前，由项目部对脚手架全面检查，合格后方可开始浇砼。
浇砼的过程中，由管理人员对架体检查，随时观测架体变形。
发现隐患，立即停工整改，隐患消除后再施工。
事故应急预案：
（1）当发生人员触电事故时，现场人员应立即对触电人按下列要求进行紧急挽救。
①首先切断电源开关或用电工钳子、木把斧子将电线截断以断开电源；
②距电源开关较近或断开电源有困难时，可用干燥的木辊、竹竿等挑开触电者身上的电线或带电体。
③可用几层干燥的衣服将手裹住，或站在干燥的木板上，拉触电者的衣服，使其脱离电源。
对于与触电同时发生的外伤，应分别情况处理。
对于不危及生命的轻度外伤，可以放在触电急救之后处理。
对于严重的外伤，应于人工呼吸和胸外心脏挤压法同时处理。
如伤口出血，应与止血。
为了防止伤口感染，立即包扎。
（2）、机械人员伤亡事故预案
①发生机械人员伤亡时，现场人员应立即对人员进行固定、包扎、止血、紧急救护等。
②必要时，应立即同急救中心取得联系，求得外部支援。
③事故发生后，应立即上报办公室。
事故报告内容应包括事故发生的时间、地点、部位（单位）、简要经过、伤亡人数和以采取的应急措施等。
七、高大模板施工设计与计算书
梁段:
KL24。
一、参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度B（m）：
0.40；梁截面高度D（m）：
1.10；
混凝土板厚度（mm）：
110.00；立杆沿梁跨度方向间距La（m）：
0.50；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）：
0.10；
立杆步距h（m）：
1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb（m）：
1.00；
梁支撑架搭设高度H（m）：
16.05；梁两侧立杆间距（m）：
1.00；
承重架支撑形式：
梁底支撑小楞垂直梁截面方向；
梁底增加承重立杆根数：
1；
采用的钢管类型为Φ48×3.5；
立杆承重连接方式：
双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：
0.75；
2.荷载参数
新浇混凝土重力密度（kN/m3）：
24.00；模板自重（kN/m2）：
0.30；钢筋自重（kN/m3）:
1.50；
施工均布荷载标准值（kN/m2）：
1.0；新浇混凝土侧压力标准值（kN/m2）：
17.8；
振捣混凝土对梁底模板荷载（kN/m2）：
2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载（kN/m2）：
4.0；
3.材料参数
木材品种：
柏木；木材弹性模量E（N/mm2）：
9000.0；
木材抗压强度设计值fc（N/mm）：
16.0；
木材抗弯强度设计值fm（N/mm2）：
13.0；木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）：
1.4；
面板材质：
胶合面板；面板厚度（mm）：
15.00；
面板弹性模量E（N/mm2）：
9500.0；面板抗弯强度设计值fm（N/mm2）：
13.0；
4.梁底模板参数
梁底方木截面宽度b（mm）：
80.0；梁底方木截面高度h（mm）：
50.0；
梁底纵向支撑根数：
3；
5.梁侧模板参数
主楞间距（mm）：
500；次楞根数：
6；
主楞竖向支撑点数量：
3；
固定支撑水平间距（mm）：
500；
竖向支撑点到梁底距离依次是：
200mm，450mm，700mm；
主楞材料：
木方；
宽度（mm）：
50.00；高度（mm）：
80.00；
主楞合并根数：
2；
次楞材料：
木方；
宽度（mm）：
80.00；高度（mm）：
50.00；
二、梁侧模板荷载计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
F=0.22γtβ1β2V1/2
F=γH
其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；
T--混凝土的入模温度，取20.000℃；
V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；
H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；
β1--外加剂影响修正系数，取1.200；
β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
分别计算得17.848kN/m2、28.800kN/m2，取较小值17.848kN/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
次楞的根数为6根。
面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
面板计算简图（单位：
mm）
1.强度计算
材料抗弯强度验算公式如下：
σ＝M/W<[f]
其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=50×1.5×1.5/6=18.75cm3；
M--面板的最大弯矩（N·mm）；
σ--面板的弯曲应力计算值（N/mm2）
[f]--面板的抗弯强度设计值（N/mm2）；
按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：
M=0.1q1l2+0.117q2l2
其中，q--作用在模板上的侧压力，包括：
新浇混凝土侧压力设计值:
q1=1.2×0.5×17.85×0.9=9.638kN/m；
振捣混凝土荷载设计值:
q2=1.4×0.5×4×0.9=2.52kN/m；
计算跨度:
l=（1100-110）/（6-1）=198mm；
面板的最大弯矩M=0.1×9.638×[（1100-110）/（6-1）]2+0.117×2.52×[（1100-110）/（6-1）]2=4.93×104N·mm；
面板的最大支座反力为:
N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×9.638×[（1100-110）/（6-1）]/1000+1.2×2.520×[（1100-110）/（6-1）]/1000=2.698kN；
经计算得到，面板的受弯应力计算值:
σ=4.93×104/1.88×104=2.6N/mm2；
面板的抗弯强度设计值:
[f]=13N/mm2；
面板的受弯应力计算值σ=2.6N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250
q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:
q=q1=9.638N/mm；
l--计算跨度:
l=[（1100-110）/（6-1）]=198mm；
E--面板材质的弹性模量:
E=9500N/mm2；
I--面板的截面惯性矩:
I=50×1.5×1.5×1.5/12=14.06cm4；
面板的最大挠度计算值:
ν=0.677×9.638×[（1100-110）/（6-1）]4/（100×9500×1.41×105）=0.075mm；
面板的最大容许挠度值:
[ν]=l/250=[（1100-110）/（6-1）]/250=0.792mm；
面板的最大挠度计算值ν=0.075mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=0.792mm，满足要求！
四、梁侧模板支撑的计算
1.次楞计算
次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：
q=2.698/0.500=5.396kN/m
本工程中，次楞采用木方，宽度80mm，高度50mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:
W=1×8×5×5/6=33.33cm3；
I=1×8×5×5×5/12=83.33cm4；
E=9000.00N/mm2；
计算简图
剪力图（kN）
弯矩图（kN·m）
变形图（mm）
经过计算得到最大弯矩M=0.135kN·m，最大支座反力R=2.968kN，最大变形ν=0.310mm
（1）次楞强度验算
强度验算计算公式如下:
σ=M/W<[f]
经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ=1.35×105/3.33×104=4N/mm2；
次楞的抗弯强度设计值:
[f]=13N/mm2；
次楞最大受弯应力计算值σ=4N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！
（2）次楞的挠度验算
次楞的最大容许挠度值:
[ν]=500/400=1.25mm；
次楞的最大挠度计算值ν=0.31mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=1.25mm，满足要求！
2.主楞计算
主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力2.968kN,按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算。
本工程中，主楞采用木方，宽度50mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:
W=2×5×8×8/6=106.67cm3；
I=2×5×8×8×8/12=426.67cm4；
E=9000.00N/mm2；
主楞计算简图
主楞弯矩图（kN·m）
主楞变形图（mm）
经过计算得到最大弯矩M=0.703kN·m，最大支座反力R=9.499kN，最大变形ν=0.711mm
（1）主楞抗弯强度验算
σ=M/W<[f]
经计算得到，主楞的受弯应力计算值:
σ=7.03×105/1.07×105=6.6N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:
[f]=13N/mm2；
主楞的受弯应力计算值σ=6.6N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！
（
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