惠州楼卸料平台措施.docx
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惠州楼卸料平台措施
海油发展研发中心及配套设施项目（一期）
卸料平台搭设措施
1、编制依据
序号
类别
名称
编号
1
国家
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
JGJ130-2011
2
国家
《建筑施工安全检查标准》
JGJ59-2011
3
国家
《建筑结构荷载规范》
GB50009-2012）
4
本工程
结构、建筑施工图纸
5
/
品茗安全计算软件
/
2、工程概况：
2.1总体简介
序号
项目
内容
1
工程名称
海油发展研发中心及配套设施项目（一期）
2
工程地址
惠州市大亚湾区科技路科技创新园内
3
建设单位
中海油能源发展股份有限公司惠州石化分公司
4
监理单位
天津中海石油工程管理咨询有限责任公司
5
设计单位
广东建筑艺术设计院有限公司
6
施工单位
渤海石油建筑工程有限公司
2.2建筑设计简介
海油发展研发中心及配套设施项目（一期）工程包含1#、2#、3#专家楼、文体中心，总建筑面积为16923.51+3053.26㎡，专家楼建筑总高度为19.50m，文体中心15.05m。
3、施工部署
3.1技术准备
3.1.1楼层设计高度19.50m，实际架体高度达到扣件式钢管高支撑架施工标准要求，编制专项施工措施。
3.1.2项目技术负责人对现场工长做好交底，并由现场工长组织对操作班组做好岗前培训，明确卸料平台搭设准及要求。
3.2生产准备
人员准备
序号
工 种
人数
进场时间
1
架子工（主体）
5
2014.6.20
4、钢管、扣件选型及质量要求
（1）管包括立杆、大横杆、剪刀撑等。
（2）钢管采用外径为48mm，壁厚不小于3.0mm，其材质应采用国家现行标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793-2008）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092-2008）中规定的3号普通钢管，其质量应符合GB700-2006《普通碳素结构钢技术要求》中A3钢的要求。
弯曲变形，锈蚀钢管不得使用。
（3）脚手架钢管每根最大质量不应大于25kg。
钢管上严禁打孔。
（4）扣件包括直角扣件、旋转扣件、对接扣件及其附件、T型螺栓、螺母、垫圈等。
（5）扣件及其附件应符合GB978-67《可锻铁分类及技术条件》的规定，机械性能不低于KTH330-08的可锻铸铁的制作性能，其附件的制造材料应符合GB700-2006中A3钢的规定，螺纹应符合GB196-2003《普通螺纹》的规定，垫圈应符合GB95-2002《平垫圈》的规定。
扣件与钢管的贴合面必须严格整形，保证钢管扣紧时接触良好，扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的旋转面间隙小于1mm，扣件表面应进行防锈处理。
脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。
5、杆件的构造要求
5.1水平杆
⑴每步纵横向水平杆必须拉通。
⑵水平杆件接长宜采用对接扣件连接。
5.2立杆
⑴立杆平面布置图（详见附图）
⑵搭接要求：
本工程所有部位立杆接长全部采用对接扣件连接。
⑶扫地杆设置。
（4）防护栏杆、安全网、平台挡脚板设置。
5.3剪刀撑
（1）竖向剪刀撑：
架体设置竖向剪刀撑。
6、架体计算书
一、参数信息:
1.基本参数
立杆横向间距或排距la（m）:
1.10，立杆步距h（m）：
1.50；
立杆纵向间距lb（m）:
0.90，平台支架计算高度H（m）：
14.00（搭设至5层）；
立杆上端伸出至模板支撑点的长度a（m）:
0.10，平台底钢管间距离（mm）：
300.00；
钢管类型（mm）:
Φ48×3.0，扣件连接方式：
双扣件，取扣件抗滑承载力系数:
0.80；
2.荷载参数
脚手板自重（kN/m2）:
0.300；
栏杆自重（kN/m）:
0.150；
材料堆放最大荷载（kN/m2）:
1.000；
施工均布荷载（kN/m2）:
1.000；
卸料平台允许最大堆载值为1.5kN，平台模板铺设设面积为19.25m²。
3.地基参数
地基土类型:
素填土；地基承载力标准值（kpa）:
135.00；
立杆基础底面面积（m2）:
0.09；地基承载力调整系数:
0.50。
二、纵向支撑钢管计算:
纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为
截面抵抗矩W=4.49cm3；
截面惯性矩I=10.78cm4；
纵向钢管计算简图
1.荷载的计算：
（1）脚手板与栏杆自重（kN/m）：
q11=0.15+0.3×0.3=0.24kN/m；
（2）堆放材料的自重线荷载（kN/m）：
q12=1×0.3=0.3kN/m；
（3）活荷载为施工荷载标准值（kN/m）：
p1=1×0.3=0.3kN/m
2.强度验算:
依照《规范》5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；
最大弯矩计算公式如下:
最大支座力计算公式如下:
均布恒载：
q1=1.2×q11+1.2×q12=1.2×0.24+1.2×0.3=0.648kN/m；
均布活载：
q2=1.4×0.3=0.42kN/m；
最大弯距Mmax=0.1×0.648×0.92+0.117×0.42×0.92=0.092kN.m；
最大支座力N=1.1×0.648×0.9+1.2×0.42×0.9=1.095kN；
最大应力σ=Mmax/W=0.092×106/（4490）=20.555N/mm2；
纵向钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；
纵向钢管的计算应力20.555N/mm2小于纵向钢管的抗压设计强度205N/mm2，满足要求！
3.挠度验算:
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；
计算公式如下:
均布恒载:
q=q11+q12=0.54kN/m；
均布活载：
p=0.3kN/m；
V=（0.677×0.54+0.990×0.3）×9004/（100×2.06×105×107800）=0.196mm；
纵向钢管的最大挠度为0.196mm小于纵向钢管的最大容许挠度1100/150与10mm，满足要求！
三、横向支撑钢管计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P=1.095kN；
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图（kN.m）
支撑钢管计算变形图（mm）
支撑钢管计算剪力图（kN）
最大弯矩Mmax=0.263kN.m；
最大变形Vmax=0.688mm；
最大支座力Qmax=3.577kN；
最大应力σ=58.551N/mm2；
横向钢管的计算应力58.551N/mm2小于横向钢管的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！
支撑钢管的最大挠度为0.688mm小于支撑钢管的最大容许挠度900/150与10mm，满足要求！
四、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。
R≤Rc
其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=3.577kN；
R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、平台支架立杆荷载标准值（轴力）计算:
作用于平台支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
（1）脚手架的自重（kN）：
NG1=0.129×13=1.678kN；
（2）栏杆的自重（kN）：
NG2=0.15×1.1=0.165kN；
（3）脚手板自重（kN）：
NG3=0.3×0.9×1.1=0.297kN；
（4）堆放荷载（kN）：
NG4=1×0.9×1.1=0.99kN；
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.13kN；
2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值NQ=1×0.9×1.1=0.99kN；
3.因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ=1.2×3.13+1.4×0.99=5.142kN；
六、立杆的稳定性验算:
立杆的稳定性计算公式:
其中N----立杆的轴心压力设计值（kN）：
N=5.142kN；
φ-------轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；
i----计算立杆的截面回转半径（cm）：
i=1.59cm；
A----立杆净截面面积（cm2）：
A=4.24cm2；
W----立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：
W=4.49cm3；
σ-------钢管立杆最大应力计算值（N/mm2）；
[f]----钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205N/mm2；
L0----计算长度（m）；
如果完全参照《扣件式规范》，由公式
（1）或
（2）计算
l0=k1μh
（1）
l0=h+2a
（2）
k1----计算长度附加系数，取值为1.167；
μ----计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；μ=1.71；
a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；
公式
（1）的计算结果：
立杆计算长度L0=k1μh=1.167×1.71×1.5=2.993m；
L0/i=2993.355/15.9=188；
由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.203；
钢管立杆受压应力计算值；σ=5142.36/（0.203×424）=59.745N/mm2；
钢管立杆稳定性验算σ=59.745N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
公式
（2）的计算结果：
L0/i=1700/15.9=107；
由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.537；
钢管立杆受压应力计算值；σ=5142.36/（0.537×424）=22.585N/mm2；
钢管立杆稳定性验算σ=22.585N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算
l0=k1k2（h+2a）（3）
k2--计算长度附加系数，按照表2取值1.031；
公式（3）的计算结果：
L0/i=2045.401/15.9=129；
由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.401；
钢管立杆受压应力计算值；σ=5142.36/（0.401×424）=30.245N/mm2；
钢管立杆稳定性验算σ=30.245N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
七、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p≤fg
地基承载力设计值:
fg=fgk×kc=67.5kpa；
其中，地基承载力标准值：
fgk=135kpa；
脚手架地基承载力调整系数：
kc=0.5；
立杆基础底面的平均压力：
p=N/A=57.14kpa；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：
N=5.14kN；
基础底面面积：
A=0.09m2。
p=57.14≤fg=67.5kpa。
地基承载力满足要求！
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