《GBT50766水电水利工程压力钢管制作安装及验收规范》条文说明.docx
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《GBT50766水电水利工程压力钢管制作安装及验收规范》条文说明
压力钢管制造安装及
验收规范
条文说明
1总则
1.0.1技术标准、规范是专业技术发展的总结，成熟的技术标准、规范又进一步推动专业的发展。
为了做好水电水利工程压力钢管制作、安装及验收工作，客观如实地反映现阶段压力钢管的制作、安装特点，为工程施工提供可靠的质量检测与验收依据。
根据中国电力企业联合会指示，明确深化压力钢管的制作、安装和质量要求等。
为工程施工提供可靠的标准资料，特承接首次编制国标《水电水利工程压力钢管制作安装及验收规范》。
在水电水利工程压力钢管制作安装及验收施工领域里，到目前为止还没有一本国家标准来做为统一的工作依据，这与我国规模庞大的水电水利事业是极不相称的。
尤其是，近年来我国大型、超大型水电站不断增多、水工金属结构趋于大型化。
同时，水电站的引水压力钢管的直径和水电金属结构埋件尺寸亦趋于大型化（向家坝钢管直径达14.4m）、水头建得越来越高（四川省凉山州苏巴姑水电站水头达到1200m）、管壁厚度也变得越来越厚（在建的白鹤滩水电站钢管和蜗壳采用材质780MPa高强钢，其最大管壁厚度100mm）、钢岔管月牙肋为材质610MPa高强钢的厚度已达150mm（如我国融资援建的马来西亚姆若水电站钢岔管月牙肋）、常用的一些钢牌号国家也进行了更新、新的钢材、焊接材料及其牌号也在不断涌现、出现了780N/mm2和1000N/mm2的高强钢。
出现了许多新的焊接方法、新的无损检测方法（如TOFD探伤与相共阵探伤）和新型防腐材料（如厚浆型环氧玻璃鳞片漆）等。
为使水电水利工程压力钢管制作安装及验收工作，提供更加可靠统一的指导和依据，特编制本规范。
1.0.2目前在水电水利工程施工中，冲沙孔钢衬和泄水孔（洞）钢衬迄今还没有一本统一的国家规范可依。
虽然水电水利工程压力钢管与冲沙孔钢衬和泄水孔（洞）钢衬的流体动力学条件等设计原理不同——压力钢管是抗内压力和（或）外压力要求；冲沙孔钢衬和泄水孔（洞）钢衬主要是抗高速水流的泥沙冲刷、耐磨性和耐蚀性要求。
但是它们在制作、安装等的施工要求上是类似的。
因为之前在不同水电站中要求是千差万别——有的工程不要求无损检测而有的却把其纵、环缝都定为一类焊缝来处理。
基于以上原因，为了保证质量、节省成本的原则，予以统一规范。
为此，把冲沙孔钢衬和泄水孔（洞）钢衬等也纳入本规范要求。
2基本规定
2.0.2条文中第2款，当是发包单位提供钢板等原材料时，则由发包单位提供材料质量证明书。
当是承建单位购置钢板等原材料时，则由承建单位提供材料质量证明书。
2.0.3这里的锻钢圆柱体，主要是用于多梁式钢岔管或月牙肋和加强梁相结合组成的肋梁式钢岔管等肋梁汇交点部位要通过锻钢圆柱体进行焊缝之间错位以满足焊接原理要求而设置的焊接构造件。
厚钢板厚度二分之一的心部和锻钢圆柱体心部，往往在结晶过程中发生成分偏析，劣化力学性能。
当厚钢板和锻钢圆柱体需要进行调质处理时，其化学成分没调整合适和（或）淬火工艺不当，会发生在其心部淬不透的现象，也会使力学性能达不到标准要求。
所以，在厚度方向或径向受力的构件，其心部取横向（径向）试样，按标准规定做横向（径向）冲击试验。
横向（径向）冲击试验，是指试样长度方向及其夏比V形缺口轴线均垂直于轧制方向或锻钢圆柱体轴线进行取样。
2.0.4厚度方向受力的肋或梁所用钢板和锻钢圆柱体做脉冲反射法检测（UT）检测时合格标准应符合Ⅰ级，对这个级别要求目前我国大多数钢厂都是很容易达到Ⅰ级标准的。
当要求偏低时，一旦施工中肋或梁产生层状撕裂和开裂或锻钢圆柱体开裂，不仅影响施工进度，还会使其施工成本的增高；电站运行中一旦出现层状撕裂和开裂或锻钢圆柱体开裂，将会导致机组停机才能进行钢岔管的处理，给电站造成停止发电的重大损失。
由于受到冶炼技术和轧钢机轧制能力的影响，为此，为了防止材料质量波动，高强钢尤其是厚钢板应进行逐张超声波（UT）检测。
锻钢圆柱体属于厚大件，也应每根进行超声波（UT）检测。
为了与国际接轨，且根据《金属材料拉伸试验第1部分：
室温试验方法》GB/T228.1，屈服强度符号σs、σ0.2分别改为ReL、Rp0.2，抗拉强度符号σb改为Rm，断后伸长率δ5改为A，δ10改为A11.3，断面收缩率ψ改为Z等。
屈服点、屈服应力、屈服极限、规定塑性延伸强度等规定统称为屈服强度。
这次编写将应力和强度单位“MPa”改为“N/mm2”。
这是由于近几年来大多数国外标准都已经将“MPa”改为“N/mm2”。
而“MPa”多作为流体的压力单位。
2.0.5由于月牙肋钢岔管的月牙肋板、三梁（或四梁）钢岔管的梁、肋梁式钢岔管的肋和梁以及其汇交的锻钢圆柱体等在其厚度方向或径向要承受拉应力，同时作为这些构件所用的钢板厚度或直径较大，要求具有抗层状撕裂性能和开裂的能力，为了防止焊接和运行中出现层状撕裂或开裂，因此，用于这些部位的钢板或锻钢圆柱体应做厚度方向或径向的拉伸性能试验测定其断面收缩率。
做厚度方向或径向的拉伸试验也是间接检验钢中的硫磷等有害杂质含量、成分偏析情况和钢板轧制或热处理后或锻钢圆柱体锻造调质后金相组织的致密程度。
断面收缩率Z规定不小于35%，目前大多数钢厂都能达到这一力学性能指标。
2.0.6由于水电施工大多在深山峡谷，钢管加工厂现场条件较为简陋，此条对钢板的保管、存放等注意事项给予强调。
2.0.7本规范表2.0.7-1中规定的允许偏差是B类偏差钢板，也是水电工程常用的这类偏差钢板。
当采购时，不允许钢板有负偏差即下偏差为零，可以选用C类偏差钢板，这样钢板就得按《热轧钢板和钢带的尺寸、外形、重量及允许偏差》GB/T709中的相关条款规定进行采购和工程计算计量。
2.0.8近年来焊接材料国产化取得了较大的发展。
除部分气体保护药芯（金属粉芯）焊丝、自保护药芯焊丝尚需从国外进口外，其余焊接材料都逐步形成了产品系列。
随着焊接材料产品系列的建立，与其相应的焊接材料标准有的已经取消，或者将类似标准进行了合并。
为此，本条对各种焊接材料应遵循的相关标准给予列出。
2.0.10由于气体保护焊在水工金属结构领域应用越来越广泛，并且大多数钢管的焊接坡口制备是靠气体切割来完成的，所以本条作出了焊接或切割气体的纯度应符合的标准规定，防止焊接或切割时导致不必要的质量问题发生。
2.0.11若不锈钢与含碳钢接触，含碳钢中的铁离子在不锈钢表面形成原电池，会使不锈钢发生电化学腐蚀，这里主要是造成点腐蚀。
防止铁离子污染的主要措施有，不锈钢可单独存放，不与含碳钢接触；地面铺橡胶板，防止场地地面有铁末、铁屑；当卷板或圧弧时，应用帆布或其他材料使不锈钢板与卷板机压辊或液压机含碳钢压头隔离；焊接时，打磨焊道，应用不锈钢钢丝刷，不能用一般钢丝刷；必要时，可对不锈钢有疑问部位进行蓝点检查。
2.0.13为了提高水电站压力钢管建设的测量效率和精度，本条推荐了部分常用的测量仪器，并对精度作了规定。
规定钢卷尺为Ⅱ级精度，这是由于实际施工时，钢卷尺要进行检定校准，计量单位要出示计量修正值表，其使用时应配合修正表进行测量修正，能满足钢管实际测量的需要。
超声波测厚仪可对任何超声波良导体材料厚度进行测量，即用于测量硬质材料的厚度，如：
钢铁、不锈钢、铝、铜等金属材料，及塑料、橡胶、陶瓷、玻璃等非金属；由于材料边缘可能存在卷边、倒角或圆角等缺陷，当用直尺或游标卡尺测量材料厚度有疑问时，可以采用超声波测厚仪进行厚度测量。
正文中未规定列出全站仪、天顶仪、天底仪等的精度。
全站仪可测角度和距离，天顶仪往上测垂直度、天底仪往下测垂直度等，因为这3种仪器精度都非常高，所以，在钢管安装中主要是用来放基准控制点，天顶仪和天底仪很适合狭小的空间。
3制作
3.1直管、弯管和渐变管的制作
3.1.12因为在钢管的这些部位往往要安装进人孔等附件，这款规定是防止焊缝交叉、密集布置，从而影响钢管的强韧性。
而安装在水平或倾斜位置的钢管的这些部位又往往是所受应力的最大区域。
当是埋管时，则其水平段在铅垂轴线方向的顶部即12点位置附近和底部即6点位置附近可能要开设灌浆孔进行接触灌浆，势必出现十字焊缝或焊缝距离相邻位置太近，从而影响钢管质量。
而在这些部位当接触灌浆质量不好时，混凝土与钢管外管壁接触间隙过大使其局部管壁分担受力升高，当在这些部位再设置钢管纵缝时，可能会导致钢管壁开裂的几率增大。
而钢管管轴线处于铅垂方向时，同时在其横断面X轴线和Y轴线上没有设置附件时，此条不受限制。
5规定环缝最小间距，是为了避免焊缝及管壁转折影响叠加，主要针对弯管及钢岔管内侧。
在《水电站压力钢管设计规范》NB/T35056里对环缝最小间距提出三个限制规定：
其一，“10倍板厚”是根据焊接应力分布范围提出的。
其二，“300mm”是施工焊接要求，当经与论证后可适当减短。
其三，“3.5
”的要求是引用2001年出版的美国ASME《锅炉及受压容器规范》Ⅷ第二分篇。
近年来我国水电站管径和壁厚均有所增大，难以满足上述全部要求，尤其是第5款中的第3）项要求，所以，一些工程不得已而突破其限制，如鲁布革水电站按其第3）项要求计算为910mm，实际采用522mm。
十三陵抽水蓄能电站其要求为1100mm，实际采用522mm。
为此，编写本规范规定第5款时为“不宜小于下列各项之大值”，而不是规定为“不应”。
3.1.3冲眼太浅，防腐后不易看到，过深将可能导致冲眼处微裂纹等缺陷的发生。
根据水工金属结构的一、二类焊缝的咬边深度不大于0.5mm，本条对冲眼深度给予不大于0.5mm的量化规定。
1冲眼打在卷板的内弧面，是因为内弧面在卷板时通常不受到拉伸变形，不易出现卷板裂纹。
2“卷板后的外弧面”，是因为这时卷板时拉伸变形已经发生过了，再打冲眼通常不会再受到拉伸变形导致冲眼出现裂纹的影响。
3.1.4尤其是钢板表面即焊缝盖面两侧熔合线上的淬硬层应用砂轮磨除，因为盖面时往往焊接电流、焊接热输入较小，使淬硬层不易退火和重熔掉。
有些钢板还得进行预热切割，预热切割是防止切割时，割口及其附近出现裂纹，尤其是含碳和合金元素高的高强钢一定要注意这一因素。
3.1.5由于水电水利施工的特殊性，钢管在工地现场，焊接坡口制备大多是采用热切割成形，所以对切割质量要求应比较高，此条对热切割的质量要求应遵循的标准给予列出。
3.1.6为了实际施工操作查依据简便，钢管钢材切割时，对割口表面质量的处理方法给予了规定。
3.1.82款规定是为了防止在实际生产中因忽略此款，导致卷板时剥落的氧化皮等硬物划伤瓦片，使其出现“麻坑”，同时防止损伤卷板机轧辊表面降低轧辊使用寿命，甚至是轧辊疲劳断裂的直接原因。
3表3.1.8-1中按照圆度精度等级原理，结合实际施工方法统计得出的数据偏差，给予规定的，实践证明能满足施工质量要求。
4小直径厚壁钢管的径厚比往往接近或小于本规范表3.1.8-2中的规定值，当卷板时钢板塑性应变量大，卷制后使瓦片或管节时效脆性增加。
加之各个炼钢厂的冶炼技术水平和设备能力参差不齐，炼钢时清除气体元素等不到位，这样的钢板在大的塑性应变条件下卷制成型，往往在常温条件下就出现显著的应变时效脆性现象。
卷制或压形后的这类瓦片放置一定时间后，冲击吸收能量值明显下降。
据有关资料显示规定，低碳钢和低合金钢分别做残余应变为2.0%、5.0%、7.5%时，应变时效后其室温（l0℃～35℃）下应变时效敏感系数Cv分别不大于40%、50%（按《钢的应变时效敏感性试验方法》GB4160标准做钢的应变时效敏感性）。
为此，由应变时效敏感系数知，小直径厚壁钢管，采用的钢板最低冲击吸收能量值不应小于《锅炉和压力容器用钢板》GB/T713、《低合金高强度结构钢》GB/T1591、《高强度结构用调质钢板》GB/T16270和《压力容器用调质高强度钢板》GB/T19189等标准规定材质的最低冲击吸收能量值的2倍，是符合常用钢板卷板或压形后韧性下降也不会低于标准规定值。
大量工程事故案例和实验数据显示钢材冲击吸收能量在大于20J部位就止住裂纹的扩展了。
亦可采用热卷、热压；或冷卷、冷压后做热处理（严格讲是去应力热处理）来消除冷加工导致的钢板塑性、韧性降低。
热处理还可降低残余应力。
热卷或冷卷后做去应力热处理是很费工的，一般应设法避免。
由于高强钢、不锈钢钢板金相组织比较复杂，对温度比较敏感，加热操作不当会导致金相组织的恶化，而不锈钢复合钢板由于基层和覆层的热膨胀系数不一样，加热时可能会导致基层和覆层剥离分层。
所以对此类钢种宜采用冷卷方式卷板。
5主要是防止在钢板上出现锤击伤痕。
当要锤击时可采用隔一块垫板的方式进行锤击。
垫板可焊接一根半柔性的钢筋，作为把手——防止锤击垫板时，垫板跳动或随机移动。
6对高强钢，当火焰加热矫形温度大于其材质的回火温度或热机械轧制的终止温度时，由铁碳相图和CCT曲线知道，将会导致材料金相组织的转变从而使其力学性能恶化。
7“拼焊后，不宜再在卷板机或液压机上卷制、圧弧或矫形”的工艺流程。
因为焊接接头与母材比较，往往晶粒度均匀性差、残余应力高和应力集中、强度硬度高而不均匀、塑性韧性差、焊缝厚度有余高或不匀、焊趾咬边等。
当这样时，拼焊后再进行卷板机卷板滚圆或液压机圧弧会使焊接接头及其附近有劣化力学性能的倾向，焊接接头塑性韧性进一步降低而脆化，并产生新的缺陷甚至出现裂纹。
当有必要时，可进行“对比试验”——即拼焊后原封不动的焊接接头和拼焊后卷板的焊接接头做力学性能对比检测。
3.1.10与3.1.9条结合比较，既规定了管口平面度又规定了瓦片的轴向错边量。
其主要是由于近年来大直径的钢管很多，一个管节是由若干瓦片构成，而测平面度往往是拉十字线测量，看两线的交点的吻合度来测管口平面度，这样虽然管口平面度保证了，不一定能保证瓦片间的轴向错边量。
为此，对相邻瓦片组对的错边量作了规定。
当管口错边量过大时，将会导致焊接坡口钝边错位和对装间隙不易保证，影响装配和焊接质量。
3.1.11因为不锈钢复合钢板不锈钢覆层比较薄，一般覆层厚度都在4mm左右，所以在本规范表3.1.11序号5中规定不锈钢复合钢板的对口错边量不应大于1.5mm。
目前施工资源装备容易达到这一规定，同时又不影响运行使用性能。
3.1.13根据两管节管口的周长差折算成其半径差来进行环缝装配对口压缝。
防止管口周长差导致的环缝局部错边量过大。
周长差导致的错边，应将其错边量均匀分布在环缝的环向，而不得集中在某一部位。
在这里提出以引起施工人员注意。
3.1.14根据钢管的使用情况、热切割下料的尺寸偏差以及焊接和热矫形导致的收缩量等因素综合考虑来确定圆形和异形钢管形状允许偏差。
3.1.17对非直管段的钢管，当采用焊缝垫板接头时往往垫板与管壁贴合不严实，所以不应采用焊缝垫板接头。
另外，由于带有垫板的焊接接头根焊时，焊接拘束度大，而高强钢的屈强比大多大于ReL/Rm＞0.75，这说明塑性较差，焊接时在根焊与垫板结合处易产生龟裂。
加之垫板往往是用5mm～8mm厚度的扁钢来制作，而扁钢与高强钢的化学成分差异很大，焊接时势必会引起扁钢对钢管内的含碳量和合金元素含量改变、杂质元素增加，往往会稀释管壁内的合金元素，从而导致高强钢钢管的力学性能下降。
同时超声波检测时在其结合界面处位于盲区，对裂纹等焊接缺陷不易检测出来，诸如此类原因不应采用垫板焊接接头。
3.1.18当该两种类型的焊缝相距近了时，易导致焊接缺陷发生的机率。
一旦一条焊缝出现开裂很快传递给另一条焊缝，止裂性差，从而酿成更大质量事故的可能性。
本条第5款，“第一道阻水环与钢管进水口的距离不应小于300mm。
”的规定，其目的是便于钢管进水口与其相接钢筋混疑土内的钢筋进行绑扎，防止其接缝开裂渗水。
3.1.19组对焊接时，垂直度超差，将会使这些环类附件受力不好，并会产生应力集中，甚至受力后开裂。
3.1.20在装配环类附件（除止水环）时，当遇到管壁纵缝处应开半径R50mm～R80mm的避缝孔，避缝孔形状可以是半圆孔，也可以是方圆孔。
主要是避免出现焊缝十字接头，因为焊缝十字接头处不利的焊接应力场分布将会产生脆性破坏的三向拉应力，且在交汇点上容易出现焊接缺陷，从而使焊接接头的力学性能下降。
串通孔在环类附件上的分布、尺寸、形状、数量等宜由设计单位确定。
3.1.21避缝孔、串通孔等端头当不封闭焊时，会在端部拐角处渗入水分引起锈蚀、应力集中甚至裂纹的产生。
3.1.22灌浆孔应根据其管径、管节长（钢板宽）、壁厚、钢种、数量和设备等因素确定开孔的时机——卷板前或卷板后和开孔方法，但应尽量在卷板后制孔。
这是因为从实际施工来看，灌浆孔通常都大于φ50mm，卷制后当上摇臂钻将无法进行时（当开孔直径不大时，可选用磁力钻钻孔）。
而高强钢宜用钻孔的方式开孔，因为高强钢受热后冷却时容易出现淬硬组织和裂纹，由于孔径比较小，这些缺陷通常使用角向磨光机无法打磨，而用直磨机打磨比较费工费事。
高强钢的缺口裂纹敏感性比较高，当采用熔化焊焊接工艺封堵灌浆孔时，措施不当很容易在灌浆孔上产生裂纹等焊接缺陷，这点应当引起注意。
建议，高强钢不宜设置灌浆孔，宜采用预埋“专用可重复灌浆管”或拔管的方式进行灌浆比较合适。
当采用在管壁上开设灌浆孔的方式进行灌浆时，一旦灌浆孔开裂导致水的渗漏，势必引起电站停机停止发电才能进行灌浆孔的质量处理，这样会给电站运行发电导致不必要的经济损失和不良的社会影响。
3.1.23灌浆孔之所以要设置空心螺纹护套的目的是在涂装时防止涂料腻死螺纹丝扣、存放时防止螺纹锈蚀、在进行固结灌浆钻孔和灌浆作业时防止螺纹被损坏。
灌浆作业结束后在戴灌浆孔堵头时才能拆出空心螺纹护套。
高强钢，宜采用预埋管——“预埋管法或拔管法”造孔灌浆，不宜采用在管壁上开设灌浆孔的方式灌浆。
如可用接触回填灌浆管（即FUKO管），外径38mm，内径22mm，长度100m/箱，即采用预埋管法进行接触灌浆和回填灌浆。
预埋管法或拔管法尤其适用于围岩破碎情况较少的，或可不用钢管灌浆孔作为“戴盖固结灌浆”的情况。
当采用粘接法或缠胶带法封堵（主要是针对高强钢而言），欧美国家使用这种方式已有40余年的历史。
日本不得在Rm（R0.2）≥780N/mm2高强钢上开设灌浆孔，而欧美国家则允许，这可能是习惯不同之故。
3.1.25多边形、方变圆等异形钢管，结构形状和尺寸，都比较复杂，对装配质量要求较高。
而钢管制作场内施工设备等加工手段比较好，所以应在制作场内进行预装配，以便发现问题及时给予处理。
3.1.26高强钢焊接完后，不应采用机械矫形和大于550℃温度的加热矫形。
因为高强钢塑性较小，若采用机械矫形，将会消耗其塑性，导致材料变脆。
高强钢化学成分和金相组织较为复杂，若采用大于550℃CCT曲线鼻部以上的高温进行加热矫形，会析出不好的次生相、晶粒变粗、下贝氏体组织改变等使金相组织恶化，降低其力学性能，材料也会变脆。
为此，高强钢钢管在组对前，应严格控制和检查其几何尺寸和形状，纵缝两侧的直边量不得超标，不符合规范要求者，不得组装焊接。
钢管纵缝焊接，可通过调整焊接顺序、焊接热输入、多层多道焊、分段退步焊和分段跳跃焊等方法来消除或降低变形。
变形，有可能是在圧弧或卷板等引起的超标变形，也可能是焊接时引起的变形。
3.2钢岔管制作
3.2.4肋梁系钢岔管和无梁钢岔管的施工，要考虑到施工运输、吊装、地质地貌、运输线路、运输桥涵等条件，才能采用是在制作场整体组焊，或在制作场预组装后解体成运输单元体或瓦片，再运输进入钢岔管安装位置进行安装。
在本规范表3.2.4序号2和3中的允许偏差，考虑到钢岔管通常都是在制作场施工条件比较好的情况下制作，几何尺寸比较容易保证，为了防止钢岔管安装时对装难度加大，为此,将钢岔管相对于直管而言，允许偏差带进行了缩窄处理。
3.2.5月牙肋或梁的分段弦长方向应与钢板的压延方向一致，主要是防止钢板的各向异性，下料时其弦长顺钢板的压延方向一致，这样受力性能会更加得以可靠保证。
之所以要求避开月牙肋或梁系最大横截面8°～10°圆心角值而进行焊缝对装拼接，是由于在其最大横截面处受力最大。
而焊接接头又是其性能的薄弱部位，所以应该避开最大受力处。
3.3伸缩节制作
3.3.6波纹管伸缩节在安装前应做水压试验或气密试验，防止在安装后充水时，导致伸缩节渗漏水，处理起来麻烦。
工作压力的倍数值是按照机械、液压行业对常用流体的水压试验或气密性试验的压力值规定而引用的。
当水头H≤25m时，可只做焊接接头煤油渗透试验。
煤油试验检测是在焊缝和热影响区涂刷较稠的石灰水溶液，凉干发白后，在再焊缝的另一面涂上煤油，约5min后检测石灰白粉上有无黑色斑纹——说明焊接接头是否有贯穿型焊接缺陷，当发现有焊接缺陷时应给予焊补。
其目的是防止伸缩节充水时渗水。
3.3.7此条规定主要是防止伸缩节滑动副和波纹管本体遭到损坏。
4安装
4.1一般规定
4.1.1钢管安装大多是在深山沟壑、高斜坡或斜井竖井等地质地貌较为复杂的地方进行，可能存在泥石流、塌方、飞石、围岩垮塌、高空坠落坠物、突然停电等突发事件发生。
为此在安装前应制订安全措施和安全预案。
4.1.2指明将钢管中心线和中心高程、里程（桩号）的测量点标识在附近的构筑物或牢固的岩石上，再以此为基准对钢管安装进行调节找正。
测量点之所以标识在“牢固物”上是为了防止标识脱落或遭到破坏。
4.1.3设计出现的构造壁厚差或钢管周长超差、圆度弧度超差、不均匀压缝等产生的焊缝错边量偏大，可采用堆焊的方式进行平缓过渡。
某些施工单位在钢管装配时发现焊缝有很大的错边量，就无限制的加大压力进行强力装配来消除过大的焊缝错边量，导致后续焊接的焊缝内应力很大，从而使焊接后或其运行一段时间后出现焊缝应力开裂。
瓦片或管节弧度，是通过卷弧或圧弧来保证的，而不是在装配时通过强力来进行纠正弧度，尤其是小直径厚壁管节，这点更应该注意。
瓦片或管节仓储、运输中只要没有出现塑性变形，而弹性变形是可通过装配压缝来加以消除的。
4.1.4凑合节，直径3m及以下多采用整体管节凑合，直径3m以上常采用瓦片凑合。
其余量，瓦片弧度方向通常不留余量，可采用瓦片之间纵缝间隙进行调整。
钢管轴线方向常取设计长度再加预留余量长度200mm作为凑合节的制作下料长度，亦可沿管口圆周每隔一定弧长间距实际测得一簇管轴线方向的长度，再加30mm~50mm作为凑合节的制作下料长度。
凑合节在管床安装位置制备焊接坡口尺寸时，为了保证装配质量，规定了凑合节余量切割的优先选择全方位半自动切割机。
当采用手工切割时，对切割操作人员的技能要求较高；当切割操作人员技能水平不高时，将会使焊接坡口成形不好，甚至使焊缝坡口的尺寸偏差严重超标，导致增加熔敷金属填充量，同时还会使焊接缺陷出现的几率增加和焊接残余应力升高，影响焊接接头的质量。
4.1.5当不经设计计算支撑的强度、刚度和稳定性来确定支撑大小、间距和受力点等时。
只单凭经验设置支撑、不该节省的支撑和支撑受力点位置不对等，这些均可能会导致钢管段的突然滑动或扭动、倾覆或垮塌，甚至导致正在施工的人员伤亡事故发生。
4.1.61操作平台当不经过设计计算确定时，只凭经验搭设或制作，要不就是耗费大量制作材料，要不就是强度、刚度安全裕度不足，这些都会存在安全隐患。
2安全保护装置的操作平台当设在钢管道的斜坡段时，其上应设置操作平台防坠落挡块装置、锁定钢丝绳等。
在操作平台上的施工人员，要带好安全帽、系好安全带、有的部位要设置安全网等。
3钢丝绳在经过尖锐部位时，应设置平滑过渡装置：
半圆管皮、木板条等，不然，钢丝绳安全系数再怎么高，也有被尖锐部位切断或磨断的情况发生，从而导致操作平台坠落。
危及人身安全。
4采取这些绝缘或接地措施，就是防止操作平台上的人员触电或引起钢丝绳电弧打火断丝的可能。
5因为操作平台上，不仅有电焊机或焊接材料烘干箱等，同时其上可能有氧气瓶、燃气瓶等易燃易爆器材，一旦气瓶爆炸或其引起燃烧，操作平台上的人员将会无路可逃。
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