施工电梯接料平台.docx
《施工电梯接料平台.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《施工电梯接料平台.docx（17页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。
施工电梯接料平台
目 录
1、编制依据
1、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）
3、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）
4、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）
5、《建筑施工手册》第4版，2003.9
6、《施工升降机安全规程》（GB10055-1996）
7、《SCD200/200施工升降机使用说明书》
9、施工组织设计及其他相关设计图纸、变更等
2、工程概况
主楼配备1台SCD200/200双笼外用施工升降机，电梯基础设置在地下室顶板，并在基础底部的结构梁下设置脚手架回顶。
施工电梯性能参数表
单个梯笼尺寸
长3.0×宽1.3×高2.53m
单笼额定载荷
2000Kg
额定提升速度
45m/min
电容量
90KVA
标准节尺寸
0.65×0.65×1.508m
3、脚手架防护平台
由于施工电梯的电梯笼与结构边的距离，三层以下为1500mm，三层以上仅525mm，为方便现场施工人员的通行并保证施工的安全，拟在施工电梯与结构之间搭设脚手架防护及接料平台。
1至3层搭设落地式脚手架，脚手架搭设高度为14.4m；4层以上钢管脚手架分层计算，荷载全部由相应楼板和梁承担。
脚手架搭设的尺寸为：
立杆的纵距分别为1.45m、0.8m和1.45m，2排立杆的横距均为0.9m，步距为2.4m；内排立杆距离挑梁端部的长度为0.3m，外排立杆距离施工电梯的长度为0.25m，具体搭设方法详见附图。
落地式脚手架平台及扣件钢管悬挑脚手架平台施工的可行性，详见后附计算书。
注意：
落地式脚手架平台的基础所在的楼板下方应设置回顶，回顶脚手架的立杆间距、步距同上方平台脚手架。
3.1脚手架的搭设
3.1.1立杆
全部采用单立杆，立杆的纵距分别为1.5m、0.8m和1.5m，五排立杆的横距均为0.375m，步距为1.8m；内排立杆距离挑梁端部的长度为0.3m，外排立杆距离施工电梯的长度为0.25m。
起步立杆长为4m和6m（将接头错开），以后均用6m杆。
采用对接扣件连接立杆接头，两个相邻立杆接头不能设在同步同跨内；各接头中心距主节点≤500mm。
最高处立杆顶端高出顶层操作层至少1.5m。
3.1.2大横杆
大横杆长度为4m，布置在立杆内侧，与立杆交接处用直角扣件连接，不得遗漏。
为了方便木跳板的铺设，在各楼层的操作层每排还应增设一根大横杆，每跨增设一根1根小横杆。
3.1.3小横杆
贴近立杆布置，用直角扣件扣紧挂于大横杆之上，在任何情况下不得拆除作为基本构架结构杆件的小横杆。
每一立杆与大横杆相交处都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点不大于150mm。
小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10cm，伸出里排大横杆距离结构外边缘250mm。
3.1.4剪刀撑
由于架体使用功能的特殊性，为不阻碍施工电梯平台的通行，本方案在南北两侧不设置剪刀撑，东西方向在平台通道口两侧的立杆上沿架体通高设置剪刀撑（共设置4道）。
3.1.5脚手板
作业层满铺木脚手板，木脚手板两端与钢管绑扎牢固。
为确保施工的安全，作业层木脚手板的下方还应加设一道水平大眼网。
3.1.6连墙件
南北向连墙件的设置采取在架体的两侧立杆上用小横杆设置连墙，楼板上设置地锚与脚手架小横杆进行连接固定；东西向采取与悬挑梁进行抱接的措施设置连墙件。
连墙件在每个操作平台部位设置（每层结构设置一道）。
3.1.7防护
作业层脚手架立杆须高于平台至少1.5m，并于平台上0.6m和1.2m处设两道防护栏杆。
底部侧面设18cm高的挡脚板，挡脚板可用多层板。
各层操作平台的东西两侧须挂设密目安全网，密目安全网采用网绳绑扎在立杆内侧。
3.2脚手架搭设的注意事项
1、搭设之前对进场的脚手架钢管、配件进行严格的检查，禁止使用规格和质量不合格的钢管配件。
2、脚手架搭设必须统一交底后作业，必须统一指挥，严格按搭设程序进行。
3、连墙件等整体连接杆件随搭设的架子及时设置。
4、木脚手板须铺平、铺稳，并用8#铅丝绑扎固定,下兜大眼网。
5、设置连墙杆或撑拉杆时，掌握其松紧程度，避免引起杆件的显著变形。
6、工人在架上进行搭设作业时，作业面上需铺设临时木跳板并固定，工人必须戴好安全帽和佩挂安全带，不得单人进行较重杆件和易失衡、脱手、碰接、滑跌等不安全作业。
7、在搭设过程不得随意改变构杆设计、减少配件设置和对立杆、纵距作≥100mm的尺寸放大，确实需要调整和改变尺寸，应提交审核单位的技术主管人员协商解决。
8、扣件一定要拧紧，拧紧力矩符合规范要求，严禁松拧或漏拧，脚手架搭设后应及时逐一对扣件进行检查。
3.3拆除施工工艺
1、拆除作业应按确定的程序进行拆除：
安全网→挡脚板及木跳板→防护栏杆→斜撑杆→小横杆→大横杆→立杆。
2、不准分立面拆除或在上下两步同时拆除，做到一步一清，一杆一清。
3、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件。
拆除大横杆、斜撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。
4、所有连墙杆必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固。
5、拆除后架体的稳定性不被破坏，如附墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形，拆除各标准节时，应防止失稳。
6、当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆除连墙件。
7、拆除前应检查架子上的材料,杂物是否清理干净,拆下的材料转到上面楼层,严禁从高空抛掷。
下面楼层一定要搭设水平安全网，搭、拆架子均应划出安全区，设置警戒标志并用尼龙绳围拦，在地面安排专人负责警戒。
3.4脚手架使用注意事项
1、脚手架必须经过安全员验收合格后方可使用，作业人员必须认真戴好安全帽、系好安全带。
2、脚手架上只允许人员及运输工具通过，严禁堆放施工材料或其他重大荷载；等待施工电梯时，也应尽量避免在脚手架平台上站太多人，不得超过施工电梯额定的2t的载荷。
3、在架子的使用过程中，要做好日常的维护、保养工作，派专门人员定期检查钢管、扣件、竹笆及安全网的使用情况，遇有问题及时解决。
4、其他未尽事宜详见《施工电梯安装方案》和《脚手架施工方案》。
4、电梯层门
为确保工程安全，在各层操作平台上设置层门，层门采用废旧钢筋短料进行加工制作。
层门的竖向高度为1.2m，宽度为1.55m，层门外框及横向分隔采用C16～C20钢筋，纵向分隔采用C8～C12的钢筋，纵向分隔的间距为200mm。
层门的固定措施采取将层门的竖向边框放置在外排两侧的钢管立杆边，然后在立杆上焊接2个钢筋圆环的方式，注意层门只允许向结构方向开启。
层门的具体做法详见附图。
5、计算书
后附计算书
附件一升降机落地接料平台计算书
升降机落地接料平台的计算依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《建筑建构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）等编制。
一、参数信息:
1.基本参数
立杆横距lb（m）:
1.45，横向排数为:
4，立杆步距h（m）：
2.40；立杆采用单立杆支撑。
立杆纵距la（m）:
0.90（实际增加一排予以加强），平台支架计算总高度H（m）：
20.00；
平台底钢管间距离（mm）：
300.00；
钢管类型:
Φ48×3.5，扣件连接方式：
单扣件，取扣件抗滑承载力系数:
0.80；
2.荷载参数
脚手板自重（kN/m2）:
0.300；
栏杆、挡脚板自重（kN/m）:
0.150；
施工人员及卸料荷载（kN/m2）:
3.000；
安全网自重（kN/m2）:
0.005；
活荷载同时计算层数：
2层。
3.地基参数
地基土类型:
混凝土板；地基承载力标准值（kPa）:
400.00（设计提供）；
立杆基础底面面积（m2）:
0.25；地基承载力调整系数:
1.00。
二、板底支撑钢管计算:
板底支撑钢管按照均布荷载下简支梁计算，截面几何参数为
截面抵抗矩W=5.08cm3；
截面惯性矩I=12.19cm4；
板底支撑钢管计算简图
1.荷载的计算：
（1）脚手板自重设计值（kN/m）：
q1=1.2×0.3×0.3=0.108kN/m；
（2）施工人员及卸料荷载设计值（kN/m）：
q2=1.4×3×0.3=1.26kN/m；
2.强度验算:
板底支撑钢管按简支梁计算。
最大弯矩计算公式如下:
Mmax=0.10q1l2+0.117q2l2
最大支座力计算公式如下:
N=1.1q1l+1.2q2l
最大弯距Mmax=0.1×0.108×1.452+0.117×1.26×1.452=0.333kN·m；
支座力N=1.1×0.108×1.45+1.2×1.26×1.45=2.365kN；
最大应力σ=Mmax/W=0.333×106/（5.08×103）=65.484N/mm2；
板底钢管的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2；
板底钢管的计算应力65.484N/mm2小于板底钢管的抗弯设计强度205N/mm2，满足要求！
3.挠度验算:
计算公式如下:
ν=（0.677q1l4+0.990q2l4）/100EI
均布恒载:
ν=（（0.677×0.108+0.990×1.26）×（1.45×103）4）/（100×2.06×100000×12.19×104）=2.325mm；
板底支撑钢管的最大挠度为2.325mm小于钢管的最大容许挠度1450/150与10mm，满足要求！
三、纵向支撑钢管计算:
板底支撑钢管按照集中荷载下简支梁计算，截面几何参数为
截面抵抗矩W=5.08cm3；
截面惯性矩I=12.19cm4；
纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的简支梁计算；
集中荷载P取板底支撑钢管传递力,P=2.365kN；
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图（kN·m）
支撑钢管计算变形图（mm）
支撑钢管计算剪力图（kN）
最大弯矩Mmax=0.71kN·m；
最大变形Vmax=2.437mm；
最大支座力Qmax=2.364kN；
最大应力σ=Mmax/w=0.71×106/5.08×103=139.676N/mm2；
纵向钢管的计算应力139.676N/mm2小于纵向钢管的抗弯强度设计值205N/mm2，满足要求！
纵向支撑钢管的最大挠度为2.437mm小于纵向支撑钢管的最大容许挠度900/150与10mm，满足要求！
四、扣件抗滑移的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
R≤Rc
其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=2.364kN；
R<6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、支架立杆荷载设计值（轴力）计算:
1.静荷载标准值包括以下内容：
（1）脚手架的结构自重（kN）：
NG1=0.116×20=2.324kN；
（2）板底支撑钢管的结构自重（kN）：
NG2=0.038×1.45×3×6×3/8=0.376kN；
（3）脚手板自重（kN）：
NG3=0.3×3×1.45×0.9×6/8=0.881kN；
（4）栏杆、挡脚板的自重（kN）：
NG4=0.15×3×1.45×6/4=0.979kN；
（5）安全网自重（kN/m2）:
NG5=0.005×3×1.45×20/4=0.109kN；
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4+NG5=2.324+0.376+0.881+0.979+0.109=4.668kN；
2.活荷载为施工人员及卸料荷载:
施工人员及卸料荷载标准值：
NQ=2×3×1.45×0.9/8=0.979kN；
3.因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式
N1=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.668+1.4×0.979=6.972kN；
本卸料平台采用单立杆，单根立杆所受的荷载为N＝N1＝6.972kN。
六、立杆的稳定性验算:
立杆的稳定性计算公式:
σ=N/φAKH≤[f]
其中N--立杆的轴心压力设计值（kN）：
N=6.972kN；
φ--轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ＝lo/i的值查表得到；
i--计算立杆的截面回转半径（cm）：
i=1.58cm；
A--立杆净截面面积（cm2）：
A=4.89cm2；
W--立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：
W=5.08cm3；
σ--钢管立杆最大应力计算值（N/mm2）；
[f]--钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205N/mm2；
l0--计算长度（m）；
参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》，由以下公式计算：
l0=kμh
k--计算长度附加系数，取值为1.155；
μ--计算长度系数，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.3.3；取最不利值μ=1.8；
立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.8×2.4=4.99m；
λ=l0/i=4989/15.8=315；
当λ>250时，λ=7320/λ2=7320/3152=0.074
钢管立杆受压应力计算值；σ=6.972×103/（0.074×489）=193.27N/mm2；
立杆钢管稳定性验算σ=193.27N/mm2小于立杆钢管抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
七、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p≤fg
地基承载力设计值:
fg=fgk×kc=4000kPa；
其中，地基承载力标准值：
fgk=4000kPa；
脚手架地基承载力调整系数：
kc=1；
立杆基础底面的平均压力：
p=N1/A=27.89kPa；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：
N1=6.97kN；
基础底面面积：
A=0.25m2。
p=27.89≤fg=400kPa。
地基承载力满足要求！
附件二升降机悬挑接料平台计算书
升降机悬挑接料平台的计算依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《建筑建构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）等编制。
一、参数信息:
1.基本参数
立杆横距lb（m）:
1.45，井架横向排数为:
4，立杆步距h（m）：
2.40；立杆采用单立杆支撑。
钢管悬挑长度：
0.3m；钢管拉锚固定长度：
0.6m；
平台底钢管间距离（mm）：
300.00；
钢管类型:
Φ48×3.5，扣件连接方式：
单扣件，取扣件抗滑承载力系数:
0.80；
2.荷载参数
脚手板自重（kN/m2）:
0.300；
栏杆、挡脚板自重（kN/m）:
0.150；
施工人员及卸料荷载（kN/m2）:
3.000；
安全网自重（kN/m2）:
0.005；
二、板底支撑钢管计算:
板底支撑钢管按照均布荷载下简支梁计算，截面几何参数为
截面抵抗矩W=5.08cm3；
截面惯性矩I=12.19cm4；
板底支撑钢管计算简图
1.荷载的计算：
（1）脚手板自重设计值（kN/m）：
q1=1.2×0.3×0.3=0.108kN/m；
（2）施工人员及卸料荷载设计值（kN/m）：
q2=1.4×3×0.3=1.26kN/m；
2.强度验算:
板底支撑钢管按简支梁计算。
最大弯矩计算公式如下:
Mmax=0.10q1l2+0.117q2l2
最大支座力计算公式如下:
N=1.1q1l+1.2q2l
最大弯距Mmax=0.1×0.108×1.452+0.117×1.26×1.452=0.333kN·m；
支座力N=1.1×0.108×1.45+1.2×1.26×1.45=2.365kN；
最大应力σ=Mmax/W=0.333×106/（5.08×103）=65.484N/mm2；
板底钢管的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2；
板底钢管的计算应力65.484N/mm2小于板底钢管的抗弯设计强度205N/mm2，满足要求！
3.挠度验算:
计算公式如下:
ν=（0.677q1l4+0.990q2l4）/100EI
均布恒载:
ν=（（0.677×0.108+0.990×1.26）×（1.45×103）4）/（100×2.06×100000×12.19×104）=2.325mm；
板底支撑钢管的最大挠度为2.325mm小于钢管的最大容许挠度1450/150与10mm，满足要求！
三、纵向支撑钢管悬挑计算:
直接作用于悬挑钢管端部的荷载计算
（1）脚手架的结构自重（kN）：
NG1=0.116×4.1=0.5kN；
（2）板底支撑钢管的结构自重（kN）：
NG2=0.038×1.45×3×6×1/8=0.125kN；
（3）脚手板自重（kN）：
NG3=0.3×3×1.45×0.9×2/8=0.294kN；
（4）栏杆、挡脚板的自重（kN）：
NG4=0.15×3×1.45×2/4=0.326kN；
（5）安全网自重（kN/m2）:
NG5=0.005×1×1.45×20/4=0.036kN；
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4+NG5=0.5+0.125+0.294+0.326+0.036=1.281kN；
2.活荷载为施工人员及卸料荷载:
施工人员及卸料荷载标准值：
NQ=2×3×1.45×0.9/8=0.979kN；
3.因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式
N1=1.2NG+1.4NQ=1.2×1.281+1.4×0.979=3.164kN；
本卸料平台采用单立杆，单根立杆所受的荷载为N＝N1＝3.164kN。
钢管按照集中荷载下简支梁计算，截面几何参数为
截面抵抗矩W=5.08cm3；
截面惯性矩I=12.19cm4；
纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的简支梁计算；
集中荷载P取板底支撑钢管传递力,P=3.164kN；
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图（kN·m）
支撑钢管计算变形图（mm）
支撑钢管计算剪力图（kN）
最大弯矩Mmax=0.95kN·m；
最大变形Vmax=2.725mm；
最大支座力Qmax=4.219kN；
最大应力σ=Mmax/w=0.95×106/5.08×103=186.789N/mm2；
纵向钢管的计算应力186.789N/mm2小于纵向钢管的抗弯强度设计值205N/mm2，满足要求！
纵向支撑钢管的最大挠度为2.725mm小于纵向支撑钢管的最大容许挠度900/150与10mm，满足要求！
（建议挑杆改为双杆）
四、扣件抗滑移的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
R≤Rc
其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=2.364kN；
R<6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
附件三楼层门大样图
升级会员 