最新安置房基地地下车库模板专项方案.docx

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最新安置房基地地下车库模板专项方案

一、工程概况

本工程位于上海市松江区永丰街道东至李松路，北至花园二路，西临农田，南至七一河。

本项目由18#~24#动迁安置房、25#公建配套房、26#开关站、27#门卫及管理、28#垃圾房、29#地下室和30#商业垃圾房组成。

其中，18#楼地上7层，建筑面积2279.5m2；19#楼地上7层，建筑面积4565.2m2；20#楼地上6层，地下1层，建筑面积2270m2；21#楼地上6层，地下1层，建筑面积2439.1m2；22#楼地上6层，建筑面积3961.4m2；23#楼地上6层，建筑面积4859.4m2；24#楼地上6层，建筑面积3929.3m2；25#配套公建用房，地上2层，608m2；26#开关站，地上1层，地下1层，建筑面积397.44m2；27#门卫及管理，地上1层，建筑面积49.3m2；28#垃圾房，地上1层，建筑面积49.6m2；29#地下车库建筑面积6128.7m2；30#商业垃圾房，地上1层，建筑面积21m2；合计建筑面积31557.94m2。

本工程建设单位：

上海大运置业有限公司

总包单位：

上海松添建设工程有限公司

设计单位：

上海海珠建筑工程设计有限公司

监理单位：

上海高程工程监理有限公司

二、编制依据

1.本施工方案编制依据为《建筑施工扣件式钢管脚手架技术规范》（JGJ130-2011）

2.《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2015）

3.《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）

4.《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）

5.《建筑地基基础工程施工质量验收规范》（GB50202-2002）

三、模板的安装方案

1、外墙模板安装：

本工程地下车库部分为人防工程，地下室外墙具有抗渗要求，外墙一律采用Φ14的止水螺杆。

为保证地下室外墙砼自身防水效果及增加模板施工工作效率，采用散拼模板，止水螺杆间距为400×400，底部第一道螺杆按底板浇筑时留设的施工缝位置，螺杆在浇筑底板砼的时候预留。

由于地下室外墙的厚度为300，下部的3道止水螺杆间距需加密。

模板背竖楞为50×100木方，间距300。

与基坑边坡采用Φ48钢管作为斜撑将模板固定牢固，以保证模架的整体稳定。

2、楼板模板安装：

模板搁栅50⨯100方木，侧铺于Φ48钢管排架上，间距300，搁栅二端距剪力墙模板50，搁栅上铺九夹板，用2元钉将九夹板固定于搁栅上，板缝要铺严密，以防漏浆。

平台模九夹板架在剪力墙和柱帽模的上口，平台模的侧边应与剪力墙和柱帽侧模的里口对齐。

所有板缝均用80mm宽的PVC胶带纸粘贴封缝，确保砼表面光滑平整。

本工程地下车库为框架结构，车库层高3.8m，顶板的厚度分别为250mm和350mm。

采用Φ48×3.2普通钢管支设，立杆间距为900mm×900mm。

排架步距＜1.5m，地面向上200mm设扫地杆，并纵横方向设置剪刀撑，立杆长度为3.4m，共设3道水平杆。

地下车库的柱先行浇筑，水平杆与浇筑好的柱需可靠连接。

四、模板的拆除：

本工程的拆模分二次进行。

砼浇筑后，隔一天拆除剪力墙的部分侧模。

砼养护至设计强度的75%（约10~15天，具体视现场气温及砼的同条件养护拆模试块的强度试压报告，然后根据试块强度决定具体拆除时间，拆除楼板底模和梁底模（悬挑梁板需达到设计强度的100%，方可拆除底模）。

模板拆除必须执行“拆模令”制度，由项目工程师根据强度报告而定。

第一次模板的拆除顺序：

放松和抽取剪力墙对拉螺丝杆→拆墙板围檩Φ48钢管→拆墙板楞50⨯100方木→拆墙模九夹板。

第一次拆模的要点：

拆下的扣件及时向外传运，施工部位保持有足够的操作面。

承重模板的顶撑不得松动，影响第一次拆模的个别顶撑松动后必须另外加固。

对于局部可能的模板爆模而造成的砼结构不平和突出现象，待模板拆除后及时派石工进行凿平修正。

第二次模板的拆除顺序：

拆除排架牵扛→拆平台搁栅50⨯100方木→拆梁底板模→拆楼板底模→拆Φ48钢管排架。

五、模板排架系统计算书：

350mm厚板模板（扣件钢管架）计算书

模板支架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）等规范编制。

一、参数信息

1.模板支架参数

横向间距或排距（m）:

0.90；纵距（m）:

0.90；步距（m）:

1.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）:

0.10；模板支架搭设高度（m）:

3.80；

采用的钢管（mm）:

Φ48×3.5；板底支撑连接方式:

方木支撑；

立杆承重连接方式:

双扣件，取扣件抗滑承载力系数:

0.75；

2.荷载参数

模板与木板自重（kN/m2）:

0.500；混凝土与钢筋自重（kN/m3）:

25.500；

施工均布荷载标准值（kN/m2）:

1.000；

3.材料参数

面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；

面板弹性模量E（N/mm2）:

9500；面板抗弯强度设计值（N/mm2）:

13；

木方弹性模量E（N/mm2）:

9000.000；木方抗弯强度设计值（N/mm2）:

13.000；

木方抗剪强度设计值（N/mm2）:

1.400；木方的间隔距离（mm）:

300.000；

木方的截面宽度（mm）:

50.00；木方的截面高度（mm）:

100.00；

图2楼板支撑架荷载计算单元

二、模板面板计算

模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度

模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=90×1.82/6=48.6cm3；

I=90×1.83/12=43.74cm4；

模板面板的按照三跨连续梁计算。

面板计算简图

1、荷载计算

（1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）：

q1=25.5×0.35×0.9+0.5×0.9=8.482kN/m；

（2）活荷载为施工人员及设备荷载（kN/m）：

q2=1×0.9=0.9kN/m；

2、强度计算

计算公式如下:

M=0.1ql2

其中：

q=1.2×8.482+1.4×0.9=11.439kN/m

最大弯矩M=0.1×11.439×3002=102951N·mm；

面板最大应力计算值σ=M/W=102951/48600=2.118N/mm2；

面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

面板的最大应力计算值为2.118N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

3、挠度计算

挠度计算公式为：

ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250

其中q=q1=8.482kN/m

面板最大挠度计算值ν=0.677×8.482×3004/（100×9500×43.74×104）=0.112mm；

面板最大允许挠度[ν]=300/250=1.2mm；

面板的最大挠度计算值0.112mm小于面板的最大允许挠度1.2mm,满足要求!

三、模板支撑方木的计算

方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=b×h2/6=5×10×10/6=83.33cm3；

I=b×h3/12=5×10×10×10/12=416.67cm4；

方木楞计算简图（mm）

1.荷载的计算

（1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）：

q1=25.5×0.3×0.35+0.5×0.3=2.828kN/m；

（2）活荷载为施工人员及设备荷载（kN/m）：

q2=1×0.3=0.3kN/m；

2.强度验算

计算公式如下:

M=0.1ql2

均布荷载q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×2.828+1.4×0.3=3.813kN/m；

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×3.813×0.92=0.309kN·m；

方木最大应力计算值σ=M/W=0.309×106/83333.33=3.706N/mm2；

方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；

方木的最大应力计算值为3.706N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

3.抗剪验算

截面抗剪强度必须满足:

τ=3V/2bhn<[τ]

其中最大剪力:

V=0.6×3.813×0.9=2.059kN；

方木受剪应力计算值τ=3×2.059×103/（2×50×100）=0.618N/mm2；

方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.618N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!

4.挠度验算

计算公式如下:

ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250

均布荷载q=q1=2.828kN/m；

最大挠度计算值ν=0.677×2.828×9004/（100×9000×4166666.667）=0.335mm；

最大允许挠度[ν]=900/250=3.6mm；

方木的最大挠度计算值0.335mm小于方木的最大允许挠度3.6mm,满足要求!

四、板底支撑钢管计算

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝3.432kN;

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图（kN·m）

支撑钢管计算变形图（mm）

支撑钢管计算剪力图（kN）

最大弯矩Mmax=0.824kN·m；

最大变形Vmax=1.906mm；

最大支座力Qmax=11.21kN；

最大应力σ=823813.879/5080=162.168N/mm2；

支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值162.168N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度为1.906mm小于900/150与10mm,满足要求!

五、扣件抗滑移的计算

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.00kN；

R-------纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;

计算中R取最大支座反力,R=11.21kN；

R<12.00kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

六、模板支架立杆荷载设计值（轴力）

作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容

（1）脚手架的自重（kN）：

NG1=0.129×3.8=0.491kN；

（2）模板的自重（kN）：

NG2=0.5×0.9×0.9=0.405kN；

（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：

NG3=25.5×0.35×0.9×0.9=7.229kN；

静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=8.125kN；

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载

活荷载标准值NQ=（1+2）×0.9×0.9=2.43kN；

3.立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=13.152kN；

七、立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式

σ=N/（φA）≤[f]

其中N----立杆的轴心压力设计值（kN）：

N=13.152kN；

φ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；

i----计算立杆的截面回转半径（cm）：

i=1.58cm；

A----立杆净截面面积（cm2）：

A=4.89cm2；

W----立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：

W=5.08cm3；

σ--------钢管立杆受压应力计算值（N/mm2）；

[f]----钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205N/mm2；

L0----计算长度（m）；

根据《扣件式规范》，立杆计算长度L0有两个计算公式L0=kuh和L0=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即L0=max[1.155×1.7×1.5，1.5+2×0.1]=2.945；

k----计算长度附加系数，取1.155；

μ----考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.7；

a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；

得到计算结果：

立杆计算长度L0=2.945；

L0/i=2945.25/15.8=186；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；

钢管立杆受压应力计算值；σ=13151.796/（0.207×489）=129.929N/mm2；

立杆稳定性计算σ=129.929N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

梁模板（扣件钢管架）计算书

支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等规范编制。

梁段:

RF-KL7D

。

一、参数信息

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度B（m）：

0.60；梁截面高度D（m）：

1.35；

混凝土板厚度（mm）：

350.00；立杆沿梁跨度方向间距La（m）：

0.80；

立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）：

0.10；

立杆步距h（m）：

1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb（m）：

1.50；

梁支撑架搭设高度H（m）：

3.80；梁两侧立杆间距（m）：

0.80；

承重架支撑形式：

梁底支撑小楞垂直梁截面方向；

梁底增加承重立杆根数：

2；

采用的钢管类型为Φ48×3.5；

立杆承重连接方式：

双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：

0.75；

2.荷载参数

新浇混凝土重力密度（kN/m3）：

24.00；模板自重（kN/m2）：

0.50；钢筋自重（kN/m3）:

1.50；

施工均布荷载标准值（kN/m2）：

2.0；新浇混凝土侧压力标准值（kN/m2）：

17.8；

振捣混凝土对梁底模板荷载（kN/m2）：

2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载（kN/m2）：

4.0；

3.材料参数

木材品种：

柏木；木材弹性模量E（N/mm2）：

9000.0；

木材抗压强度设计值fc（N/mm）：

16.0；

木材抗弯强度设计值fm（N/mm2）：

17.0；木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）：

1.7；

面板材质：

胶合面板；面板厚度（mm）：

20.00；

面板弹性模量E（N/mm2）：

6000.0；面板抗弯强度设计值fm（N/mm2）：

13.0；

4.梁底模板参数

梁底方木截面宽度b（mm）：

50.0；梁底方木截面高度h（mm）：

100.0；

梁底纵向支撑根数：

5；

5.梁侧模板参数

主楞间距（mm）：

200；次楞根数：

5；

主楞竖向支撑点数量：

3；

固定支撑水平间距（mm）：

300；

竖向支撑点到梁底距离依次是：

200mm，400mm，600mm；

主楞材料：

圆钢管；

直径（mm）：

48.00；壁厚（mm）：

3.50；

主楞合并根数：

2；

次楞材料：

木方；

宽度（mm）：

50.00；高度（mm）：

100.00；

二、梁侧模板荷载计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

F=0.22γtβ1β2V1/2

F=γH

其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；

T--混凝土的入模温度，取20.000℃；

V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；

H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；

β1--外加剂影响修正系数，取1.200；

β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

分别计算得17.848kN/m2、18.000kN/m2，取较小值17.848kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

次楞的根数为5根。

面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

面板计算简图（单位：

mm）

1.强度计算

材料抗弯强度验算公式如下：

σ＝M/W<[f]

其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=20×2×2/6=13.33cm3；

M--面板的最大弯矩（N·mm）；

σ--面板的弯曲应力计算值（N/mm2）

[f]--面板的抗弯强度设计值（N/mm2）；

按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：

M=0.1q1l2+0.117q2l2

其中，q--作用在模板上的侧压力，包括：

新浇混凝土侧压力设计值:

q1=1.2×0.2×17.85×0.9=3.855kN/m；

振捣混凝土荷载设计值:

q2=1.4×0.2×4×0.9=1.008kN/m；

计算跨度:

l=（1350-350）/（5-1）=250mm；

面板的最大弯矩M=0.1×3.855×[（1350-350）/（5-1）]2+0.117×1.008×[（1350-350）/（5-1）]2=3.15×104N·mm；

面板的最大支座反力为:

N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×3.855×[（1350-350）/（5-1）]/1000+1.2×1.008×[（1350-350）/（5-1）]/1000=1.363kN；

经计算得到，面板的受弯应力计算值:

σ=3.15×104/1.33×104=2.4N/mm2；

面板的抗弯强度设计值:

[f]=13N/mm2；

面板的受弯应力计算值σ=2.4N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250

q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:

q=q1=3.855N/mm；

l--计算跨度:

l=[（1350-350）/（5-1）]=250mm；

E--面板材质的弹性模量:

E=6000N/mm2；

I--面板的截面惯性矩:

I=20×2×2×2/12=13.33cm4；

面板的最大挠度计算值:

ν=0.677×3.855×[（1350-350）/（5-1）]4/（100×6000×1.33×105）=0.127mm；

面板的最大容许挠度值:

[ν]=l/250=[（1350-350）/（5-1）]/250=1mm；

面板的最大挠度计算值ν=0.127mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=1mm，满足要求！

四、梁侧模板支撑的计算

1.次楞计算

次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：

q=1.363/0.200=6.813kN/m

本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:

W=1×5×10×10/6=83.33cm3；

I=1×5×10×10×10/12=416.67cm4；

E=9000.00N/mm2；

计算简图

剪力图（kN）

弯矩图（kN·m）

变形图（mm）

经过计算得到最大弯矩M=0.027kN·m，最大支座反力R=1.499kN，最大变形ν=0.002mm

（1）次楞强度验算

强度验算计算公式如下:

σ=M/W<[f]

经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ=2.73×104/8.33×104=0.3N/mm2；

次楞的抗弯强度设计值:

[f]=17N/mm2；

次楞最大受弯应力计算值σ=0.3N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！

（2）次楞的挠度验算

次楞的最大容许挠度值:

[ν]=200/400=0.5mm；

次楞的最大挠度计算值ν=0.002mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=0.5mm，满足要求！

2.主楞计算

主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力1.499kN,按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算。

本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=2×5.078=10.16cm3；

I=2×12.187=24.37cm4；

E=206000.00N/mm2；

主楞计算简图

主楞弯矩图（kN·m）

主楞变形图（mm）

经过计算得到最大弯矩M=0.525kN·m，最大支座反力R=6.235kN，最大变形ν=0.652mm

（1）主楞抗弯强度验算

σ=M/W<[f]

经计算得到，主楞的受弯应力计算值:

σ=5.25×105/1.02×104=51.7N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:

[f]=205N/mm2；

主楞的受弯应力计算值σ=51.7N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

（2）主楞的挠度验算

根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.652mm

主楞的最大容许挠度值:

[ν]=400/400=1mm；

主楞的最大挠度计算值ν=0.652mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=1mm，满足要求！

五、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。

计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=800×20×20/6=5.33×104mm3；

I=800×20×20×20/12=5.33×105mm4；

1.抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

σ=M/W<[f]

钢筋混凝土梁和模板自重设计值（kN/m）：

q1=1.2×[（24.00+1.50）×1.35+0.50]×0.80×0.90=30.175kN/m；

施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值（kN/m）：