地下室局部单面支模方案.docx

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地下室局部单面支模方案

烈变国际广场项目

地下室局部外墙

单

面

支

模

专

项

方

案

建工鲁弟建设工程

专项施工方案审批表

工程名称：

烈变国际广场建设单位：

鲁弟产业集团

施工单位：

鲁弟建设监理单位:

三力建设监理有限责任公司

审批名目：

地下室局部单面支模专项方案审批编号：

编

制

说

明

本方案是针对烈变国际广场项目工程进行编制的，从职工的生命、财产安全分析入手，保证工程施工全过程无事故，确保工程的安全、顺利生产。

编制人：

年月日

项

目

部

意

见

保证项目部职工的生命、财产安全，加强环境保护，确保工程施工的安全，保证施工生产顺利！

负责人：

项目部（章）：

年月日

技术

部门

审核

意见

审核人：

部门（章）：

年月日

总工

办审

批意

见

审核人：

部门（章）：

年月日

备

注

地下室局部外墙单面支模

一、工程概况

烈变国际广场项目位于省市新区大道与南苑路东南角。

本工程占地面积为18599m2，总建筑面积93925.71平米。

地下四层。

主楼两栋分别为写字楼、酒店。

本工程写字楼共二十三层，建筑面积21730.31m2；酒店共二十层，建筑面积20633.75m2。

本工程由鲁弟产业集团投资兴建，市建筑设计，三力建设监理有限责任公司监理，建工鲁弟建设工程总承包。

地下一层、二层、三层、四层的层高分别为3.5米、3.5米、5.6米、5.3米,外墙厚度为400 mm,350mm,300 mm不等；由于本工程14轴交A~N轴、N轴交6~14轴、1/B轴交12~14轴紧挨山体，造成该些部位剪力墙与山体间距离不能满足双面支模的要求，

由于该墙体的厚度较厚,模板的侧压力较大,且若用止水对拉螺栓进行加固,则对拉螺栓一端必然要固定在山体岩石上,此方法周期较长、成本过大而且外墙防水遭到破坏,故施工中不考虑用对拉螺栓进行模板加固,只能靠单侧的模板支架来承受混凝土的全部侧压力,这就为单面模板施工带来了极大的困难。

   所以,本工程支撑系统、模板系统的接茬处理成为本工程施工设计和质量控制的关键。

二、支模方案

经项目组经慎重考虑后决定外挡墙靠山体面采用水泥砖M7.5水泥砂浆砌筑砖胎膜，采用钢管三角斜撑作支撑系统,1830*915*18mm木胶板为模板面板,50 mm×100 mm方木为次龙骨,2φ48 mm×3.5 mm钢管为主龙骨。

其优点是材料通用性强,重复利用率高,有利于降低成本,对本工程的外墙适应性强。

三、单面支模构造

1、模板形式

（1）面板采用1830*915*18mm木胶板，用钉子与次龙骨相连，主龙骨用铁丝勾住次龙骨。

（2）支撑系统采用φ48钢管，扣件连接，地面埋设钢筋地锚与支撑体系相连，次龙骨间距不大于200㎜，主龙骨间距不大于500㎜。

2、支撑系统

外墙单面支模系统见图1、2所示。

支撑系统要保证模板的牢固性和稳定性，垂直模板方向的宽度应大于高度的1.5倍。

3.1主龙骨立杆、水平杆

顺模板方向的主龙骨立杆间距应为500mm，垂直于立杆方向的上下水平间距为500mm，用扣件连接牢固。

3.2扫地杆

距地50mm设置纵横扫地杆，垂直于模板方向的扫地杆与主龙骨的立杆间距对应为500mm，平行于模板方向的扫地杆间距为1000mm。

扫地杆与地锚须连接牢固。

3.3斜撑

钢管斜撑上连接每道主龙骨水平杆，下连接扫地杆，斜撑的角度不应大于45°，斜撑横向间距600mm。

3.4地锚设置

地锚用短钢管埋入地下250mm，其位置从前至后共七排均匀布置（横向间距1000mm，竖向间距600mm），以便栓固主龙骨立杆和斜支撑的下部及扫地杆的端部，顺模板方向，每根立杆设一个，垂直模板方向自第二根扫地杆起设置埋设。

4、施工要点

4.1主龙骨的水平杆与斜撑的连接，斜撑与扫地杆的连接完全靠扣件固定，为了增加扣件的抗滑性，扣件必须拧紧，模板受力最大的中下部的斜撑要加双扣件。

4.2地锚在荷载作用下产生水平和向上分力靠地锚拉牢，受力最大，所以主地锚与扫地杆的连接、扫地杆与主龙骨的连接是整个体系最重要的一道工序，必须确保它的稳定性。

4.3砼的侧压力与砼的浇注高度和速度有关，所以砼浇注时须分层浇注，控制砼的浇注速度。

5、实际应用

5.1根据要求，斜撑越往上越长，它的整体刚度越弱，因此，斜撑用钢管拉通相连来增加它的刚度（如图）。

5.2由于架子密集，又有整体的满堂脚手架相连接，实际施工时主龙骨受力较小的中上部水平杆的斜撑可改为间隔支撑。

5.3由于底部侧压力较大，在底板上翻部位预埋Φ14对拉螺栓进行固定。

（见下图）

侧墙单面支模结构计算书

材料的力学性能:

木枋E=9000N/mm2f顺纹抗剪=1.4N/mm2[σ]=13N/mm2

普通胶合板E=6000N/mm2f顺纹抗剪=1.5N/mm2[σ]=13N/mm2

钢管（φ48×3.5）E=2.06×105N/mm2[σ]=205N/mm2

w=5.08cm3I=12.19cm4

模板及其支架设计主要参考书：

1、建筑施工手册（第四版）

2、建筑施工脚手架实用手册

3、建筑施工门式钢管脚手架安全技术规

侧墙采用单边支模，墙模采用18mm厚普通胶合板，竖向小楞用木枋50*100

间距300，标高600、1200、1800、2400、3000（底板面相对标高±0.000）处分别采用2Φ48钢管作水平外横楞。

因不能使用对拉螺杆施工，标高600、1200、1800、2400、3000处水平向间距600采用钢管斜撑支撑，标高1200、1800、2400处采用钢管间距600水平对撑，

（1）荷载设计值：

1）、墙侧模板荷载设计值：

、新浇筑砼对模板的侧压力：

按《建筑施工手册（第四版）缩印版》第514页，公式计算，并应取其中的较小值：

（8-6）

（8-7）

式中：

F——新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）；

——混凝土的重力密度（kN/m3）；

t0——新浇混凝土的初凝时间（h），可按实测确定；当缺乏试验资料时可采用t0＝200/（T+15）计算，T为混凝土的温度（℃）；

1——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2

2——混凝土坍落度影响修正系数：

当坍落度在30mm时,取0.85;坍落度在50mm~90mm时,取1.0；坍落度在110mm~150mm时,取1.15；

V——混凝土浇筑高度（厚度）与浇筑时间的比值，即浇筑速度（m/h）；

H——混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度（m）；混

凝土侧压力的计算分布图形如图A.0.4所示；图中

。

=32.79KN/m2

=74.4KN/㎡

其中：

t0=200/（T+15）=200/（35+15）=4h

V=1m/h

新浇筑砼总高度可达3.5m,但实际墙高3.1m。

①.计算参数的确定：

　γC=24KN/m3

（砼重力密度）

t0=4h（砼初凝时间）

V=1.5m/h（砼浇筑速度）

β1=1.2（外加剂影响修正系数）

β2

=1.15（砼坍落度影响修正系数）

砼侧压力的计算高度取3.1米。

=74.4KN/㎡

取两者较小值即F1=32.79KN/m2

其有效压头高度h=F/rc=32.79/24=1.37m，计算简图如下：

、混凝土侧压力设计值：

F=F1*分项系数*折减系数=F1*1.2*0.9=35.413kN/m2

2）、倾倒混凝土时产生的水平荷载：

查表8-66倾倒砼时产生的水平荷载Q=4kN/㎡

荷载设计值=Q*1.4*0.9=5.04kN/m2

3）按表8-69进行荷载组合

F，=35.413+5.04=40.453kN/m2

（2）、验算:

取1米宽板带作为计算对象,化为线荷载:

q1=40.453*1=40.453KN/m

按三跨连续梁计算，其计算简图如下：

面板计算简图

Mmax=1/10ql2

σ=Mmax/W＜fm

式中：

q－作用在模板上的侧压力（N/mm）；

L－楞的间距（mm）；

σ－模板承受的应力（N/mm）；

W－模板的截面抵抗矩（mm3）；

F－木材的抗弯强设计值,采用松木板取13N/mm2；

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

σ=M/W

其中，σ--面板承受的应力（N/mm2）；

M--面板计算最大弯矩（N·mm）；

W--面板的截面抵抗矩:

W=bh2/6=600×18.0×18.0/6=3.24×104mm3；

f--面板截面的抗弯强度设计值（N/mm2）；f=13.000N/mm2；

面板截面的最大应力计算值：

σ=M/W=1.19×105/3.24×104=3.7N/mm2；

Mmax=1/10ql2=0.1ql2=0.1×40.453×0.22=0.162KN.m

σ=M/W=0.162×106/3.24×104=5N/mm2

经检验，抗弯强度符合要求。

3）、抗剪强度验算：

计算公式如下:

V=0.6ql

其中，V--面板计算最大剪力（N）；

l--计算跨度（次楞间距）:

l=200.0mm；

V=0.6ql=0.6×40.453×0.2=4.85KN

截面抗剪强度必须满足:

τ=3V/（2bhn）≤fv

其中，τ--面板截面的最大受剪应力（N/mm2）；

V--面板计算最大剪力（N）：

V=7.25KN；

b--构件的截面宽度（mm）：

b=600mm；

hn--面板厚度（mm）：

hn=18.0mm；

fv--面板抗剪强度设计值（N/mm2）：

fv=1.500N/mm2；

τ=3V/2bh=（3×4.85×103）/（2*600*18）=0.674N/mm2

经检验，抗剪强度符合要求。

4）、刚度验算：

根据《建筑施工手册》，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

挠度计算公式如下:

ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250

其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载:

q=40.453×0.6=24.271N/mm；

l--计算跨度（次楞间距）:

l=200mm；

E--面板的弹性模量:

E=6000N/mm2；

I--面板的截面惯性矩:

I=600×183/12=29.16cm4；

面板的最大允许挠度值:

[ν]=0.8mm；

面板的最大挠度计算值:

ν=0.677×24.271×2004/（100×6000×29.16×105）=0.1503mm；

面板的最大挠度计算值:

ν=0.1503mm小于等于面板的最大允许挠度值[ν]=0.8mm，满足要求！

2、竖楞的验算：

楞采用50*100方木。

1）、抗弯强度验算:

化为线荷载:

q1=40.453*0.2=8.091KN/m

其各跨受荷简图如下：

楞计算简图

Mmax=ql2/10=8.091×0.62/10=0.291KN.m

σ=Mmax/W=0.291×106/（50×1002/6）=3.49N/mm2

经检验，抗弯强度符合要求。

2）、抗剪强度验算：

Vmax=0.625ql=0.625×8.091×0.6=3.034KN

τ=3V2max/2bh=3*3.034*103/2*50*100=0.91N/mm2

经检验，抗剪强度符合要求。

3）、刚度验算：

用于计算挠度的标准线荷载为：

q1=40.453*0.2=8.09KN/m

ν=0.677ql4/（100EI）=0.677×8.09×0.64/100×9000×50×1003/12=1.892mm≤[ν]

次楞的最大容许挠度值:

[ν]=2.4mm；

次楞的最大挠度计算值ν=1.892mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=2.4mm，满足要求！

3、外横楞的验算：

外横楞采用2Φ48钢管，水平方向间距600用钢管斜撑支承。

1）、抗弯强度验算:

按均布荷载考虑，化为线荷载:

q1=40.453*0.6=24.27KN/m

按四跨连续梁计算，其计算如下：

q1=24.27KN/m

M1=0.1q1l2=0.1×24.27×0.62=0.874KN.m

σ=M1/W=0.874*106/2×5.08*103=86.02N/mm2

经检验，抗弯强度符合要求。

2）、刚度验算：

用于计算挠度的标准线荷载为：

q2=40.453×0.6=24.27KN/m

w=0.677q3l4/100EI=0.677×24.27×6004/100×2.06×105×2×12.19×104=0.424mm<[w]

经检验，刚度符合要求。

4、钢管斜撑验算：

钢管斜撑间距600，下面四道用钢管斜撑，上面四道用钢管对撑。

所有钢管

斜撑及钢管对撑与钢管立柱或钢管水平加固杆相交处均用扣件相连。

承受水平向集中力，考虑受荷最大的一道斜撑：

Q1=40.453×0.6=24.27KN

钢管所受轴心力：

N=Q1/COS45=34.328KN

如用门型架，其钢管计算长度：

l=1.7米。

λ=l/i=1700/15.8=107.6

查表：

ψ=0.533

查表8-6：

A=489

σ=N/ψA=34.328×103/0.533×489=131.71N/mm2

强度符合要求。

由以上计算可知，各层钢管斜撑及水平对撑均符合要求。