锦城南苑南向门厅高支模施工方案.docx
《锦城南苑南向门厅高支模施工方案.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《锦城南苑南向门厅高支模施工方案.docx（24页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。
锦城南苑南向门厅高支模施工方案
锦城南苑南向门厅高支模施工方案
2.南向门厅楼板模板3
3.南向门厅梁模板3
三、高支模计算4
㈠门厅雨篷楼板支模计算4
1.计算的已知条件4
2.楼板模板设计5
3.脚手架支撑稳定性验算8
㈡大梁模板设计8
1.大梁模板计算8
2、钢管架支撑稳定性验算11
3.承载力验算12
4.梁侧模及对拉螺栓拉力计算12
四、高支模施工方法14
1.材料14
2.施工顺序15
3.安装支撑系统15
4.梁、板模板的安装16
5.支顶、梁板模板的拆除16
6.技术安全措施16
7.预防坍塌事故的技术措施17
8.预防高空坠落事故安全技术措施17
9.混凝土浇筑方法及技术措施18
五、高支模的施工管理18
六、监测措施19
七、应急预案20
1.编制依据
⑴《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2000；
⑵《木结构设计规程》GB50005--2003；
⑶《混凝土结构工程施工质量验收规范》50204-2002；
⑷《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300－2001；
⑸《中海锦城南苑工程结构施工图纸》；
⑹《中海锦城南苑工程施工合同》;
⑺《建筑施工计算手册》2004版等。
一、工程概况
本工程南向门厅为大跨度采光雨篷
根据设计图纸圆弧雨篷梁QL1截面为400*3900，为本工程楼面模板支撑系统主要和最薄弱环节，其次17、22*H轴以南的KL22-1梁截面为500*950，亦为本工程楼面模板支撑系统主要和薄弱环节。
二、高支模施工方案
1.支模采用的主要材料
⑴钢管：
Ф48×3.5mm；
⑵枋木：
80mm×80mm×2000mm、80mm×80mm×1200mm；
⑶胶合板：
915mm×1830mm×18
（4）用脚手架配套底托，垫板尺寸为100×100×18mm。
2.南向门厅楼板模板
⑴、楼板底模采用18mm厚夹板，支撑系统采用50×100mm的木枋、扣件式脚手架。
⑵、所有楼板支撑体系均采用脚手架跨距@900mm，排距为900m，最上层木枋为50×100mm@450，高度1000mm以上大梁跨距为450mm，排距为450mm，脚手架水平拉杆沿高度设置，第一道水平拉杆离柱脚200～300mm处，以后每隔1.8m设一道。
楼板模板支模示意图如下：
3.南向门厅梁模板
⑴、梁底模和侧模采用18mm厚夹板，梁底支撑系统采用50×100mm的木枋、扣件式脚手架。
⑵、所有梁模板垂直支撑的脚手架沿梁纵向方向布置，间距是900，根据层高及梁高来考虑，并通过调整底座及顶托的螺栓来满足支模的高度要求。
每隔1.8米纵横水平拉杆各一道，以保证整个支撑体系的稳定性。
⑶、采用50×100mm木枋作为梁的水平支撑。
上层木枋（直接承托梁底模板的木枋）为50×100mm，间距300mm；侧模加竖向100mm（宽）×50距500mm的木方。
⑷、跨度L>4m的肋承梁，应按施工规范起拱,起拱高度符合设计和施工规范的要求，主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。
梁模板支模方法详见“模板高支模大样图”。
三、高支模计算
㈠门厅雨篷楼板支模计算
1.计算的已知条件
梁侧、梁底、和楼面模板均采用18mm厚夹板，承托梁底模板的木枋采用50×100mm木枋，间距300mm，楼面模板的楞木也采用50×100mm木枋，木枋间距为450mm。
门厅圆弧梁底脚手架跨距是450mm；楼板模板架支撑跨距是900mm，间距900mm。
楼板模板标准荷载值
1模板自重0.018×5＝0.090kN/m2
2新浇混凝土重：
24×0.15=3.60KN/m2
3楼板钢筋1.1×0.15=0.165KN/m2
4施工人员及设备荷载标准值2.5KN/m2为集中荷载时取2.5KN
5振捣砼荷载2.0KN/m2
2、楼板模板设计
（1）楼板模板强度计算
计算简图如“计算简图1”示（间距为450）
q
450450450450
计算简图1
荷载设计值q1=[1.2×（①+②+③）+1.4×（④+⑤）]×1
=[1.2×（0.090+3.60+0.165）+1.4×（2.5+2.0）]×1
=11.926KN/m
q2=[1.2×（①+②+③）+1.4×⑤]×1
=[1.2×（0.090+3.60+0.165）+1.4×2.0]×1
=7.426KN/m
Km=0.077剪力系数-0.607,挠度系数Kω=0.632
KFm=0.169剪力系数KFV=-0.661,挠度系数KFω=1.079
Ⅰ.则当施工人员及设备荷载为均布荷载时:
M1=Kmql2=0.077×11.926×0.452=0.186KN.m
Ⅱ.则当施工人员及设备荷载为集中荷载时，如下计算简图2:
FFFF
450450450450
计算简图2
M2=Kmq2l2+KFmFl=0.077×7.426×0.452+0.169×2.5×0.45
=0.306KN.m
取M2进行验算。
W=bh2/6=1000×182/6=54000mm2
б=M/W=0.306×106/54000=5.665N/mm2<[б]=13N/mm2，满足要求。
（2）抗剪验算
V=kvq2l+KFVF=0.607×7.426×0.45+0.661×2.5=3.681KN
τ=3v/2bh
=（3×3.681×103）/（2×450×18）=0.682N/mm2满足要求。
（3）楼板模板刚度验算
荷载标准值qk=1.2×（①+②+③）×1
=1.2×（0.090+3.60+0.165）=4.626KN/m
I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4
E=10000N/mm2
ωmax=Kωqkl4/100EI=（0.632×4.626×4504）/384×10000×486000
=0.014mm<[ω]=l/400=500/400=1.25mm满足要求。
（4）楼面横楞强度计算
木枋间距为450mm
计算简图如“计算简图3”示
q
900900
计算简图3
强度验算：
按二跨连续梁进行计算，查静力学手册得：
均布荷载作用计算系数：
Km=-0.125KV=-0.625KW=0.521
q1=11.926×0.45=5.367KN/m
木枋自重均布荷载：
选用松木，弹性模量E=10000N/mm2,容重r=6.0×103N/m3。
q2=1.2×0.05×0.10×6.0=0.036KN/m
M=Kmq1l2+Kmq2l2=0.125×（5.367+0.036）×0.92=0.547KN.m
w=bh2/6=50×1002/6=83333.3mm3
M/w=0.547×106/83333.3=6.564N/mm2
<[б]=13N/mm2满足要求。
抗剪验算
V=KVql=0.625×（5.367+0.036）×0.9=3.039KN
T=3V/2bh=3×3.039×103/2×50×100＝0.912N/mm2〈1.4N/mm2
满足要求。
挠度验算
荷载不包括振捣荷载，则
I=bh3/12=50×1003/12=4166667
q3=1.2×（0.090+3.60+0.165）×0.45=2.082KN/m
ω=KWql4/100EI=0.512×2.082×9004/100×10000×416667=1.679mm
〈l/400=900/400=2.25mm.
满足要求。
（5）楼面纵楞强度计算
FF
q
900900
计算简图4
荷载计算
每一根横楞传到纵楞的集中力设计值是
F=3.039KN
强度计算
按二跨连续梁进行计算，查静力学手册得：
均布荷载作用计算系数：
Km=-0.125KV=-0.625KW=0.521
集中荷载作用计算系数：
KM=-0.188KV=-0.688KW=0.911
W=83333.3mm3
б=M/w=（0.518×106）/83333.3=6.216N/mm2<[б]=13N/mm2
满足要求。
抗剪验算
v=KVF=0.688×3.039=2.091KN
τ=3v/2bh=（3×2.091×103）/（2×50×100）
=0.627N/mm2挠度验算
荷载不包括振捣荷载，则
p=q3b/2=2.082/2=1.041KN
满足要求。
2.3、脚手架力杆稳定性验算
由《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001可知力杆
〈1〉荷载计算
①钢管架综合自重合计：
=1.328KN
②模板自重0.018×5＝0.090kN/m2×（0.9×0.9）=0.073KN
③新浇混凝土重：
24×0.15=3.60KN/m2×（0.9×0.9）=2.916KN
④楼板钢筋：
1.1×0.15=0.165KN/m2×（0.9×0.9）=0.134KN
⑤施工人员及设备荷载标准值2.5KN/m2×（0.9×0.9）=2.025KN
⑥施工振动荷载:
2KN/m2×（0.9×0.9）=1.62KN
〈2〉立杆轴心力设计值N
由于施工进度快，本层楼板结构施工完毕后立即进行上层结构施工，而本层楼板混凝土尚未完全达到设计强度，故该楼模板支撑结构还需承受部分上层结构荷载，上层荷载取本层支顶荷载的一半。
N＝1.2×1.5×（①+②+③+④）+1.4（⑤+⑥）
＝1.2×1.5×（1.328＋0.073+2.916＋0.134）+1.4×（2.025+1.62）
＝13.115KN
〈3〉力杆稳定承载力设计值计算：
钢管立柱选用ф48×3.5mm，其净截面面积A＝489mm2,最长钢管l=6000mm,步距h0=1600mm,钢管立杆抗压强度设计值【f】=205N/mm2
由《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001可知：
б＝N/фA≤【f】
＝13115/0.586×489=45.767N/mm2≤205N/mm2
故脚手架间距900mm的稳定性满足要求。
㈡大梁模板设计
1.大梁模板计算
根据设计图纸，该高支模最高位置梁截面为400×3900mm，梁模板采用18mm厚夹板,支顶间距450mm，梁底中间加钢管支顶间距900mm，侧模加竖向50×100mm木枋间距300mm，梁穿φ14@500×600对拉螺栓，梁底横楞为间距150mm的50×100mm木枋，纵楞为两条50×100mm，木枋。
1.底模板验算
q
150********0150150
计算间图5
〈1〉荷载计算
①模板自重0.40×0.018×6=0.018KN/m
②新浇混凝自重3.9×0.40×24=37.44KN/m
③钢筋自重3.9×0.40×1.5=2.34KN/m
④施工振捣荷载2×0.400=0.800KN/m
⑤施工人员及设备荷载:
0.4×2.5=1.00KN/m（均布荷载）
F=2.5KN（集中荷载）
Ⅰ.当作用于模板上的施工人员及设备为均布荷载时:
总竖向荷载q1=（①+②+③）×1.2+1.4×（④+⑤）
=（0.018+37.44+2.34）×1.2+1.4×（0.800+1.00）
=49.998KN/m
Ⅱ.当作用于模板上的施工人员及设备为集中荷载时:
总竖向荷载q2=（①+②+③）×1.2+1.4×④
=（0.018+37.44+2.34）×1.2+1.4×（0.800）
=48.878KN/m
〈2〉强度验算
按四跨连续梁计算，查表得各系数如下：
均布荷载计算系数：
Km=0.077剪力系数KV=-0.607,挠度系数Kω=0.632
集中荷载计算系数：
KmF=0.169剪力系数KV=-0.661,挠度系数Kω=-0.446
则M1=Kmq1l2=0.077×49.998×0.152=0.087KN.m
M2=Kmq2l2+KmFFl=0.077×48.878×0.152+0.169×2.5×0.15
=0.148KN.m
取M2进行验算。
W=bh2/6=400×182/6=21600mm3
б=M/W=（0.148×106）/21600=6.854N/mm2<[б]=13N/mm2满足要求。
〈3〉抗剪验算
V=kvq2l+kvF=0.607×48.878×0.15+0.661×2.5=6.102KN
τ=3v/2bh
=（3×6.102×103）/（2×400×18）=1.271N/mm2满足要求。
〈4〉挠度验算
q=1.2×（①+②+③）=1.2×（0.018+37.44+2.34）=47.758KN/m
胶合板的弹性模量取E=9000N/mm2
ω=Kω×（ql4/100EI）
=0.632×[47.758×1504/（100×9000×400×183/12）]
=0.276mm<[ω]=l/400=400/400=1.00mm满足要求。
〔2〕梁底模板下横楞计算（150mm）
计算简图如“计算简图10”示:
300400300
计算间图6
〈1〉荷载计算
①模板自重：
0.15×0.018×5=0.014KN/m
②新浇混凝土自重:
0.15×3.9×24=14.04KN/m
③钢筋自重:
0.15×3.9×1.5=0.878KN/m
④施工振捣荷载:
0.15×3.9=0.585KN/m
⑤施工人员及设备荷载0.15×2.5=0.375KN/m
总竖向荷载：
q1=1.2×（①+②+③）+1.4（④+⑤）
=1.2×（0.014+14.04+0.878）+1.4×（0.585+0.375）
=19.262KN/m
木枋自重均布荷载：
选用松木，弹性模量E=10000N/mm2,容重r=6.0×103N/m3。
q2=1.2×0.05×0.10×6.0=0.036KN/m
〈2〉强度验算
w=bh2/6=2×50×1002/6=166667mm3
б=M/w=1.129×106/166667
=6.777N/mm2<[б]=13N/mm2
间距为150mm可满足要求。
〈3〉抗剪验算
V=qb/2=（19.262×0.4）/2=3.852KN
τ=3v/2bh=（3×3.852×103）/（2×50×100）=1.156N/mm2
〈4〉挠度验算
q=1.2×（①+②+③）=1.2×（0.014+14.04+0.878）=17.918KN/m
E=10000N/mm2
I=2bh3/12=2×（50×1003）/12=8333333mm3
ω=[qbl3（8-4b2/l2+b3/l3）]/384EI
=[17.918×400×10003（8-4×4002/10002+4003/10003）]/（384
×10000×8333333）
=1.663mm<[ω]=l/400=1000/400=2.5mm满足要求。
〔3〕最下排木枋（支承在顶托上的木枋）的计算
采用双排木枋，计算简图如“计算简图7”示
〈1〉荷载计算
下排采用双木枋，每一根梁底木枋传到最下排木枋的集中力设计值是
P1=3.852KN
〈2〉强度计算
按四跨连续梁计算，查表得各系数如下：
Km=0.077剪力系数KV=-0.607,挠度系数Kω=0.632
KFm=0.169剪力系数KFV=-0.661,挠度系数KFω=1.079
M=KmP1+Kmql2=0.169×3.852+0.077×0.036×0.452=0.652KN.m
W=166667mm3
б=M/w=（0.652×106）/166667=3.9N/mm2<[б]=13N/mm2
满足要求。
〈3〉抗剪验算
v=KVp1=0.661×3.852=2.546KN
τ=3v/2bh=（3×2.546×103）/（2×（2×50×100））
=0.382N/mm2〈4〉挠度验算
荷载不包括振捣荷载，则
q3=1.2×（①+②+③）+1.4×⑤
=1.2×（0.014+14.04+0.878）+1.4×0.375
=18.443KN/m
I=2bh3/12=2×（50×1003）/12=8333333mm3
p=qb/2=18.443×0.4/2=3.689KN
满足要求。
2.钢管架支撑稳定性验算
（1）荷载计算
①钢管架自重合计：
2.5KN/m
②模板自重：
（2×3.75×0.018+0.4×0.018）×5=0.711KN/m
③新浇混凝土自重:
0.4×3.9×24=37.44KN/m
④钢筋自重：
0.4×3.9×1.5=2.34KN/m
⑤施工人员及设备荷载0.4×2.5=1.0KN/m
⑥施工振捣荷载:
0.4×2=0.80KN/m
（2）作用于钢管架轴心力设计值N
N＝〔1.2×（①+②+③+④）+1.4×（⑤+⑥）〕×0.45
＝〔1.2×（2.5＋0.711+37.44+2.34）+1.4×（1.00+0.80）〕×0.45
＝24.349KN
（3）一榀门架稳定承载力设计值Nd计算：
钢管立柱选用ф48×3.5mm，其净截面面积A＝489mm2,最长钢管l=6000mm,步距h0=1600mm,钢管立杆抗压强度设计值【f】=205N/mm2
由《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001可知：
б＝N/фA≤【f】
＝24349/0.586×489=84.972N/mm2≤205N/mm2
故脚手架间距450mm的稳定性满足要求。
3.承载力验算
在搭设脚手架的过程，在每条立杆底下垫一块不小于100mm×100mm×18mm（厚）的木垫板，木板铺在已经完成的地下室顶板砼板面上。
砼板强度等级为C35，轴心抗压设计值为fc=17.5Mpa。
设支撑承受最大荷载为上一层捣砼时段，约为7d后，砼强度按50%计，则
立杆基础底面的平均应力满足下式的要求：
p≤fg
式中p为立杆基础底面的平均压力，
A=0.1×0.1=0.01m2，
N为上部结构结构传至基础顶面的轴向力设计值；取脚手架立杆最大值为：
N=24.349KN
A为立杆基础底面垫板面积；
则有p=
满足要求。
4.梁侧模及对拉螺栓拉力计算
⑴梁侧压力计算
根据《建筑施工计算手册》公式[8-8]F=0.22
t0β1β2V1/2
其中t0=
c=24KN/m2β1=1.0β2=1.15V=1.5m/h
则有F=0.22×24×5×1.0×1.15×1.51/2=37.183KN/m2
根据公式[8-9]
⑵强度验算
根据两公式计算结果取较小值37.183KN/m2，并考虑倾倒混凝土产生的垂直荷载4KN/m2。
混凝土对侧模板的作用宽度为300mm,作用在上下边沿处,混凝土压力相关不大,可近似取其相等.
模板最大侧压力设计值：
q＝（1.2×F＋1.4×4）×0.30＝（1.2×37.183＋1.4×4）×0.3
＝15.066KN/m
按四跨连续梁计算，查表得各系数如下：
Km=-0.121剪力系数KV=-0.620,挠度系数Kω=0.967
枋木弹性模量E=10×103N/mm2
截面惯性矩I=bh3/12=100×503/12=10.417×105mm4
截面抵抗矩W=bh2/6=100×502/6=41667mm3
跨中弯矩Mmax=0.121×q×L2=0.121×15.066×0.302=0.164KN.m
σ＝Mmax/W=0.164×106/41667＝3.936N/mm2<[σ]＝13N/mm2
满足要求。
⑶剪力验算
剪力
剪应力
满足要求。
（4）挠度验算
则模板面最大挠度为：
所以侧模竖向加竖枋100mm（宽）×50mm间距300mm满足要求。
⑵对拉螺栓验算
梁中穿Φ12@600对拉螺栓。
对拉螺栓直径为Φ12，查《建筑施工计算手册》表8-11,容许拉力为12.900KN。
对拉杆承受最大拉力P＝FcL＝37.183×0.60＝22.310KN
对拉螺栓可承受的拉力：
S＝2f＝2×12.900KN=25.8KN>22.310KN。
梁中穿二道Φ12对拉螺栓间距600满足要求。
对拉螺栓力学性能表
螺栓直径（mm）
螺纹内径（mm）
净面积
（mm2）
重量
（kg/m）
容许拉力（N）
M12
M14
M16
M18
M20
M22
9.85
11.55
13.55
14.93
16.93
18.93
76
105
144
174
225
282
0.89
1.21
1.58
2.00
2.46
2.98
129000
178000
245000
296000
382000
479000
四、高支模施工方法
1.材料
模板：
采用915mm×1830mm×18mm（厚）胶合板。
木枋：
采用50mm×100mm木枋。
支撑系统：
钢管脚手架（φ48×3.5mm）及配件、Φ12对拉螺栓等。
2.施工顺序
放出轴线及梁位置线，定好水平控制标高
梁、板脚手架安装
↓
↓
↓
↓
↓
↓
↓
↓
↓
↓
拆除水平拉杆、剪力撑及钢管脚手架
↓
3.安装支撑系统
⑴采用钢管脚手架支撑模板。
①梁模板支撑的脚手架采用垂直于梁轴线的布置方式，楼板模板支撑时采用平行于板短向而布置，并根据梁底及板底的高度组合拼装。
②梁和楼板的脚手架跨距和间距必须按上述计算情况布置。
③支顶安装前，应放出轴线、梁位置线以及楼面水平控制标高。
安装脚手架后，要调节可调底座来进行调平校直。
但可调底座调节螺杆伸出长度不宜超过300mm，可调支座应与脚手架在同一竖直中心线上。
脚手架安装宜排列整齐，并在相互垂直的两个方向有保证其稳定的支撑系统。
脚手架连接部位以及最上层门式脚手架顶托下端纵向设φ48×3.5mm水平钢管拉杆一度，在底部门架下端内侧设通长φ48×3.5mm扫地杆；水平加固杆应采用扣件与立杆扣牢。
架体必须牢固地支承在已经浇筑好的地台面上，并在立杆底座下铺设木垫板。
⑵考虑到个别梁为弧形、折梁，为保证支撑架的整体稳定性及整体抗倾覆能力，加设的水平加固杆端部伸至已浇筑的钢筋混凝土柱、剪力墙上，并用扣件把水平加固杆牢固扣在柱或剪力墙上。
⑶支撑安装完成后，应认真检查支架是否牢固，发现问题，立即整改。
4.梁、板模板的安装
⑴梁模板的安装
先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整脚手架可调顶托的标高，将其调至预定的高度，然后在可调顶托的托板上安放50mm×100mm木枋作托梁。
固定托梁木枋后在其上安装梁底横楞，横楞采用50mm×100mm木枋，间距为150mm。
横楞安装完成后，用胶合板安装梁底模板，并拉线找平。
当梁跨度在大于或等于4m时，梁底模应按要求起拱，起拱高度宜为全跨长度的1/1000-3/1000。
主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。
梁底模安装后，再安装侧模、压脚板及斜撑。
当梁高超过750mm时，在梁中纵向设12@500对拉穿梁螺栓。
⑵楼面模板的安装
首先通线，然后调整脚手架可调顶托的标高，将其调到预定的高度，在可调顶托托板上架设50mm×100mm木枋作托梁，托梁固定后架设横楞（50mm×100mm木枋），横楞间距为450mm，然后在横
升级会员 