天润国际大厦高大模板支模方案.docx

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天润国际大厦高大模板支模方案

天润国际大厦工程

高大模板

支模方案

编制人：

审核人：

批准人：

南通麒麟建筑安装工程有限公司

二○一一年11月

目录

一、工程概况2

二、编制依据2

三、组织机构与协调3

四、施工作业要求3

五、支模方案4

六、支模作业标准6

七、安全注意事项6

八、其他事项7

九、拆模的操作要领与注意事项7

十、计算8

一、工程概况

本工程为天润国际大厦工程，工程位于扬州市邗江区邗江大道东侧，文昌路南侧，北为供电大厦用地，东、南临兰苑小区。

总建筑面积为26608.26m2，建筑总高92m，地下1层，地上21层（不计构架），裙房4层。

地下一层为三类汽车库；建筑防火分类和耐火等级：

为一类高层；耐火等级一级。

主体结构设计使用年限50年，地下室防水等级二级，屋面防水等级为II级。

抗震设防烈度7度。

建筑立面以幕墙为主，干挂大理石为辅，充分体现建筑物的现代气息。

结构类型为：

框架结构。

高支模范围内的各层标高（即地下室顶板为-0.300、一层楼板面结构标高为4450、二层楼板面结构标高为8450、三层楼板面结构标高为12450）。

1~4轴交G~K轴、3~4轴交B~G轴缺失二层、三层板，四层板厚120㎜。

二层、三层有框架梁。

二、编制依据

《混凝土结构工程施工质量验收规范·GB50204》

《危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法》

《建筑施工模板安全技术规范·JGJ162-2008》

《混凝土结构设计规范·GB50010-2002》

《建筑结构荷载规范·GB5009-2001》

《钢结构设计规范·GB50017-2003》

《施工技术》2002（3）《扣件式钢管模板高支模设计和使用安全》

三、组织机构与协调

1、组织机构

建立以项目经理朱立新为组长、李国华为副组长、木工施工员、质量员、安全员为组员的高支模工作小组。

2、工作协调

工作小组依托项目部的管理网络，重点突出在高大模板支撑过程中的安全，一切服从于模板支撑架的总体刚度要求。

按照本方案的要求落实各部分的施工，保证工程有序推进。

四、施工作业要求

1~4轴交G~K轴、3~4轴交B~G轴缺失二层、三层板，四层板厚120㎜。

二层、三层有框架梁。

地下室顶板标高为-0.7m、二层楼板面标高为4.450m、三层楼板面结构标高为8.450m、四层楼板面结构标高为12.450m，空跨板的高度为12.45m。

根据相关规定属高大模板工程。

因此，对该部分的施工除常规的要求处，还提出其他要求。

关键是确保支模排架的稳定性。

1、本案由于每层均存在框架梁，从而保证了框架柱的高度受到层高限制。

2、下一层的框架可以为上一层框架梁的梁底模板的支点。

减少梁底模板支撑的高度。

3、在进行四层楼板下的支撑架施工时，可以与二层、三层的梁进行固定，增强整体支撑架的刚度。

4、四层楼板的板厚度120㎜，荷载不大，因此模板支撑架主要从其整体刚度考虑。

5、再按常规进行混凝土施工。

五、支模方案

本方案制订了1~4轴交G~K轴、3~4轴交B~G轴区域柱。

柱、墙模板采用15㎜厚优质镜面胶合板，平台、梁模采用12㎜厚优质多层胶合板。

模板拼缝处必须粘贴双面胶，防止模板缝跑浆。

1、柱：

选用15㎜厚优质镜面板；板后背50×100㎜木方，木方间距100～150㎜；柱箍采用10号槽钢，Φ12的对拉螺杆。

注意柱断面尺寸1000㎜时，加穿对拉螺杆。

柱箍间距不大于500㎜。

2、平台（平台板厚度120㎜）

排架搭设立杆间距短向（沿1轴）方向为1000㎜，长向（沿A轴）方向为1200㎜。

步距1600㎜。

平台模板选用15㎜厚优质镜面板；板后背50×100㎜木方，木方间距100～150㎜；说明：

《支模排架平面图》图中十字交叉点为立杆位置，十字线为水平拉杆位置。

《支模排架立面图》图中十字交叉线为立杆和水平杆（一个方向）另一方向为小园点。

斜线为剪力撑钢管。

由于局部楼层板缺失而使模板支撑架高度大，施工中常用的脚手钢管的长度小于层高，支模用的立杆必须采用相接的钢管。

通常采用钢管接头扣件，当立杆确因钢管尺寸不符合要求，可用顶托解决之。

平台排架沿梁长方向设置剪刀撑。

最后一道水平杆与立杆扣件下部加十字扣件一个作保安扣件。

在每一跨平台下沿短向必须加设剪刀撑。

剪刀撑间距不大于2400㎜。

2、梁

四层板在3~4轴交A~G轴间有250*550的梁，在1~4轴交G~K轴有200*550、200*500、200*400等断面的梁。

根据计算确认后：

⒈A轴250×550㎜梁下采用双立杆支撑体系，梁侧立杆纵距1000㎜横向间距500㎜。

水平杆必须每步每跨纵横向设置。

250×550㎜梁下采用双立杆支撑体系，立杆横距900㎜纵距1000㎜、小横杆间距500㎜。

水平杆必须每步每跨纵横向设置，水平杆步距1400㎜。

立杆钢管上口直接至梁底且上部使用双扣件，立管下口坐落于G层板。

沿梁长方向布置剪刀撑。

梁底模采用15㎜厚的多层板，沿梁长方向设置50×100㎜的木方，木方下设垂直于梁长方向的小横杆。

六、支模作业标准

由于每块平台尺寸的限制，不可能要求整个排架的立杆统一间距，但每一块平台板中，排架间距要布置均匀，立杆间距长向不大于1200㎜，短向不大于1000㎜。

立杆排列要整齐、均匀、垂直；排架水平杆标高要统一。

立杆接长钢管使用接头扣件；如受钢管长度限制，必须进行搭接时，钢管搭接长度不小于1000㎜且使用三只转向扣件。

纵横向顺轴线方向设剪刀撑，每二步从顶向下设水平剪力撑。

按规范进行剪刀撑搭设。

七、安全注意事项

1.排架搭设人员必须认真阅读设计图纸，接受技术交底。

2.进场施工时，必须正确佩戴安全用品。

3.进场作业时，必须按照操作规程进行操作。

4.站立地方应做到先观察后站立，保证自身安全。

5.作业人员应做到协调、防止出现分开分家现象，对施工安全造成隐患。

6.收工时，应仔细检查操作面安全、材料码放整齐。

八、其他事项

1.高支模部分架体必须持证。

施工前做好技术交底。

2.采用的48钢管必须和与之配套的扣件进行搭设。

3.排架必须搭设扫地杆，纵横布置。

4.排架轴线方向设置剪刀撑。

5.剪刀撑应紧贴立杆，下端应伸至地面，采用搭接连接，连接时，不少于3只转向扣件。

九、拆模的操作要领与注意事项

㈠．操作要领

1.混凝土浇筑完成，待混凝土强度达到设计强度的100%时，方可拆除底模。

2.按照先支后拆、后支先拆。

先柱、墙，后梁帮、平台板，最后梁底。

3.拆下材料不得乱掷，必须人工传递、码放整齐。

㈡．注意事项

1.拆除前，应重点针对此部位进行书面和口头交底。

2.拆除时，设专职安全员进行监督，做好围护设施，设置警戒线。

3所有操作人员必须戴好安全带。

㈢．模板验收

除根据《混凝土结构工程施工质量验收规范·GB50204-2002》进行模板常规验收外，还应检查下列内容：

现场抽检扣件时，无裂缝等缺陷；

钢管表面应光滑；

检查排架立杆间距、水平杆间距是否符合方案要求

对扣件螺栓用扭矩板手（型号FDN100）进行扭转螺栓扭力矩不小于40N/M

十、计算

模板验算

㈠、计算标准荷载

模板及支架自重标准值（全部采用竹胶板模板及木楞（次龙骨））取F1=0.40KN/m3

新浇混凝土自重标准值取F2=24.00KN/m3

钢筋自重标准值楼板取F3=1.1KN/m3

框架梁取F3=25.00N/m3；

施工荷载取F4=2.5KN/m2

振捣混凝土产生荷载标准值

水平模板取F5=2.0KN/m2

垂直模板取F5′=4.0KN/m2

新浇筑混凝土对模板侧面的压力标准值

F=0.22γCt0β1β2V1/2

F′=γCH

其中：

γC——混凝土的密度取为25KN/m3

t0=200/（T+15）

T——混凝土的温度取T=25℃

t0=200/（25+15）=5.0℃

β1——外加剂修正系数，因采用泵送混凝土

故取为1.2

β2——混凝土坍落度影响系数采用泵送混凝土，坍落度在110～150之间，故β2取为1.15

V——浇筑速度根据施工经验取V=1m3/h

则：

F=0.22×25×5.0×1.2×1.15×11/2=37.95KN/m2

F′=γCH=25×（6.65-0.4-1.3）=123.75KN/m2

取F、F'二者之间的小值

则标准值为F6=F=37.95KN/m2

倾倒混凝土产生的荷载标准值取F7=2KN/m2

㈡、四层板模板验算

三层结构模板采用木胶板，次龙骨为50×100方木＠300，主龙骨2Φ48×2.7＠600的HPB235钢管，顶板厚度120mm。

（1）荷载计算

A、多层板自重（容重取104N/m2）

104×0.015=150N/m2

B、120mm现浇混凝土自重25000×0.12=3000N/m2

C、50×100方木自重4800×0.1×0.05/0.3=80N/m2

D、48钢管自重38.50N/m

E、施工荷载取2500N/m2

（2）面板计算

①、面板设计荷载为

（A+B）×1.2+1.4E=（150+3000）×1.2+1.4×2500=7280N/m2

②、15㎜多层胶合板

③、面板截面特征：

I=（1/12）bh3=（1/12）×1000×123=14.4×104mm4

W=（1/6）bh2=（1/6）×1000×122=2.4×104mm3

E=4500N/mm

fm=72N/mm2

④、强度验算：

M=0.1qL2=0.1×7280×0.32=65.52Nm

σ=M/W=65.52×103/（2.4×104）=2.73N/mm

2.73N/mm<80N/mm2模板满足要求。

⑤、挠度验算:

挠度验算取荷载标准值（且不包括施工荷载）

q=（150+3000）×1=3150N/m，则

V=0.677ql4/（100EI）

=0.677×3.150×3004/（100×4500×14.4×104）=0.267mm

0.267mm<1mm满足底面标高差的要求。

（3）次龙骨计算（50×100㎜木方）

①、设计荷载为

（A+B+C）×1.2+1.4E=（150+3000+80）×1.2+1.4×2500=7376N/m2

②、计算简图：

按三跨连续计算，取0.3单元,

则线荷载q=9776×0.3=2933N/m

③、次龙骨截面特征：

（50×100㎜木方）

I=（1/12）bh3=（1/12）×50×1003=4.17×106mm4

W=（1/6）bh2=（1/6）×50×1002=8.33×104mm3

E=9×103N/mm，取调整系数0.85，则E=7.7N/mm2

④、强度验算

M=0.1ql2=0.1×7376×0.32=66.384NM

σ=M/W=26.40×103/（8.33×104）=0.317N/mm

⑤、挠度验算:

挠度验算取荷载标准值（且不包括施工荷载）

q=（150+3000+80）×0.3=969N/mm，则

V=0.677ql4/（100EI）

=0.667×0.969×9004/（100×7.7×103×4.17×106）

=0.134mm

0.134mm

（4）主龙骨计算（Ф48（t=3.0）钢管）

①、设计荷载为

（A+B+C+D）×1.2+1.4E=（150+3000+80+77）×1.2+1.4×2500

=7468.4N/m2

②、计算简图：

按三跨连续计算，取0.9单元，

则线荷载q=7468.4×0.9=6721.56N/m2

③、主龙骨截面特征：

I=15900mm4

W=4240mm3

E=2.1×105N/mm2

④、强度验算

M=0.1qL2=0.1×6721.56×0.92=544.446NM

σ=M/W=544.446×103/4240=128.41N/mm

128.41N/mm＜340N/㎜满足钢管强度要求

⑤、挠度验算:

挠度验算取荷载标准值（且不包括施工荷载）

q=（150+3000+80+77）×0.9=2976.3N/m，则

V=0.677qL4/（100EI）

=0.677×2.9763×9004/（100×21×104×121900）=0.5164mm

0.5164mm

累计挠度0.267+0.134+0.5164=0.9174mm

0.9174mm<4mm符合钢管挠度要求.

（5）支撑计算

Ф48（t=3.0）钢管支撑900×1200mm，

A=4.24cm2,I=1.59cm4,fc=205N/mm2

单根钢管承受主龙骨传来的压力为:

[（150+3000+80+77）×1.2+2500×1.4]×0.9×1.2=8065.872N

钢管自重为38.5×8.2×1.2=378.84N

钢管所受总压力N=8065.872+378.84=8444.71N（取8445N）

σ=N/A=8445/424=19.92N/mm2

19.92N/mm2

钢管步距1600㎜时，钢管满足强度要求，不会失稳。

本方案要求钢管步距1400㎜安全。

㈢、四层250×550㎜梁模板验算

四层250×550㎜梁模板采用15㎜厚多层板，次龙骨为50×100㎜方木＠150，主龙骨Φ48×2.7＠500的HPB235钢管。

（1）荷载计算

A、多层板自重（容重取104N/m2）

104×0.015=150N/m2

B、250×550梁现浇混凝土自重25000×0.25×0.55=3437.5N/m

C、50×100方木自重4800×0.1×0.05/0.3=80N/m2

D、48钢管自重38.50N/m

E、施工荷载取2500N/m2

（2）梁模板计算15㎜厚多层板

①、梁模板设计荷载为

（A+B）×1.2+1.4E=（150+3437.5）×1.2+1.4×2500=4092.5N/m2

②、梁模板设计简图：

按二跨连续梁计算，则线荷载q=4092.5N/m

③、模板截面特征：

I=（1/12）bh3=（1/12）×350×123=50.4×103mm4

W=（1/6）bh2=（1/6）×350×122=8.4×102mm3

E=4500N/mm

fm=72N/mm2

④、强度验算：

M=1/8qL2=1/8×4092.5×0.152=11.518Nm

σ=M/W=11.51×103/（8.4×102）=1.371N/mm

⑤、挠度验算:

挠度验算取荷载标准值（且不包括施工荷载）

q=（150+3437.5）×1=3587.5N/m，则

V=0.521ql4/（100EI）

=0.521×3.5875×1504/（100×4500×50.4×103）=0.01854mm

0.01854mm<1mm满足底面标高差的要求。

（3）次龙骨计算（50×100㎜木方）

①、设计荷载为

（A+B+C）×1.2+1.4E=（150+3437.5+80）×1.2+1.4×2500=7901N/m2

②、计算简图：

按三跨连续计算，取0.15单元,

则线荷载q=7901×0.15=1185.15N/m2

③、次龙骨截面特征：

I=（1/12）bh3=（1/12）×50×1003=4.17×106mm4

W=（1/6）bh2=（1/6）×50×1002=8.33×104mm3

E=9×103N/mm，取调整系数0.85，则E=7.7N/mm2

④、强度验算

M=0.1ql2=0.1×1185.15×0.92=95.997NM

σ=M/W=95.997×103/（8.33×104）=1.152N/mm

⑤、挠度验算:

挠度验算取荷载标准值（且不包括施工荷载）

q=（150+3437.5+80）×0.9=3300N/mm，则

V=0.677ql4/（100EI）

=0.677×3.3×9004/（100×7.7×103×4.17×106）

=0.457mm

（4）主龙骨计算（Φ48×3.0＠500的HPB235钢管）

①、设计荷载为

（A+B+C+D）×1.2+1.4E

=（150+3437.5+80+77）×1.2+1.4×2500=7993.4N/m2

②、计算简图：

按单跨计算，取500㎜长。

则线荷载q=7993.4×0.5×0.3=1199N/m2

③、主龙骨截面特征：

I=121900mm4

W=4490mm3

E=21×104N/mm

④、强度验算

M=1/8pl=1/8×1199×1.2=179.85NM

σ=M/W=179.85×103/4490=40.06N/mm

41.94N/mm＜205N/mm2符合钢管强度要求

⑤、挠度验算:

挠度验算取荷载标准值（且不包括施工荷载）

q=（150+3437.5+80+77）×0.9=3370N/m，则

V=5/384qL4/（100EI）

=5/384×3.37×12004/（100×21×104×5080）=0.085mm

0.085mm

累计挠度0.01854+0.457+0.085=0.56054mm<4mm符合要求.

（5）支撑计算

Ф48（t=3.0）钢管支撑900×1200mm，A=4.89cm2,I=12.19cm4

单根钢管承受主龙骨传来的压力为:

[（150+3437.5+80+77）×1.2+2500×1.4]×0.9×1.2=8633N

钢管自重为38.5×13.75×1.2=635.25N

钢管所受总压力N=8633+636=92692N

σ=N/A=9269/489=18.967N/mm2<205N/mm2

符合强度要求。

满足钢管强度，不会失稳。