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临时设施施工方案

临时设施施工方案

根据《建设工程安全生产管理条例》、《城市市容和环境卫生管理条例》等有关的规定,结合长峙岛马鞍村拆迁安置小区三标段工程施工实际,特制定如下临时设施设计施工方案:

一、总体设计

施工现场包括:

办公区、施工区。

办公区由二幢办公用房、厕所、垃圾池、盥洗设施、电动车棚、停车场组成。

施工现场设置班组办公室、厕所、淋浴间、仓库、茶水亭、密闭式垃圾站(或容器)及盥洗设施等临时设施待施工过程中逐步完善。

二、实施方案

一.办公区办公设施

1.自建的办公设施,采用彩钢结构房屋,由二幢二层房屋组成。

建筑面积为500平方满足办公要求。

结构、搭设、使用等应符合安全、消防的有关规定。

地基处理:

(1)塘渣回填。

(2)素砼垫层100厚C15。

(3)素砼垫层宽0.4M。

(4)基础混凝土条形梁300*200强度C25

2.厕所

(1)厕所设置为水冲式,采用花格式窗,通风良好,有照明设施。

(2)蹲位之间设置隔板,隔板高度为0.9米,厕所内贴瓷砖,高度不低于隔板。

(3)厕所按水冲式要求做化粪池,面积为4立方。

3.垃圾池

(1)垃圾池分可回收和不可回收存放点。

并有专人进行清理。

4.淋浴间和盥洗设施

(1)淋浴间内设置满足作业人员使用要求的淋浴喷头。

(2)盥洗设施设置满足作业人员使用的盥洗池。

(3)淋浴间和盥洗处地面贴防滑地砖

5.电动车棚、停车场

电动车棚跟停车场设置在办公区空地处,地面硬化处理。

电动车棚设置充电、防晒、防雨设施,有专人看管。

 

二.施工区设施

1.班组办公室

自建的班组办公设施,由十间房屋组成。

建筑面积为200平方满足办公要求。

结构、搭设、使用等应符合安全、消防的有关规定。

2.厕所

(1)厕所设置为水冲式,采用花格式窗,通风良好,有照明设施。

(2)蹲位之间设置隔板,隔板高度为0.9米,厕所内贴瓷砖,高度不低于隔板。

(3)厕所按水冲式要求做化粪池,面积为4立方。

3.垃圾池

(1)垃圾池分可回收和不可回收存放点。

并有专人进行清理。

4.清洗设施

施工现场出入口内设置冲洗槽,用钢筋网覆盖的明排水横沟,沟旁设置长×宽×深大于60×60×60cm以上的沉淀池,门内侧设冲洗用水管。

 

5.防尘设施

(1)施工现场出入口、砼搅拌机、砂浆搅拌机、砂石堆放料场及钢筋加工木工制作场等处的地面,全部采用砼硬化。

防止施工车辆在施工现场行驶中产生扬尘污染环境。

6.大门

(1)施工现场设置东西两个大门

(2)大门口设置带企业标志门头,五牌一图。

(3)大门内设置门卫室。

五牌一图内容:

工程名称、面积、层次、建设单位、设计单位、施工单位、监理单位、开竣工日期、项目经理等。

三、质量安全要求

1.临时设施(含自建房屋、购买或租赁装配式活动房屋)完成建设后,建筑施工单位、安装单位和工程监理单位应共同验收,未经验收或验收不合格的不得投入使用。

2.装配式活动房屋具有产品合格证,并由专业队伍进行安装、拆卸。

当搭设2层及以上使用时,设置有可靠的抗风、防坍塌措施。

3.临时设施(办公、厕所、盥洗间、茶水亭、吸烟室、工具棚、仓库库及其他等)使用的材料,符合安全和环境卫生标准。

4.严禁使用水泥、其他复合材料(如氯化镁、氯化钾)等预制板搭建活动板房屋。

5.严禁使用钢管、三合板、竹片、毛竹、彩条布、石棉瓦、水泥瓦、玻璃钢瓦等脆性材料搭设简易工棚(含办公、宿舍、食堂、厕所、盥洗间、淋浴间、开水房、活动室、工具棚、料库及其他等设施)。

6.施工作业区内严禁设置小卖部、小吃部等设施。

四、其他要求

1.自建的临时设施必须按照《临时设施设计施工方案》进行建设,并与临时设施现场总平面布置图相符。

2.临时设施应在土建工程开工前完成建设,租赁用房必须在基础施工前完成改建,以切实满足现场施工生产的实际需要。

3.工程开工后不得随意增建有关临时设施,确需增加或迁建的,应另行设计方案。

搭建标准符合相关设计、建设要求。

结构计算书

(彩钢夹芯板组合房)

一、本工程为临时办公用房。

采用彩钢夹芯板,轻钢结构件组成。

砼条形基础,钢柱为薄壁矩型方管和角钢组合桁架梁承受楼面荷载,屋面100厚彩钢夹芯板,外墙板和隔墙板分别为75厚、50厚彩钢夹芯板,构件间用抽心铆钉和自钻自钉固定,间距3600mm。

1、其设计为荷载值:

(1)屋面:

静荷载:

0.15KN/㎡

(2)屋面:

活荷载:

0.2KN/㎡

(3)雪荷载:

0.2KN/㎡

(4)基本风压:

0.85KN/㎡

(5)楼面静荷载:

0.75KN/㎡

楼面活荷载:

2.0KN/㎡

2、结构用钢,钢材强度设计值。

(1)抗压,抗拉和抗弯值:

215N/mm2

(2)抗剪:

125N/mm2

(3)刨平顶紧后承压:

325N/mm2

3、焊缝连接强度设计值(焊接焊条均为E43型)

(1)对接焊缝抗压:

215N/mm2

(2)对接焊缝抗拉:

215N/mm2

(3)对接焊缝抗剪:

125N/mm2

(4)角焊缝抗压,抗拉,抗剪:

160N/mm2

4、普通螺栓(C级)连接强度设计值。

(1)抗拉,抗弯:

170N/mm2

(2)抗剪:

130N/mm2

5、强度设计值折减系数。

(1)单面连接单角钢:

0.85

(2)等边角钢:

1.0

(3)长边相连的不等边角钢:

0.25

(4)薄壁型钢:

0.7

 

二、屋面板核校。

(1)活动房屋面板均为100厚夹芯板,自重0.15KN/㎡

(2)100厚夹芯板的值:

I=194cm4。

I=4.9cm,w=38.8cm3,A=7.8cm2

(3)无檩条的屋面板设计值:

屋面为0.5KN/m2

(4)核校其弯距值:

活荷载×1.4+静荷载×1.2

由(3)得出屋面板的线性荷载值为0.6KN/m

→总值0.5KN/m2×1.2m×1.4+0.15KN/㎡×1.2m×1.2≈1.05KN/m

μ=ql/8

=1.05KN/m×(6.0m)/8

=4.73KN/m

∴α=μ/w

=4.73KN/m/38.8cm3

=12.2KN/cm2

∵(α)=12.2KN/cm2>α

∵屋面板的弯距值符合设计值。

(5)屋面板挠度核校:

根据《钢结构设计规范》檩条挠度取值

V标=1/1200=3.3cm

根据公式V实=(5×ql4)/(384EI)-ql4/(4EI)

=(5×0.78KN×(6.0m)4)/(384×2.06×107N/cm2×194cm4)-

(0.78KN×(1.2m)4)/(4×2.06×10N/cm2×194cm4)

=3.19cm

∵V标>V实

∴屋面板挠度设计值合理。

三、上层墙面板的强度校核。

(1)根据计算作出墙面板的最大压力为N压=4.493KN

上层墙面板夹芯板的设计值为:

I=109cm4,I=3.7cm,w=29.1cm3

Φ=0.5,A=7.8c㎡

杆件的长细比为L/I=77,

λ实=77<80

∴杆件的长细比合理

(2)上层墙面板的稳定性:

N屈=π2EA/φλ2

=π2×2.06×104KN/cm2×7.8c/0.5×772

=68.68KN

∵N屈>N实=4.493KN

∴上层墙面板的设计值合理

四、楼面梁(桁架)的校核

(1)根据规范计算得出楼面的荷载值

2.0KN/m2×1.4+0.75KN/m2×1.2=3.7KN/m2

楼面桁架梁其斜缀条为∠25*3角钢焊接,其斜度在40°~70°的范围内,合乎规范。

缀条的设计值为I=0.82cm4,I=0.76cm,w=0.46cm3

∠=500mm,A=1.432

λ=I/I

=40.65<80

∴缀条的长细比合理

缀条的距离900/4=225cm<40*1.23

∴缀条的间距合理

(2)楼面梁(桁架)强度的校核

桁架设计值I=2290cm4,I=23.25cm,ω=97.45cm3A=4.2cm2

根据楼面荷载值计算得出楼面桁架的线性荷载值

3.7KN/m2×0.9m=3.33KN/m

→M=ql2/8=33.3KN/M(6.0m)2/8

M=14.99KN/m

ō=M/ω

=149.90N/cm/97.45cm3

=1.53822N/cm2

=153.822N/m2

(ō)=215N/mm2>153.822N/mm2

所以桁架的强度设计值合理

(3)楼面桁架挠度值校核

V标=1/250

=2.4cm

V实=5ql4/384

2.75×0.9=2.475kn/m

V实=5×2.475kn/m×(6.0m)4/384×2.06×104kn/cm2×2290cm2

=0.885cm

∵V实<V标

∴楼面桁架的设计值合理

五、下层立柱校核

根据计算得出下层主柱的最大压力

N=2.274+8.2125

=11.0865kn

下层立柱的设计值I=173cm4

ω=34.62cm3I=3.92cmA=11.25cm2

λ=L/i

=79.1

λ=79.1<80

所以立柱长细比合理

N屈=π2EA/φλ2

=3.142×2.06×104KN×2.87/1.07×(108.01)2

=46.69KN

∵N屈>N实

∴下层立柱的设计值合理

1、楼面框架的校核

根据设计得出楼面框架的线性荷载值

取值27.5562kn/cm

框架的设计取I=5946.5cA=11cI=23.25ω=253.04

<1>强度校核

μ=ql2/8

=27.56KN/m×(3.6m)2/8

=44.65KN/m

∴α=μ/w

=44.65KN/m/253.04cm3

=176.45KN/mm

∵(α)=215N/m>α

∵框架梁的设计值合理。

<2>框架梁挠度的校核

V标=1/250

=1.44cm

V实=5/384×ql4/EXI

=5/384×27.5562kn/m×(3.6m)4/2.06×104kn/cm2×5946.5cm4

=0.492cm

∵V实<V标

∴框架梁挠义设计值合理

六、走廊挑梁的校核

根据设计得出挑梁的线性荷载

取值q=3KN/m

挑梁的设计值I=926.2A=14.85ω=61.76

μ=ql2/2

=3×1.22/2

=2.16KN/m

∴α=μ/w

=2.16KN/m/61.76cm3

=34.97N/mm2

∵(α)=215N/mm2>24.28N/mm2

∴挑梁的设计值合理

<2>挑梁挠度校核

V标=1/250=0.4cm

V实=ql4/8EI

=3N/Mx1.24/8×2.06×104cm×926.2cm4

=0.2822cm

∴V实<V标

故挑梁挠义设计值合理

七、楼面普通(C级)螺栓的校核

框架梁与立柱之间为绞接

∵6=49.6/A

6=49.6/5XA2

6=49.6KN/5.6522

6=87.75N/mm2

∴(6)=>(6)

故可

八、横墙抗风效核

取出单元间计算可识其为悬臂构件

∵Wk=B2MsM2Wo

=1.0*0.9*1.0*70

=0.63KN/m

取值算宽度3.6米,计算高度Ho=3.1+2.85=5.95M,抗风深度Lm=6.0m

传到B点之抗风垂直度.

A:

屋面板=0.11KN/m

B:

基础自重=8.0KN

C:

钢件重=0.3KN/m

D:

墙面板=0.10KN/m

E:

隔墙板=0.08KN/m

F:

楼承板=1.25KN/m

Mg=0.11KN/㎡*3.6m*6m*6m*0.5+8.0KN*6.0m+0.3KN/㎡*3.6m*6m*6m*0.5

+0.1KN/㎡3.6*5.9m*6m+0.08KN/㎡*3.6m*6m*6m*0.5+1.25KN/㎡*3.6m*6m

*6m*0.5

Mg=173.5KN.m

有风引起时倾覆弯矩

M=0.63KN/㎡*3.6*5.952*0.5

=39.47KN.m

由屋面、墙面、横墙、楼面自重克制的抗风底抗拒:

K=M右/M左=173.5/39.47

=4.39

∵K>1.5

∴“安全”稳定可靠。

附:

施工现场平面布置图

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