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临时设施施工方案
临时设施施工方案
根据《建设工程安全生产管理条例》、《城市市容和环境卫生管理条例》等有关的规定,结合长峙岛马鞍村拆迁安置小区三标段工程施工实际,特制定如下临时设施设计施工方案:
一、总体设计
施工现场包括:
办公区、施工区。
办公区由二幢办公用房、厕所、垃圾池、盥洗设施、电动车棚、停车场组成。
施工现场设置班组办公室、厕所、淋浴间、仓库、茶水亭、密闭式垃圾站(或容器)及盥洗设施等临时设施待施工过程中逐步完善。
二、实施方案
一.办公区办公设施
1.自建的办公设施,采用彩钢结构房屋,由二幢二层房屋组成。
建筑面积为500平方满足办公要求。
结构、搭设、使用等应符合安全、消防的有关规定。
地基处理:
(1)塘渣回填。
(2)素砼垫层100厚C15。
(3)素砼垫层宽0.4M。
(4)基础混凝土条形梁300*200强度C25
2.厕所
(1)厕所设置为水冲式,采用花格式窗,通风良好,有照明设施。
(2)蹲位之间设置隔板,隔板高度为0.9米,厕所内贴瓷砖,高度不低于隔板。
(3)厕所按水冲式要求做化粪池,面积为4立方。
3.垃圾池
(1)垃圾池分可回收和不可回收存放点。
并有专人进行清理。
4.淋浴间和盥洗设施
(1)淋浴间内设置满足作业人员使用要求的淋浴喷头。
(2)盥洗设施设置满足作业人员使用的盥洗池。
(3)淋浴间和盥洗处地面贴防滑地砖
5.电动车棚、停车场
电动车棚跟停车场设置在办公区空地处,地面硬化处理。
电动车棚设置充电、防晒、防雨设施,有专人看管。
二.施工区设施
1.班组办公室
自建的班组办公设施,由十间房屋组成。
建筑面积为200平方满足办公要求。
结构、搭设、使用等应符合安全、消防的有关规定。
2.厕所
(1)厕所设置为水冲式,采用花格式窗,通风良好,有照明设施。
(2)蹲位之间设置隔板,隔板高度为0.9米,厕所内贴瓷砖,高度不低于隔板。
(3)厕所按水冲式要求做化粪池,面积为4立方。
3.垃圾池
(1)垃圾池分可回收和不可回收存放点。
并有专人进行清理。
4.清洗设施
施工现场出入口内设置冲洗槽,用钢筋网覆盖的明排水横沟,沟旁设置长×宽×深大于60×60×60cm以上的沉淀池,门内侧设冲洗用水管。
5.防尘设施
(1)施工现场出入口、砼搅拌机、砂浆搅拌机、砂石堆放料场及钢筋加工木工制作场等处的地面,全部采用砼硬化。
防止施工车辆在施工现场行驶中产生扬尘污染环境。
6.大门
(1)施工现场设置东西两个大门
(2)大门口设置带企业标志门头,五牌一图。
(3)大门内设置门卫室。
五牌一图内容:
工程名称、面积、层次、建设单位、设计单位、施工单位、监理单位、开竣工日期、项目经理等。
三、质量安全要求
1.临时设施(含自建房屋、购买或租赁装配式活动房屋)完成建设后,建筑施工单位、安装单位和工程监理单位应共同验收,未经验收或验收不合格的不得投入使用。
2.装配式活动房屋具有产品合格证,并由专业队伍进行安装、拆卸。
当搭设2层及以上使用时,设置有可靠的抗风、防坍塌措施。
3.临时设施(办公、厕所、盥洗间、茶水亭、吸烟室、工具棚、仓库库及其他等)使用的材料,符合安全和环境卫生标准。
4.严禁使用水泥、其他复合材料(如氯化镁、氯化钾)等预制板搭建活动板房屋。
5.严禁使用钢管、三合板、竹片、毛竹、彩条布、石棉瓦、水泥瓦、玻璃钢瓦等脆性材料搭设简易工棚(含办公、宿舍、食堂、厕所、盥洗间、淋浴间、开水房、活动室、工具棚、料库及其他等设施)。
6.施工作业区内严禁设置小卖部、小吃部等设施。
四、其他要求
1.自建的临时设施必须按照《临时设施设计施工方案》进行建设,并与临时设施现场总平面布置图相符。
2.临时设施应在土建工程开工前完成建设,租赁用房必须在基础施工前完成改建,以切实满足现场施工生产的实际需要。
3.工程开工后不得随意增建有关临时设施,确需增加或迁建的,应另行设计方案。
搭建标准符合相关设计、建设要求。
结构计算书
(彩钢夹芯板组合房)
一、本工程为临时办公用房。
采用彩钢夹芯板,轻钢结构件组成。
砼条形基础,钢柱为薄壁矩型方管和角钢组合桁架梁承受楼面荷载,屋面100厚彩钢夹芯板,外墙板和隔墙板分别为75厚、50厚彩钢夹芯板,构件间用抽心铆钉和自钻自钉固定,间距3600mm。
1、其设计为荷载值:
(1)屋面:
静荷载:
0.15KN/㎡
(2)屋面:
活荷载:
0.2KN/㎡
(3)雪荷载:
0.2KN/㎡
(4)基本风压:
0.85KN/㎡
(5)楼面静荷载:
0.75KN/㎡
楼面活荷载:
2.0KN/㎡
2、结构用钢,钢材强度设计值。
(1)抗压,抗拉和抗弯值:
215N/mm2
(2)抗剪:
125N/mm2
(3)刨平顶紧后承压:
325N/mm2
3、焊缝连接强度设计值(焊接焊条均为E43型)
(1)对接焊缝抗压:
215N/mm2
(2)对接焊缝抗拉:
215N/mm2
(3)对接焊缝抗剪:
125N/mm2
(4)角焊缝抗压,抗拉,抗剪:
160N/mm2
4、普通螺栓(C级)连接强度设计值。
(1)抗拉,抗弯:
170N/mm2
(2)抗剪:
130N/mm2
5、强度设计值折减系数。
(1)单面连接单角钢:
0.85
(2)等边角钢:
1.0
(3)长边相连的不等边角钢:
0.25
(4)薄壁型钢:
0.7
二、屋面板核校。
(1)活动房屋面板均为100厚夹芯板,自重0.15KN/㎡
(2)100厚夹芯板的值:
I=194cm4。
I=4.9cm,w=38.8cm3,A=7.8cm2
(3)无檩条的屋面板设计值:
屋面为0.5KN/m2
(4)核校其弯距值:
活荷载×1.4+静荷载×1.2
由(3)得出屋面板的线性荷载值为0.6KN/m
→总值0.5KN/m2×1.2m×1.4+0.15KN/㎡×1.2m×1.2≈1.05KN/m
μ=ql/8
=1.05KN/m×(6.0m)/8
=4.73KN/m
∴α=μ/w
=4.73KN/m/38.8cm3
=12.2KN/cm2
∵(α)=12.2KN/cm2>α
∵屋面板的弯距值符合设计值。
(5)屋面板挠度核校:
根据《钢结构设计规范》檩条挠度取值
V标=1/1200=3.3cm
根据公式V实=(5×ql4)/(384EI)-ql4/(4EI)
=(5×0.78KN×(6.0m)4)/(384×2.06×107N/cm2×194cm4)-
(0.78KN×(1.2m)4)/(4×2.06×10N/cm2×194cm4)
=3.19cm
∵V标>V实
∴屋面板挠度设计值合理。
三、上层墙面板的强度校核。
(1)根据计算作出墙面板的最大压力为N压=4.493KN
上层墙面板夹芯板的设计值为:
I=109cm4,I=3.7cm,w=29.1cm3
Φ=0.5,A=7.8c㎡
杆件的长细比为L/I=77,
λ实=77<80
∴杆件的长细比合理
(2)上层墙面板的稳定性:
N屈=π2EA/φλ2
=π2×2.06×104KN/cm2×7.8c/0.5×772
=68.68KN
∵N屈>N实=4.493KN
∴上层墙面板的设计值合理
四、楼面梁(桁架)的校核
(1)根据规范计算得出楼面的荷载值
2.0KN/m2×1.4+0.75KN/m2×1.2=3.7KN/m2
楼面桁架梁其斜缀条为∠25*3角钢焊接,其斜度在40°~70°的范围内,合乎规范。
缀条的设计值为I=0.82cm4,I=0.76cm,w=0.46cm3
∠=500mm,A=1.432
λ=I/I
=40.65<80
∴缀条的长细比合理
缀条的距离900/4=225cm<40*1.23
∴缀条的间距合理
(2)楼面梁(桁架)强度的校核
桁架设计值I=2290cm4,I=23.25cm,ω=97.45cm3A=4.2cm2
根据楼面荷载值计算得出楼面桁架的线性荷载值
3.7KN/m2×0.9m=3.33KN/m
→M=ql2/8=33.3KN/M(6.0m)2/8
M=14.99KN/m
ō=M/ω
=149.90N/cm/97.45cm3
=1.53822N/cm2
=153.822N/m2
(ō)=215N/mm2>153.822N/mm2
所以桁架的强度设计值合理
(3)楼面桁架挠度值校核
V标=1/250
=2.4cm
V实=5ql4/384
2.75×0.9=2.475kn/m
V实=5×2.475kn/m×(6.0m)4/384×2.06×104kn/cm2×2290cm2
=0.885cm
∵V实<V标
∴楼面桁架的设计值合理
五、下层立柱校核
根据计算得出下层主柱的最大压力
N=2.274+8.2125
=11.0865kn
下层立柱的设计值I=173cm4
ω=34.62cm3I=3.92cmA=11.25cm2
λ=L/i
=79.1
λ=79.1<80
所以立柱长细比合理
N屈=π2EA/φλ2
=3.142×2.06×104KN×2.87/1.07×(108.01)2
=46.69KN
∵N屈>N实
∴下层立柱的设计值合理
1、楼面框架的校核
根据设计得出楼面框架的线性荷载值
取值27.5562kn/cm
框架的设计取I=5946.5cA=11cI=23.25ω=253.04
<1>强度校核
μ=ql2/8
=27.56KN/m×(3.6m)2/8
=44.65KN/m
∴α=μ/w
=44.65KN/m/253.04cm3
=176.45KN/mm
∵(α)=215N/m>α
∵框架梁的设计值合理。
<2>框架梁挠度的校核
V标=1/250
=1.44cm
V实=5/384×ql4/EXI
=5/384×27.5562kn/m×(3.6m)4/2.06×104kn/cm2×5946.5cm4
=0.492cm
∵V实<V标
∴框架梁挠义设计值合理
六、走廊挑梁的校核
根据设计得出挑梁的线性荷载
取值q=3KN/m
挑梁的设计值I=926.2A=14.85ω=61.76
μ=ql2/2
=3×1.22/2
=2.16KN/m
∴α=μ/w
=2.16KN/m/61.76cm3
=34.97N/mm2
∵(α)=215N/mm2>24.28N/mm2
∴挑梁的设计值合理
<2>挑梁挠度校核
V标=1/250=0.4cm
V实=ql4/8EI
=3N/Mx1.24/8×2.06×104cm×926.2cm4
=0.2822cm
∴V实<V标
故挑梁挠义设计值合理
七、楼面普通(C级)螺栓的校核
框架梁与立柱之间为绞接
∵6=49.6/A
6=49.6/5XA2
6=49.6KN/5.6522
6=87.75N/mm2
∴(6)=>(6)
故可
八、横墙抗风效核
取出单元间计算可识其为悬臂构件
∵Wk=B2MsM2Wo
=1.0*0.9*1.0*70
=0.63KN/m
取值算宽度3.6米,计算高度Ho=3.1+2.85=5.95M,抗风深度Lm=6.0m
传到B点之抗风垂直度.
A:
屋面板=0.11KN/m
B:
基础自重=8.0KN
C:
钢件重=0.3KN/m
D:
墙面板=0.10KN/m
E:
隔墙板=0.08KN/m
F:
楼承板=1.25KN/m
Mg=0.11KN/㎡*3.6m*6m*6m*0.5+8.0KN*6.0m+0.3KN/㎡*3.6m*6m*6m*0.5
+0.1KN/㎡3.6*5.9m*6m+0.08KN/㎡*3.6m*6m*6m*0.5+1.25KN/㎡*3.6m*6m
*6m*0.5
Mg=173.5KN.m
有风引起时倾覆弯矩
M=0.63KN/㎡*3.6*5.952*0.5
=39.47KN.m
由屋面、墙面、横墙、楼面自重克制的抗风底抗拒:
K=M右/M左=173.5/39.47
=4.39
∵K>1.5
∴“安全”稳定可靠。
附:
施工现场平面布置图