(3)支路的阻抗(R+Xi);
(4)支路的对地导纳;
(5)支路的变比;
(6)折算到哪一侧的标志(支路首段p处于高压侧则输入“1”,否则为“0”);
B1=[1.00004.00000+0.0576i01.00000;2.00007.00000+0.0574i01.00000;3.00009.00000+0.0586i01.00000;4.00005.00000.0129+0.1099i0.2292i1.00000;4.00006.00000.0139+0.0752i0+0.1294i1.00000;5.00007.00000.0171+0.0868i0+0.1626i1.00000;6.00009.00000.0182+0.0793i0+0.1672i1.00000;7.00008.00000.0076+0.0645i0+0.1344i1.00000;8.00009.00000.0099+0.0843i0+0.1758i1.00000]
矩阵B2的每行是由下列参数构成的:
(1)节点所接发电机的功率SC;
(2)节点负荷功率Sl;
(3)节点电压初始值;
(4)PU节点电压U的给定值;
(5)节点所接的无功补偿设备容量;
二.利用PQ分解法计算潮流
根据各个节点的分类以及参数可得到该网络图的支路参数矩阵B1、节点参数矩阵B2以及各个节点对地容抗矩阵X。
输入数据如下:
输入参数;
支路参数矩阵
B1=[140.0576i010;
270.0574i010;
390.0586i010;
450.0129+0.1099i0.2292i10;
460.0139+0.0752i0.1294i10;
570.0171+0.0868i0.1626i10;
690.0182+0.0793i0.1672i10;
780.0076+0.0645i0.1344i10;
890.0099+0.0843i0.1758i10];
节点参数矩阵
B2=[2+1.2395i01101;
1.8+1.1155i01103;
1+0.6197i01103
001002;
01.2+0.5i1002
00.95+0.3i1002
001002
01.05+0.35i1002
001002];
节点对地阻抗矩阵X=[10;20;30;40;50;60;70;80;90]
节点数n=9;支路数nl=9;平衡母线节点号:
isb=1;误差精度pr=0.00001
运算结果:
各节点的电压V大小(节点号从小到大排)为:
1.00001.00001.00000.98780.95720.97580.98750.97750.9939
以下是每次迭代后各节点的电压值(如图所示)
在本次计算中,我们可以看到4~9节点共有6个节点的电压没有能够达到要求,有必要进行调整。
A.第一次调整
开始对三台变压器分别改分接头,但不满足要求的电压点较多,进而将三台变压器的分接头皆调整为+2.5%档,即将矩阵改变成
输入参数;
支路参数矩阵
B1=[140.0576i01.0250;
270.0574i01.0250;
390.0586i01.0250;
450.0129+0.1099i0.2292i10;
460.0139+0.0752i0.1294i10;
570.0171+0.0868i0.1626i10;
690.0182+0.0793i0.1672i10;
780.0076+0.0645i0.1344i10;
890.0099+0.0843i0.1758i10];
节点参数矩阵
B2=[2+1.2395i01101;
1.8+1.1155i01103;
1+0.6197i01103
001002;
01.2+0.5i1002
00.95+0.3i1002
001002
01.05+0.35i1002
001002];
节点对地阻抗矩阵X=[10;20;30;40;50;60;70;80;90]
节点数n=9;支路数nl=9;平衡母线节点号:
isb=1;误差精度pr=0.00001
运行结果:
各节点的电压V大小(节点号从小到大排)为:
1.00001.00001.00001.01390.98481.00251.01361.00431.0199
以下是每次迭代后各节点的电压值(如图所示):
在这次调整结果中可见,节点5的电压(0.9848)仍不满足要求,要再进行大些调整。
B.第二次调整
输入参数;
支路参数矩阵
B1=[140.0576i01.0250;
270.0574i01.0250;
390.0586i01.0250;
450.0129+0.1099i0.2292i10;
460.0139+0.0752i0.1294i10;
570.0171+0.0868i0.1626i10;
690.0182+0.0793i0.1672i10;
780.0076+0.0645i0.1344i10;
890.0099+0.0843i0.1758i10];
节点参数矩阵
B2=[2+1.2395i01101;
1.8+1.1155i01103;
1+0.6197i01103
001002;
01.2+0.5i100.52
00.95+0.3i1002
001002
01.05+0.35i1002
001002];
节点对地阻抗矩阵X=[10;20;30;40;50;60;70;80;90]
节点数n=9;支路数nl=9;平衡母线节点号:
isb=1;误差精度pr=0.00001
在节点5上进行无功补偿调整,调整数值为0.5。
运行结果:
迭代次数
6
每次没有达到精度要求的有功功率个数为588820
每次没有达到精度要求的无功功率个数为
666400
各节点的电压标幺值E为(节点号从小到大排):
Columns1through7
1.00000.9889+0.1488i0.9967+0.0809i1.0266-0.0227i1.0244-0.0447i1.0120-0.0332i1.0273+0.0475i
Columns8through9
1.0157+0.0017i1.0260+0.0230i
各节点的电压V大小(节点号从小到大排)为:
Columns1through9
1.00001.00001.00001.02681.02541.01261.02841.01571.0263
各节点的电压相角O(节点号从小到大排)为:
Columns1through9
08.55544.6416-1.2648-2.4967-1.88172.64460.09481.2864
各节点的功率S(节点号从小到大排)为:
Columns1through7
0.3839-0.0264i1.8000+0.0352i1.0000+0.0077i-0.0000+0.0000i-1.2500+0.0257i-0.9000-0.3000i0.0000-0.0000i
Columns8through9
-1.0000-0.3500i0.0000-0.0000i
各条支路的首端功率Sj
(顺序同您输入B1时一样)为:
0.3839-0.0264i
1.8000+0.0352i
1.0000+0.0077i
0.2050-0.1291i
0.1789+0.0941i
-1.0455+0.1335i
-0.7219-0.0755i
0.7359+0.0600i
-0.2681-0.1837i
各条支路的末端功率Sj
(顺序同您输入B1时一样)为:
-0.3839+0.0350i
-1.8000+0.1508i
-1.0000+0.0510i
-0.2045-0.1078i
-0.1781-0.2245i
1.0641-0.2108i
0.7311-0.0580i
-0.7319-0.1663i
0.2689+0.0070i
各条支路的功率损耗DS
(顺序同您输入B1时一样)为:
-0.0000+0.0085i
-0.0000+0.1860i
-0.0000+0.0586i
0.0005-0.2369i
0.0008-0.1304i
0.0186-0.0773i
0.0093-0.1335i
0.0040-0.1063i
0.0008-0.1767i
以下是每次迭代后各节点的电压值(如图所示):
对节点5进行无功补偿调整后,所有的节点均在区间(1.0~1.05)(pu)之间,满足要求。
三.利用牛顿-拉夫逊法进行潮流计算:
下面将PQ法中迭代的最后一个数据带入牛顿拉弗逊法(N-L法)中,迭代结果如下:
输入参数
支路参数矩阵
B1=[140.0576i01.0250;
270.0574i01.0250;
390.0586i01.0250;
450.0129+0.1099i0.2292i10;
460.0139+0.0752i0.1294i10;
570.0171+0.0868i0.1626i10;
690.0182+0.0793i0.1672i10;
780.0076+0.0645i0.1344i10;
890.0099+0.0843i0.1758i10];
节点参数矩阵
B2=[2+1.2395i01101;
1.8+1.1155i01103;
1+0.6197i01103
001002;
01.2+0.5i100.52
00.95+0.3i1002
001002
01.05+0.35i1002
001002];
节点对地阻抗矩阵X=[10;20;30;40;50;60;70;80;90]
节点数n=9;支路数nl=9;平衡母线节点号:
isb=1;误差精度pr=0.00001
运行结果:
迭代次数
4
没有达到精度的要求的个数
1416140
各节点的实际电压标幺值E为(节点号从小到大排列):
Columns1through5
1.00000.9889+0.1488i0.9967+0.0809i1.0266-0.0227i1.0244-0.0447i
Columns6through9
1.0120-0.0332i1.0273+0.0475i1.0157+0.0017i1.0260+0.0230i
各节点的电压大小V为(节点号从小到大排列):
Columns1through9
1.00001.00001.00001.02681.02541.01261.02841.01571.0263
各节点的电压相角O为(节点号从小到大排列):
Columns1through9
08.55544.6416-1.2648-2.4967-1.88172.64460.09481.2864
各节点的功率S为(节点号从小到大排列):
Columns1through5
0.3839-0.0264i1.8000+0.0352i1.0000+0.0077i0-1.2500+0.0257i
Columns6through9
-0.9000-0.3000i-0.0000+0.0000i-1.0000-0.3500i0.0000-0.0000i
各条支路的首端Si为(顺序同您输入B1时一样):
0.3839-0.0264i
1.8000+0.0352i
1.0000+0.0077i
0.2050-0.1291i
0.1789+0.0941i
-1.0455+0.1335i
-0.7219-0.0755i
0.7359+0.0600i
-0.2681-0.1837i
各条支路的末端功率Sj为(顺序同您输入B1时一样):
-0.3839+0.0350i
-1.8000+0.1508i
-1.0000+0.0510i
-0.2045-0.1078i
-0.1781-0.2245i
1.0641-0.2108i
0.7311-0.0580i
-0.7319-0.1663i
0.2689+0.0070i
各条支路的功率损耗DS为(顺序同您输入B1时一样):
0+0.0085i
0+0.1860i
0.0000+0.0586i
0.0005-0.2369i
0.0008-0.1304i
0.0186-0.0773i
0.0093-0.1335i
0.0040-0.1063i
0.0008-0.1767i
以下是每次迭代后各节点的电压值(如图所示):
四、潮流计算结果汇总表
1、各节点电压计算汇总表(以牛顿拉夫逊法计算为准)
节点
1
2
3
4
5
6
7
8
9
标幺值
1
1
1
1.0268
1.0254
1.0126
1.0284
1.0157
1.0263
有名值(KV)
220
220
220
225.896
225.588
222.772
226.248
223.454
225.786
相角
0
8.5554
4.6416
-1.2648
-2.4967
-1.8817
2.6446
0.0948
1.2864
2、各支路首端功率计算汇总表(以牛顿拉夫逊法计算为准)
支路
功率
功率
有功功率P
无功功率Q
标幺值
有名值
标幺值
有名值
1-4
0.3839
38.39
-0.0264
-2.64
2-7
1.8
180
0.0352
3.52
3-9
1
100
0.0077
0.77
4-5
0.2050
20.50
-0.1291
-12.91
4-6
0.1789
17.89
0.0941
9.41
5-7
-1.0455
-104.55
0.1335
13.35
6-9
-0.7219
-72.19
-0.0755
-7.55
7-8
0.7359
73.59
0.0600
6.00
8-9
-0.2681
-26.81
-0.1837
-18.37
3、各支路末端功率计算汇总表(以牛顿拉夫逊法计算为准)
支路
功率
功率
有功功率P
无功功率Q
标幺值
有名值
标幺值
有名值
1-4
-0.3839
-38.39
0.0350
3.50
2-7
-1.8000
-180
0.1508
15.08
3-9
-1.0000
-100
0.0510
5.10
4-5
-0.2045
-20.45
-0.1078
-10.78
4-6
-0.1781
-17.81
-0.2245
-22.45
5-7
1.0641
106.41
-0.2108
-21.08
6-9
0.7311
73.11
-0.0580
-5.80
7-8
-0.7319
-73.19
-0.1663
-16.63
8-9
0.2689
26.89
0.0070
0.7
1、潮流控制的主要手段有哪些?
由于电网运行时负荷等的变化,引起系统中各节点电压的变化。
发电机容量有限,而电压的调整又必须服从对电压质量的要求,调整的幅度不能太大,另一方面从电网运行经济性和安全等方面考虑,网络中的潮流往往需要控制。
在实际的网络潮流控制中主要采用:
串联电容(作用以容抗抵偿线路感抗);串联电抗(作用在于限流);附加串联加压器(作用在于产生一环流或强制循环功率使强制循环功率与自然分布功率的叠加可达到理想值);优化电网结构,降低线损;负载端实行无功就地补偿等手段控制潮流。
本设计中的潮流控制如下:
第一次调整电压结果如下:
由以上图知,节点4、5、6、7、8、9节点的电压值不在1.0-1.05之间,首先考虑用最基本的调压方式,改变变压器1、2、3的变比,将变压器1、2、3调节分接头至+2.5%档。
结果如下:
可见5节点的电压值还不在1.0-1.05之间,考虑采用增加5节点的无功补偿,调整值为0.5,即50MVar。
结果如下:
故本设计中采用了改变变压器变比和增加无功补偿的方式来控制系统潮流。
2、如何降低系统网损?
由于传输距离远,传输线路长,传输线路的阻抗会消耗部分电能,转换为热量消散掉,其次还有变压器上也会产生一些损耗,为此主要通过:
(1)提升传输电压
(2)减小输电电流
(3)采用直流输电的方式
(4)增大传输线缆的截面积
(5)减小输电线路阻抗
在本设计中,我采用了提升传输电压的方式来降低系统网损,对比电压提升前后的网损情况如下所示:
电压提升前:
电压提升后:
由此可见,提升系统电压能减小系统网损。
五、根据计算可以得到潮流分布图如下所示:
3、线路有功潮流最有可能的流向是?
线路无功潮流最有可能的流向是?
线路有功潮流向是从电压超前的一方流向滞后的一方,无功流向是从电压高的一方流向电压低的一方,其方向如上图所示。
其中,箭头的方向为功率表示理论的有功率和无功功率的正方向。
若数值前若是正号箭头表示和箭头的流向一致,若是负号则表示和肩头的流向相反