可以得出中心距在其范围内,所以取a0=470可以。
查机械设计手册由式:
L=2a0+
+
(5-6)
可以得出带长为L=2×470+
+
=1436.5mm
由机械设计基础查表13-2选用V带的型号,对Z型带选用Ld=1600mm。
再由其公式:
a≈a0+
(5-7)
可以确定V带的中心距a=470+
=552
5.6验算小带轮包角α1
查机械设计基础由公式
α1=180°-
×57.3°(5-8)
可以得出α1=180°-
×57.3°=159.88°>120°
所以得出包角合适。
5.7求V带的根数
查机械设计基础由公式:
Z=
(5-9)
已知n1=1500r/min,d1=71查表可以得出P0=0.30KW
由传动比i=3.53查表13-5得∆P0=0.03KW
由α1=159.88°查表13-7得Kα=0.95,查表13-2得KL=1.16,由此可得
Z=
≈2.357
所以V带取3根
5.8求作用在带轮轴上的压力FQ
查机械设计手册表13-1得出V带每米长的质量q=0.06kg/m由公式:
F0=
(5-10)
其中Pc为功率,Z为v带的根数,V为v带的带速,Kа为包角修正系数可以查表得出其值为0.95
可以得出F0=
≈82.4N
现在计算作用在带轮上的压力FQ,由公式:
FQ=
(5-11)
可以得出FQ=402.5N
6V带轮的设计
6.1V带轮材料的选择
设计V带轮时应满足的要求是:
质量小,结构工艺好,无过大的铸造内应力,质量分布均匀,转速高时要经过动平衡,轮槽工作面要精细加工(表面粗糙度一般为3.2以减少带摩擦,各槽的尺寸和角度应保持一定的精度,以使载荷分布较均匀。
带轮的材料主要采用铸铁,常用的材料牌号为HT150或HT200,转速较高时采用铸钢,小功率采用铸铝或塑料。
考虑本设计的功率情况和转速,本设计采用铸铁,材料牌号为HT200。
6.2带轮的结构尺寸的设计
6.2.1带轮结构形式的设计
铸铁制V带轮的典型结构有以下几种形式:
1、实心式;2、腹板式;3、孔板式;4、椭圆轮辐式。
V带轮的结构形式与基准直径有关。
当带轮基准直径为dd≤d(d为安装带轮的轴的直径,mm)时可采用实心式;当dd≤300mm时,可采用腹板式;当dd≤300mm时,同时D1-d1≥100mm时,可采用孔板式;当dd>300时可采用轮辐式
由5.3中的计算已知d1,d2:
小带轮基准直径d1=71mm
安装轴带轮轴的直径d=25mm
∵dd≤d∴小带轮选用实心式
小带轮基准直径d2=236mm
∵dd≤300mm∴大带轮选用腹板式
6.2.2带轮尺寸的设计
V带轮的轮槽与所选用的V带的型号相对应,此设计选的是Z带,根据书上表格可直接得出
基准宽度b0=8.5mm
基准下槽深度hfmin=7.0mm
槽间距e=12±0.3mm
最小轮缘厚δmin=5.5mm
带轮宽度B=45
带轮的总长L=(1.5~2.5)d=50
图3主动轮
大V轮d=236mm小于350,所以采用腹板式。
由其轴径为25mm.
基准宽度b0=8.5mm
基准下槽深度hfmin=7.0mm
槽间距e=12±0.3mm
最小轮缘厚δmin=4.5mm
带轮宽度B=37
带轮的总长L=(1.5~2.5)d=50
图4:
从动轮
轮槽工作表面的粗糙度为1.6或3.2,由于这两个带轮在切片机运行过程中起着非常重要的传动作用,所以两个带轮轮槽工作表面的粗糙度均取1.6
7轴的选择
选取轴的材料为45号钢,调质处理。
根据轴上零件的安装、定位及轴的制造工艺,确定轴的结构如图五:
图5:
轴
7.1计算轴的最小直径
根据表(机械设计第七版高等教育出版社。
下同)取C=107—118,则有[17]根据课本表14-2,可知45钢可取
=35Mpa,C=112
轴的强度计算,由公式计算轴的最小直径,由公式:
dmin=
(7-1)
得出dmin=
≈17mm
计算轴的输出力矩T,由公式:
T=9550*
(7-2)
可以得出T=9550×
≈36N.m
轴的输出直径显然不大,且与轮盘和从动轮的尺寸比列不协调,考虑到与键槽和电动机的输出直径为24mm。
已经远大于dmin,所以取最小轴径dmin取25mm
7.2轴的结构尺寸确定
轴的两端分别与刀盘的从动轮相连接,所以取d1-2=d7-8=25mm。
带轮及刀盘采用轴肩定位,且定位高度h>0.07dd2-3=d6-7=30mm。
考虑此处轴径,出轴承产品目录中初步选定7207c角接触球轴承,其尺寸为d×D×B=35×72×17,所以d3-4=d5-6=35mm。
查手册7207c角接触球轴承的轴肩高为4mm,所以d4-5=43mm
由刀盘的尺寸和从动轮的尺寸确定l1-2=26mm,l7-8=35mm。
由轴承的尺寸,可以确定l3-4=l5-6=17mm。
有轴承端盖的结构和传动轴,确定轴承端盖的总宽度为20,根据轴承端盖的装拆及便于对轴承添加润滑剂的要求,去l2-3=l6-7=60mm。
根据轴的总体尺寸,取l4-5=100mm。
7.3轴的校核
求轴上的载荷,首先根据轴的结构,作出轴的计算简图。
根据轴的计算图,做出轴的弯矩图和扭矩图。
图6轴的载荷分析图
从轴的结构图以及弯矩和扭矩图中可以看出靠近大带轮轴承上的截面为危险截面。
现将计算的危险截面处的M、MH、MV。
选取轴的材料为45号钢,调质处理。
根据《机械设计》表14-2,已经算出轴的最小直径为25mm,扭矩为36N.m
所以,可以计算出作用在轴上的力圆周力Ft:
Ft=
(7-3)
Ft=
=288N
作用在刀片上的力径向力Fr:
(7-4)
可以得出Fr=166.2N
根据上面的数据和轴的机构以及弯矩和扭矩图中可以看出,受载荷最大的面是靠近大带轮的轴承端面,因此求得此截面的弯矩扭矩如下表:
表3截面的弯矩扭矩
Table3Cross-sectionofbendingmomenttorque
载荷
平行于轴
垂直于轴
支反力F
1125N
N
弯矩M
MH=34245N/mm
总弯矩
=63999N/mm
=35413N/mm
扭矩T
T2=131759.8N.mm
7.4按弯扭合成应力校核轴的强度
进行校核时,通常只校核轴上承受最大弯矩和扭矩的截面(即危险截面C)的强度。
根据《机械设计》式(15-5),以及上表的数据,以及轴单向旋转,扭转切应力为脉动循环变应力,取
=0.6,计算轴的应力,由公式:
(7-5)
得出轴的应力:
=37.6Mpa
前面已经选定轴的材料为45号钢,调质处理,由《机械设计》表15-1可查得
[σ-1]=60Mpa,所以计算出轴安全。
故该轴在此截面的右侧的强度也是足够的。
本机无大的瞬时过载及严重的应力循环不对称性,故可略去静强度校核。
至此,轴的校验结束,轴的校验合格。
8轴承的选择和校核
8.1轴承的选择
由于轴承主要承受的只有机体中的轴,叶轮,从动轮的径向力。
故选用角接触轴承7207C角接触球轴承。
轴承的主要参数:
n=396r/min
预计寿命为8年
工作小时数Lh预计为12000小时
8.2轴承的校核
角接触球轴承一般是由内圈、外圈、滚动体和保持架组成。
内圈装在轴上,外圈装在机座和轴承座上。
内圈上有滚道,当内外圈相对旋转时,滚动体将沿着滚道滚动。
保持架的作用是把滚动体均匀地隔开。
滚动体与内外圈的材料应具有高的硬度和接触疲劳强度、良好的耐磨性和冲击性。
一般用含铬合金钢制造。
工作表面要磨削和抛光。
与滑动轴承相比,角接触球轴承具有摩擦阻力小、起动灵敏、效率高、能够同时承受径向和轴向的作用力等优点。
所以选择角接触球轴承。
由上述可知,选择7207C的角接触球轴承,现对其进行校核。
因该轴承受
和
的作用,必须求出当量动载荷P。
计算时用到的径向系数X、轴向系数Y要根据Fa/C0r值查取,而C0r是轴承的径向额定静载荷,在轴承型号未选出前暂时不知道,故用试算法。
根据《机械设计基础》表16-11,暂取Fa/C0r=0.17,则e=0.5。
因Fr=288N,Fa=166.2N,则Fa/Fr=0.57>e,由《机械设计基础》表16-11查得X=0.44,Y=1.4。
由公式
P=XFr+YFa(8-1)
P=
计算所需径向基本额定动载荷值,由公式:
(8-2)
fp=1.2(查《机械设计基础》表16-9得);
ft=1(查《机械设计基础》表16-8得,因工作温度不高);
Lh是使用寿命,为12000h
所以:
Cr=2910>2900NC0r=1920N
故7207C的角接触球轴承轴承的Fa/C0r=288/1920=0.15与原估算接近,适用。
9键的选择和校核
9.1键的选择
均为一般联接,可选用普通平键中的圆头普通平键。
安装刀盘处键的选择:
此处轴的直径d1=25mm,查《机械设计课程设计手册》表4-1得键的截面尺寸为:
宽度b=8mm,高度h=7mm,取键长L=14mm.
与皮带轮联接的键的选择:
此处轴径为d2=25mm,同理选用键的宽度b=8mm,高度h=7mm,取键长L=18mm.
9.2键的校核
键、轴的材料都是钢,键采用静联接,冲击轻微。
查《机械设计基础》表14-1得许用挤压应力[σp]=120~150Mpa,取[σp]=135Mpa。
键1的工作长度l=L-b=14-7=7mm,键与刀盘的接触高度k=0.5h=3.5mm查机械设计手册由公式:
=
(9-1)
得出σp为116Mpa小于[σp]所以键1的强度合适。
键2的工作长度l=L-b=25-6=19mm,键与皮带轮的接触高度k=0.5h=3mm
=
(9-2)
得出σp为136Mpa小于[σp]所以键1的强度合适
T——传动的转矩N·m
k——键与轮毂键槽的接触高度
l——键的工作长度mm
d——轴的直径
10刀片的设计
10.1刀片类型的选择
切削刀片有直刃刀片和圆刃刀片两种,现对直刃刀片和圆刃刀片在切削中的受力作用下分析,从而选择切削刀片。
本设计将针对常用型号的刀片进行受力分析从而选择出适合本型号离心式切片机的最优方案。
直刃刀片在切削中的受力数据如下表:
表4直刃刀片分析
Table4Theanalyzingofstraightbit
编号
项目
切削面积
切削阻力
平均切削阻力
切削长度
平均切削阻力
cm2
kg
kg/cm2
mm
kg/mm
1
顺行
2.4*1.3
2.2
0.705
24
0.092
逆行
1.4*0.6
5
5.952
14
0.375
2
顺行
1.6*0.8
2
0.694
16
0.125
逆行
1.4*0.6
2
1.786
15
0.133
3
顺行
0.7*1.3
2
2.198
13
0.667
逆行
1.0*0.5
1.5
3
10
0.15
4
顺行
1.9*1.2
3
1.316
9
0.158
逆行
0.7*0.6
3.5
8.333
7
0.5
5
顺行
1.9*0.8
1.5
0.987
19
0.79
逆行
0.9*0.8
3
4.167
9
0.333
6
顺行
1.2*0.7
2
1.681
12
0.167
逆行
1.2*0.6
2
2.778
12
0.167
平均
2.799
0.258
圆刃刀片在切削中的受力数据如下表:
表5圆刃刀片分析
Table5Theanalyzingofarcbit
编号
项目切削面积切削阻力
cm2kg
平均切削阻力切削长度平均切削阻力
kg/cm2mmkg/mm
1
顺行2.4*0.51.5
逆行1.4*0.62.5
1.25240.063
2.98140.179
2
顺行1.5*0.72
逆行1.4*0.81.5
1.905160.133
1.339150.107
3
顺行1.7*0.31.50.629130.088
逆行1.0*0.512100.1
4
顺行1.8*0.72.51.98490.139
逆行0.7*0.628.47770.286
5
顺行1.8*0.210.455190.056
逆行0.9*0.822.77890.222
6
顺行1.9*0.120.887120.05
逆行1.2*0.61.52.083120.125
平均1.920.133
以上两表可以看出圆刃刀片要比直刃刀片省力50%左右,所以本设计采用圆刃刀片,材料选用45#。
10.2刀片形位及尺寸的设计
因为根据设计要求,刀片是在机壳内壁上固定,通过叶轮的旋转使物料相对刀片运动从而达到切削的目的。
所以刀片应适当弯曲,刀片弯曲半径r0应接近机壳内壁的半径。
r0=(0.4~0.55)D(D为机壳内壁上刀座的直径)
∵D=282mm
因为考虑到刀片将会需要调节以保证切削厚度,所以r0可稍大于刀座直径
∴取r0=142mm
根据要求,切削厚度为3mm,且刀片需要通过调节以保证切削厚度,所以刀片厚度应稍大于切削厚度以嵌入刀座并可进行调节,刀片厚度取4mm。
考虑到本设计的离心式切片机的切削物料以土豆等作物为主,刀片的长、宽应接近作物的尺寸了。
考虑到平带是圆周运动,因此我设计在每隔一定的距离安装一把刀片,有效的利用圆周运动,大大的提高工作效率。
在整个刀座上装有4把刀片,即在平带运动一周的时间内,刀片切削4次。
刀片的尺寸为长取65mm,宽取50mm。
,用铆钉将刀片铆上去。
铆钉的大小选取:
采用沉头的型式,
。
同时,为防止刀片的强度由于有沟槽而降低,在刀座装有刀片的地方也铆上薄铁皮,能有效的减少因开有沟槽而造成的强度降低。
11入料斗的设计及叶轮的设计
入料斗是保证进料顺利,同时起定力刃的作用,根据本机构的整体特点,入料斗设计成倾斜的矩形状,这样物料可以出重力自动下滑,入料斗和叶轮之间的距离不能太大或太小,必须保证切片的厚度,所以设计入料斗与刀盘之间的距离为100m左右。
现考虑如何让茎块进入料斗后能顺利下滑,来完成切割工序,首先查表得到物料与物料之间的摩擦系数为0.4,在分析茎块在料斗中的受力情况。
要让茎块能顺利下滑,必须要求向Fn向x轴的投影在x轴的正方向上,那样茎块才能顺利下滑,那么就必须要求ɑ>δ,斜坡角度的确定过程如下:
FR=FN+F1(11-1)
要想让茎块能顺利下滑的话,那么必须Gsin(ɑ-δ)>0,也就是说ɑ>δ时茎块就能顺利下滑,f=tgδ=0.4,得到δ=21.8°,而ɑ>δ,