250mm厚地下室顶板扣件式计算书支撑高度557m.docx
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250mm厚地下室顶板扣件式计算书支撑高度557m
10.1、250mm厚地下室顶板（扣件式）计算书（支撑高度：
5.57m）
计算依据：
1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－2011
3、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
4、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
5、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
6、《钢结构设计标准》GB50017-2017
一、工程属性
新浇混凝土楼板名称
1
新浇混凝土楼板板厚（mm）
250
模板支架高度H（m）
5.57
模板支架纵向长度L（m）
64
模板支架横向长度B（m）
53
二、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）
面板
0.1
面板及小梁
0.3
楼板模板
0.5
混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.1
施工荷载标准值Q1k（kN/m2）
2.5
模板支拆环境不考虑风荷载
三、模板体系设计
结构重要性系数γ0
1.1
脚手架安全等级
I级
主梁布置方向
平行立杆纵向方向
立杆纵向间距la（mm）
800
立杆横向间距lb（mm）
800
水平拉杆步距h（mm）
1500
小梁间距l（mm）
300
小梁最大悬挑长度l1（mm）
200
主梁最大悬挑长度l2（mm）
200
结构表面的要求
结构表面隐蔽
设计简图如下：
模板设计平面图
模板设计剖面图（模板支架纵向）
模板设计剖面图（模板支架横向）
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度t（mm）
15
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15
面板抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.4
面板弹性模量E（N/mm2）
10000
面板计算方式
简支梁
楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
承载能力极限状态
q1＝1.1×max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4×Q1k,1.35（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×（0.1+（24+1.1）×0.25）+1.4×2.5，1.35×（0.1+（24+1.1）×0.25）+1.4×0.7×2.5]×1=12.265kN/m
正常使用极限状态
q＝（γG（G1k+（G2k+G3k）×h））×b=（1×（0.1+（24+1.1）×0.25））×1＝6.375kN/m
计算简图如下：
1、强度验算
Mmax＝q1l2/8＝12.265×0.32/8＝0.138kN·m
σ＝Mmax/W＝0.138×106/37500＝3.679N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝5ql4/（384EI）=5×6.375×3004/（384×10000×281250）=0.239mm
ν＝0.239mm≤[ν]＝L/250＝300/250＝1.2mm
满足要求！
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁截面类型（mm）
50×80
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15.444
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.782
小梁截面抵抗矩W（cm3）
53.333
小梁弹性模量E（N/mm2）
9350
小梁截面惯性矩I（cm4）
213.333
小梁计算方式
二等跨连续梁
q1＝1.1×max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×（0.3+（24+1.1）×0.25）+1.4×2.5，1.35×（0.3+（24+1.1）×0.25）+1.4×0.7×2.5]×0.3=3.759kN/m
因此，q1静＝1.1×1.2×（G1k+（G2k+G3k）×h）×b=1.1×1.2×（0.3+（24+1.1）×0.25）×0.3=2.604kN/m
q1活＝1.1×1.4×Q1k×b=1.1×1.4×2.5×0.3＝1.155kN/m
计算简图如下：
1、强度验算
M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×2.604×0.82+0.125×1.155×0.82＝0.301kN·m
M2＝q1L12/2=3.759×0.22/2＝0.075kN·m
Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.301，0.075]＝0.301kN·m
σ=Mmax/W=0.301×106/53333=5.638N/mm2≤[f]=15.444N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×2.604×0.8+0.625×1.155×0.8＝1.879kN
V2＝q1L1＝3.759×0.2＝0.752kN
Vmax＝max[V1，V2]＝max[1.879，0.752]＝1.879kN
τmax=3Vmax/（2bh0）=3×1.879×1000/（2×50×80）＝0.705N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
q＝（γG（G1k+（G2k+G3k）×h））×b=（1×（0.3+（24+1.1）×0.25））×0.3＝1.973kN/m
挠度,跨中νmax＝0.521qL4/（100EI）=0.521×1.973×8004/（100×9350×213.333×104）＝0.211mm≤[ν]＝L/250＝800/250＝3.2mm；
悬臂端νmax＝ql14/（8EI）=1.973×2004/（8×9350×213.333×104）＝0.02mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×200/250＝1.6mm
满足要求！
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁截面类型（mm）
Φ48×2.8
主梁计算截面类型（mm）
Φ48×2.8
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面抵抗矩W（cm3）
4.25
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁截面惯性矩I（cm4）
10.19
主梁计算方式
二等跨连续梁
1、小梁最大支座反力计算
q1＝1.1×max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×（0.5+（24+1.1）×0.25）+1.4×2.5，1.35×（0.5+（24+1.1）×0.25）+1.4×0.7×2.5]×0.3＝3.838kN/m
q1静＝1.1×1.2×（G1k+（G2k+G3k）×h）×b＝1.1×1.2×（0.5+（24+1.1）×0.25）×0.3＝2.683kN/m
q1活＝1.1×1.4×Q1k×b＝1.1×1.4×2.5×0.3＝1.155kN/m
q2＝（γG（G1k+（G2k+G3k）×h））×b=（1×（0.5+（24+1.1）×0.25））×0.3＝2.033kN/m
承载能力极限状态
按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×3.838×0.8＝3.838kN
按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝（0.375q1静+0.437q1活）L+q1l1＝（0.375×2.683+0.437×1.155）×0.8+3.838×0.2＝1.976kN
R＝max[Rmax，R1]＝3.838kN;
正常使用极限状态
按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×2.033×0.8＝2.033kN
按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L+q2l1＝0.375×2.033×0.8+2.033×0.2＝1.016kN
R'＝max[R'max，R'1]＝2.033kN;
计算简图如下：
主梁计算简图一
主梁计算简图二
2、抗弯验算
主梁弯矩图一（kN·m）
主梁弯矩图二（kN·m）
σ=Mmax/W=0.847×106/4250=199.306N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
3、抗剪验算
主梁剪力图一（kN）
主梁剪力图二（kN）
τmax=2Vmax/A=2×5.856×1000/398＝29.429N/mm2≤[τ]=125N/mm2
满足要求！
4、挠度验算
主梁变形图一（mm）
主梁变形图二（mm）
跨中νmax=0.814mm≤[ν]=800/250=3.2mm
悬挑段νmax＝0.701mm≤[ν]=2×200/250=1.6mm
满足要求！
5、支座反力计算
承载能力极限状态
图一
支座反力依次为R1=9.496kN，R2=11.233kN，R3=6.137kN
图二
支座反力依次为R1=7.695kN，R2=11.477kN，R3=7.695kN
七、扣件抗滑移验算
荷载传递至立杆方式
双扣件
扣件抗滑移折减系数kc
1
按上节计算可知，扣件受力N＝11.477kN≤Rc=kc×12=1×12=12kN
满足要求！
八、立杆验算
剪刀撑设置
普通型
立杆顶部步距hd（mm）
1200
立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a（mm）
200
顶部立杆计算长度系数μ1
1.386
非顶部立杆计算长度系数μ2
1.755
立杆钢管截面类型（mm）
Φ48×2.8
立杆钢管计算截面类型（mm）
Φ48×2.8
钢材等级
Q235
立杆截面面积A（mm2）
398
立杆截面回转半径i（mm）
16
立杆截面抵抗矩W（cm3）
4.25
抗压强度设计值[f]（N/mm2）
205
支架自重标准值q（kN/m）
0.15
1、长细比验算
顶部立杆段：
l01=kμ1（hd+2a）=1×1.386×（1200+2×200）=2218mm
非顶部立杆段：
l0=kμ2h=1×1.755×1500=2632mm
λ=max[l01，l0]/i=2632/16=164.5≤[λ]=210
满足要求！
2、立杆稳定性验算
λ=l0/i=3040.537/16=190.062
查表得，φ1=0.199
不考虑风荷载:
Nd=Max[R1,R2,R3]+1.1×γG×q×H=Max[9.496,11.477,7.695]+1.1×1.35×0.15×5.57=12.717kN
fd=Nd/（φ1A）＝12.717×103/（0.199×398）=160.564N/mm2≤[σ]=205N/mm2
满足要求！
九、高宽比验算
根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016第8.3.2条:
支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0
H/B=5.57/53=0.105≤3
满足要求，不需要进行抗倾覆验算！
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