满堂脚手架施工方案.docx

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满堂脚手架施工方案

第一章工程概况

本工程为投资建设的御都项目,总建筑面积约19.56万m2，本项目位于城北片区片区。

该工程由8栋26层剪力墙结构高层住宅（局部1~2层为商业），2栋多层框架结构商业建筑组成。

1.1建筑结构安全等级为二级，高层建筑耐火等级为一级。

1.2本地区建筑抗震设防类别为丙类。

抗震设防烈度为7度,设计基本地震加速度值0.1g，设计地震分组为第二组。

1.3基本风压值：

0.3KN/m2,地面粗糙度为B类。

1.4本建筑结构设计合理使用年限为50年。

1.5本工程各层梁板混凝土结构工程施工采用满堂式脚手架。

第二章编制依据

2.1《建筑施工计算手册》

2.2《建筑施工手册》

2.3《建筑结构荷载规范》

2.4《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）》

2.5《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》

2.6《建筑施工安全检查标准》

2.7建筑设计有限责任公司设计的御都项目施工图。

2.8我公司的工程管理制度、机械设备装备情况、施工能力以及类似工程施工经验。

2.9经审批合格的该工程《施工组织设计》。

第三章危险源识别与监控

3.1脚手架工程事故的类型分析

3.1.1整架倾倒或局部垮架。

3.1.2整架失稳、垂直坍塌。

3.1.3人员从脚手架上高处坠落。

3.1.4落物伤人（物体打击）。

3.1.5不当操作事故（闪失、碰撞等）。

3.2引发事故的主要原因分析

3.2.1整架倾倒、垂直坍塌或局部垮架

（1）构架缺陷：

构架缺少必须的结构杆件，未按规定数量和要求搭设剪刀撑等。

（2）在使用过程中任意拆除必不可少的杆件和剪刀撑等。

（3）构架尺寸过大，承载能力不足或设计安全不够与严重超载。

（4）脚手架基础（如所支撑的楼板强度未达到要求）承载力不足。

3.2.2人员从脚手架上高处坠落

（1）作业层未按规定设置围挡防护。

（2）作业层未铺满脚手板或架面之间的间隙过大。

（3）脚手板和杆件因搁置不稳、扎结不牢或发生断裂和坠落。

（4）不当操作产生的碰撞和闪失。

3.2.3落物伤人（物体打击）

（1）在搭设和拆除时，高空抛掷构配件，砸伤工人或过路行人。

（2）架体上物体堆放不牢或意外碰落，砸伤工人或过路行人。

（3）整架倾倒、垂直坍塌或局部垮架，砸伤工人或过路行人。

3.2.4不当操作大致有以下情形：

（1）用力过猛，致使身体失稳。

（2）在架面上拉车退着行走。

（3）拥挤碰撞。

（4）集中多人搬运或安装较重构件。

（5）架面上的水或其他易滑物品未清除，造成滑落。

3.2.5其他伤害

（1）在不安全的天气条件（六级以上大风、雷雨）下继续施工。

（2）在长期搁置以后未作检查的情况下重新投入使用等。

3.3危险源的监控

3.3.1对脚手架的构配件材料的材质，使用的机械、工具、用具进行监控。

3.3.2对脚手架的构架和防护设施承载可靠和使用安全进行监控。

3.3.3对脚手架的搭设、使用和拆除进行监控，坚决制止乱搭、乱改和乱用情况。

3.3.4加强安全管理，对施工环境和施工条件进行监控。

第四章楼板模板计算书

高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等规范编制。

因本工程6~10#楼基础顶面至1层模板支架高度超过5米，其中最高的达6.7米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。

为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：

《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。

结合本工程结构形式、实际施工特点，室内采用满堂脚手架模板支撑体系来满足梁、板的施工。

必须保证其整体性和抗倾覆性。

本工程层搭设高度层高最高为8#楼基础顶至第一层高度为6.7m，扣除楼板厚度和木方、钢管等材料的厚度，本方案中支撑高度按照6.5m进行计算，其余搭设高度小于5米的满堂脚手架详《模板工程施工方案》。

4.1参数信息

4.1.1模板支架参数

横向间距或排距（m）:

1.20；纵距（m）:

1.20；步距（m）:

1.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）:

0.10；模板支架搭设高度（m）:

6.50；

采用的钢管（mm）:

Φ48×3.5；板底支撑连接方式:

方木支撑；

立杆承重连接方式:

可调托座；

4.1.2荷载参数

模板与木板自重（kN/m2）:

0.350；混凝土与钢筋自重（kN/m3）:

25.000；

施工均布荷载标准值（kN/m2）:

2.500；

4.1.3材料参数

面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；

面板弹性模量E（N/mm2）:

9500；面板抗弯强度设计值（N/mm2）:

13；

木方抗剪强度设计值（N/mm2）:

1.400；木方的间隔距离（mm）:

250.000；

木方弹性模量E（N/mm2）:

9000.000；木方抗弯强度设计值（N/mm2）:

13.000；

木方的截面宽度（mm）:

50.00；木方的截面高度（mm）:

100.00；

托梁材料为：

钢管（双钢管）:

Ф48×3.5；

4.1.4楼板参数

楼板的计算厚度（mm）:

100.00；

楼板支撑架荷载计算单元

4.2模板面板计算:

模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度

模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=120×1.52/6=45cm3；

I=120×1.53/12=33.75cm4；

模板面板的按照三跨连续梁计算。

面板计算简图

4.2.1荷载计算

（1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）：

q1=25×0.1×1.2+0.35×1.2=3.42kN/m；

（2）活荷载为施工人员及设备荷载（kN/m）：

q2=2.5×1.2=3kN/m；

4.2.2强度计算

计算公式如下:

M=0.1ql2

其中：

q=1.2×3.42+1.4×3=8.304kN/m

最大弯矩M=0.1×8.304×2502=51900kN·m；

面板最大应力计算值σ=M/W=51900/45000=1.153N/mm2；

面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

面板的最大应力计算值为1.153N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

4.2.3挠度计算

挠度计算公式为

ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250

其中q=q1=3.42kN/m

面板最大挠度计算值ν=0.677×3.42×2504/（100×9500×33.75×104）=0.028mm；

面板最大允许挠度[ν]=250/250=1mm；

面板的最大挠度计算值0.028mm小于面板的最大允许挠度1mm,满足要求!

4.3模板支撑方木的计算:

方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=b×h2/6=5×10×10/6=83.33cm3；

I=b×h3/12=5×10×10×10/12=416.67cm4；

方木楞计算简图

4.3.1荷载的计算：

（1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）：

q1=25×0.25×0.1+0.35×0.25=0.712kN/m；

（2）活荷载为施工人员及设备荷载（kN/m）：

q2=2.5×0.25=0.625kN/m；

4.3.2强度验算:

计算公式如下:

M=0.1ql2

均布荷载q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×0.712+1.4×0.625=1.73kN/m；

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×1.73×1.22=0.249kN·m；

方木最大应力计算值σ=M/W=0.249×106/83333.33=2.989N/mm2；

方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；

方木的最大应力计算值为2.989N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

4.3.3抗剪验算：

截面抗剪强度必须满足:

τ=3V/2bhn<[τ]

其中最大剪力:

V=0.6×1.73×1.2=1.246kN；

方木受剪应力计算值τ=3×1.246×103/（2×50×100）=0.374N/mm2；

方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.374N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!

4.3.4挠度验算:

计算公式如下:

ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250

均布荷载q=q1=0.712kN/m；

最大挠度计算值ν=0.677×0.712×12004/（100×9000×4166666.667）=0.267mm；

最大允许挠度[ν]=1200/250=4.8mm；

方木的最大挠度计算值0.267mm小于方木的最大允许挠度4.8mm,满足要求!

4.4托梁材料计算:

托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

托梁采用：

钢管（双钢管）:

Ф48×3.5；

W=10.16cm3；

I=24.38cm4；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝2.076kN;

托梁计算简图

托梁计算弯矩图（kN·m）

托梁计算变形图（mm）

托梁计算剪力图（kN）

最大弯矩Mmax=1.223kN·m；

最大变形Vmax=2.38mm；

最大支座力Qmax=11.001kN；

最大应力σ=1222713.542/10160=120.346N/mm2；

托梁的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

托梁的最大应力计算值120.346N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!

托梁的最大挠度为2.38mm小于1200/150与10mm,满足要求!

4.5模板支架立杆荷载设计值（轴力）:

作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。

4.5.1静荷载标准值包括以下内容：

（1）脚手架的自重（kN）：

NG1=0.138×6.5=0.9kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。

（2）模板的自重（kN）：

NG2=0.35×1.2×1.2=0.504kN；

（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：

NG3=25×0.1×1.2×1.2=3.6kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=5.004kN；

4.5.2活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=（2.5+2）×1.2×1.2=6.48kN；

4.5.3不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算

N=1.2NG+1.4NQ=15.076kN；

4.6立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式:

σ=N/（φA）≤[f]

其中N----立杆的轴心压力设计值（kN）：

N=15.076kN；

φ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；

i----计算立杆的截面回转半径（cm）：

i=1.58cm；

A----立杆净截面面积（cm2）：

A=4.89cm2；

W----立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：

W=5.08cm3；

σ--------钢管立杆最大应力计算值（N/mm2）；

[f]----钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205N/mm2；

L0----计算长度（m）；

按下式计算:

l0=h+2a=1.5+0.1×2=1.7m；

a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；

l0/i=1700/15.8=108；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.53；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=15076.32/（0.53×489）=58.172N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=58.172N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算

l0=k1k2（h+2a）=1.167×1.009×（1.5+0.1×2）=2.002m；

k1--计算长度附加系数按照表1取值1.167；

k2--计算长度附加系数，h+2a=1.7按照表2取值1.009；

Lo/i=2001.755/15.8=127；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.412；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=15076.32/（0.412×489）=74.832N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=74.832N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

第五章施工要求

5.1施工准备

5.1.1技术准备

在本安全专项施工方案施工前，工程负责人应对相关人员进行详细的技术交底。

5.1.2物资准备

（1）材料准备

根据材料分析和施工进度计划的要求，编制材料需要量计划，为施工备料，确定对方场地及组织运输提供依据。

（2）构（配）件和制品加工准备

根据脚手架构造体系要求，对构（配）件和制品进行加工。

（3）脚手架施工机具准备

由架子工自带扳手及其他所需工具。

5.1.3施工现场准备

（1）做好“三通一平”

（2）组织物资进场，并拟定有关的材料试验。

（3）做好季节性施工准备。

5.1.4施工场外协调

（1）材料加工和订货。

（2）做好劳务安排，签订劳务合同。

5.2脚手架搭设

必须在当层混凝土楼板强度达到1.2Mpa后（即常规环境下混凝土楼板浇筑完成24小时后），再开始搭设满堂脚手架。

脚手架应按施工方案的要求放线定位。

立杆下用截面300mm×50mm木垫板通长铺设。

5.2.1脚手架搭设要求

外脚手架搭设的基本要求是：

横平竖直，整齐清晰，图形一致，平竖通顺，连接牢固，受荷安全，有安全操作空间，不变形，不摇晃。

5.2.2满堂脚手架搭设顺序

满堂脚手架搭设应遵循以下顺序：

垫木方→摆放扫地杆→逐根树立立杆并与纵横向扫地杆扣紧→安各步纵横水平杆并与各立杆扣紧→接立杆→加设剪刀撑→按照图纸要求用顶丝将立杆挑至设计标高→按照模板施工组织设计铺设模板→检查验收→合格（不合格整改再验收）。

5.2.3脚手架的搭设除了按顺序搭设以外，还得注意下列事项：

（1）按照规定的构造方案和尺寸进行搭设。

（2）及时与结构拉结或临时支顶，以确保搭设过程的安全。

（3）拧紧扣件。

（拧紧程度要适当）

（4）有变形的杆件或不合格的杆件（有长度、扣接不紧等）不能使用。

（5）搭设工人必须系安全带。

（6）随时矫正杆件的垂直和偏差避免偏差过大。

（7）没有完成的脚手架，在每日收工时，一定要确保架子稳定，以免发生意外。

5.3脚手架的拆除

脚手架使用完毕，同条件养护试件抗压强度达到拆模强度要求后，上报项目技术负责人审批，待技术负责人审批后，立即拆除，在脚手架拆除前要做好以下工作：

5.3.1对脚手架进行安全检查，确认不存在安全隐患。

如存在影响拆除脚手架安全的隐患，应先对脚手架进行修理和加固，以确保脚手架在拆除过程中不发生危险。

5.3.2在拆除脚手架时，应先清除脚手板上的垃圾杂物，清除时严禁高空向下抛掷，大块的装入容器内由垂直运输设备向下运送，能用扫帚集中的要集中装入容器内运下。

5.3.3脚手架在拆除前，应先明确拆除范围、数量、时间和拆除顺序、方法，物件垂直运输设备的数量，脚手架上的水平运输、人员组织，指挥联络的方法和用语，拆除的安全措施和警戒区域。

5.3.4严格遵循拆除顺序，由上而下，后搭的先拆，先搭的后拆，同一部位拆除顺序是：

模板→顶丝→纵横横杆→立杆。

满堂脚手架支撑需要两次拆除，第一次将除梁底和短跨中间的支撑外的大部分模板和支撑进行拆除，第二次将梁底和短跨中间的支撑拆除，具体参见施工组织设计中的模板工程。

5.3.5满堂脚手架的拆除不得在垂直方向上同时作业。

5.3.6拆除脚手架时，必须进行危险范围评估界定，并将危险范围区域进行隔离，并在隔离区边界设置明显的禁行标志和围栏，在坠落范围内应有明显“禁止入内”字样的标志，并有专人监护，以保证擦脚手架时无其他人员入内。

5.3.7拆除脚手架后的垂直运输使用塔吊，严禁乱扔乱抛，并对操作人员和使用人员进行交底，规定联络用语和方法，明确职责，以保证脚手架拆除时其垂直运输设备能安全运转。

5.3.8拆下的脚手架钢管、扣件及其他材料运至地后面，应及时清理，将合格的，需要整修后重复使用的和应报废的加以区分，按规格堆放。

对合格件应及时进行保养，保养后送仓库保管以备日后使用。

5.3.9本工程脚手架拆除遇大风、大雨、大雾天气时应停止作业。

5.3.10拆除时操作人员要系还安全带，穿软底防滑鞋，扎裹腿。

5.3.11脚手架拆除工程中，不中途换人。

如必须换人，则应在安全技术交底中交代清楚。

第六章脚手架质量检查与验收

6.1材质要求

6.1.1钢管材质要求

（1）脚手架钢管应采用现行国家标准<<直缝电焊钢管>>（GB/T13793）或<<低压流体输送用焊接钢管>>（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准<<碳素结构钢>>（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。

（2）每根钢管最大质量不应大于25kg，宜采用Φ48×3.0的钢管。

（3）钢管的尺寸和表面质量应符合以下规定：

新旧钢管尺寸、表面质量和外形应分别符合<<建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范>>（JGJ130/2001）第8.1.1、8.1.2条规定。

新钢管的检查应符合下列规定：

a.应有产品质量合格证。

b.应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》（GB/T228）的有关规定。

c.钢管表面应平直光滑，不应由裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。

d.钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应分别符合《建筑施工扣件式脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）表8.1.5的规定。

⑤钢管必须有防锈漆。

钢管上严禁打孔。

《建筑施工扣件式脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）第8.1.2条规定，旧钢管的检查应符合下列规定：

a.表面锈蚀深度应符合建筑施工扣件式脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）第8.1.5序号３的规定。

锈蚀检查应每年一次。

检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取３根，在每根锈蚀严重的部位横向割断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用。

b.钢管的弯曲变形应符合建筑施工扣件式脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）第8.1.5序号４的规定。

6.1.2扣件材质要求

（1）扣件式钢管脚手架应采用可煅铸铁制做扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）规定；采取其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。

（2）脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧力矩达65KN.m时不得破坏。

6.1.3脚手板材质要求

（1）脚手板可采用钢、木、竹材料制作，每块质量不宜大于30kg。

（2）木脚手板采用杉木或松木制作，其材质应符合现行国家标准《木机构设计规范》（GB50005）中Ⅱ级材质的规定。

脚手板厚度不应小于50mm，两端应各设直径为4mm的镀锌钢丝箍两道。

（3）竹脚手板宜采用由毛竹或楠木制作的竹串片板、竹笆板。

6.1.4连墙杆材质要求

连墙杆的材质要求应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q-235级钢的规定。

经检验合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不应有积水。

并对数量进行核实。

6.1.5安全网的材质要求

（1）架设安全网作业使用的所有材料及材质，必须经过检查并符合其专项安全施工组织设计的要求。

（2）安全网的支撑系统，宜选用脚手架钢管，也可采用木或竹材料搭设。

当使用脚手架钢管时，其材质应符合《重庆市建设工程施工安全技术操作规程》的规定。

严禁不同材质的材料混用。

（3）企业购入安全网，应分进货批次记录存档。

记录应载明进货日期，供货商及地址、电话，产品名称及分批标记，制造商，商标及地址，电话，制造日期，批号，有效期限，生产许可证编号及其他必须填写的内容，使用的工程项目名称及使用时间，以便发生问题时追溯。

（4）使用过一次以上的旧网调入其他工程使用，必须附其原始记录及其使用记录，并按规定进行耐冲击性能检验和耐贯穿性检验，合格后方可投入使用。

当使用单位无此项检验能力时，应委托具有法定资格的检验检测单位进行，检验记录应留档备查。

对超过产品有效期限的旧网，不得投入使用，必须作报废处理。

（5）首次使用的新网，在开拆包装物前应对包装物上的产品标志进行检查，产品标志应符合下列要求，产品标准记载内容表明产品不符合国家标准或与实际用途不符的，不得投入使用。

产品名称及分类标记内容符合使用要求。

网目边长符合国家标准和使用要求。

制造商名称及地址清晰。

有制造日期或生产批号。

有有效期限且产品在有效期限内。

有产品生产许可证编号。

（6）安全立网应符合下列要求：

用绵纶、维纶、涤纶或其他的耐候性不低于上述品种的材料制成。

同一张安全网上的同种构件的材料、规格和制作方法必须一致，外观应平整。

网的宽度不应小于3mm，产品规格偏差允许在2%以下，每张网的重量不超过15kg。

菱形或方形的网目，网目边长不得大于0.5m，相邻2绳系间距不大于0.75,安全网的续燃、阻燃时间不得大于4s。

（7）安全平网应符合下列要求：

符合《四川省建设工程施工安全技术操作规程》的规定。

网体纵横向应设有筋绳，筋绳的分布应均匀合理；两根相邻筋绳的间距不得小于0.3没。

（8）密目式安全立网应符合下列要求

网目密度不低于2000目/100c㎡。

网体各边缘部位的开眼环扣必须牢固可靠，孔径不低于1mm。

网体缝线不得有跳针、露缝，缝边应均匀。

一张网体上不得有一个以上的接缝，且接缝部位应端正牢固。

不得有断沙、破洞、变形及有碍使用的编制缺陷。

阻燃安全网的续燃、阻燃时间均不得大于4s。

6.2脚手架检查与验收

脚手架的检查与验收严格按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）第8条检查与验收相关条款及《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）表3.0.4-1落地式脚手架检查评分表中所列项目和施工方案要求的内容进行检查。

填写验收记录单，并由施工单位主要负责人、安全员、监理工程师签字后，方能交付使用。

第七章安全与日常维护管理

7.1安全管理要求

7.1.1脚手架的搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管