莆永高速A3标悬空支架施工方案1229.docx
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莆永高速A3标悬空支架施工方案1229
福建省莆田至永定(闽粤界)高速公路
永春至永定泉州段A3合同段
悬空支架施工方案
(剪力销)
编制:
审核:
批准:
中铁十局二公司莆永高速A3合同段项目部
2011年12月29日
目录
1、编制依据及原则1
1.1编制依据1
1.2编制原则1
2、工程概况1
3、总体施工方案2
3.1支承平台布置3
3.2计算依据及采用程序3
3.3计算参数4
3.4计算结果6
4、结论8
1、编制依据及原则
1.1编制依据
(1)福建省莆田至永定高速公路泉州段A3标《两阶段施工图设计》。
(2)《公路工程技术标准》(JTGB01-2003)。
(3)《公路工程质量检验评定标注》(JTGF80/1-2004)。
(4)《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041-2000)。
(5)当地的水文、气象及本项目的地质资料。
(6)《福建省高速公路施工标准化管理指南》。
1.2编制原则
(1)本着“安全第一、质量至上”的原则。
(2)充分考虑施工不利因素,加快施工进度,保证节点工期。
(3)多年来本单位在相似工程上使用的先进经验和施工方法。
2、工程概况
炉内大桥右幅桥梁起讫桩号:
K11+705.3~K11+830.5,桥长125.2m。
左幅起讫桩号:
ZK11+699.5~ZK11+823.5,桥长124m。
全桥上部构造采用预应力混凝土T梁,先简支后结构连续(刚构)体,右线桥跨组合:
4×30,全桥共1联,下部结构采用柱式墩,钻孔灌注桩基础,墩柱直径均为1.50m,墩柱最高20.5m,桩基直径1.80m,最长19m。
左线桥跨组合:
4×30,全桥共1联,下部结构采用柱式墩,钻孔灌注桩基础,墩柱直径均为1.50m,墩柱最高22m,桩基直径1.80m,最长19m。
西溪大桥右幅桥梁起讫桩号:
K16+727.3~K17+135.5,桥长408.2m。
左幅起讫桩号:
ZK16+679.3~ZK17+098.7,桥长419.4m。
全桥上部构造采用预应力混凝土T梁,先简支后结构连续(刚构)体,右线桥跨组合:
4*40+3*40+3*40m,全桥共3联,下部结构采用柱式墩及薄壁实心墩,钻孔灌注桩基础,1#、5#、6#、7#、8#、9#墩墩柱直径1.80m,墩柱最高27.3m,桩基直径2.0m,最长29m;2#、3#、4#墩采用薄壁实心墩,墩柱最高43.7m;左线桥跨组合采用4*40+4*40+3*30m,全桥共3联。
下部结构采用柱式墩及薄壁实心墩,钻孔灌注桩基础,1#、2#、5#、6#、7#、8#、9#、10#墩墩柱直径1.8m,墩柱最高33.5m。
当铺大桥右幅桥梁起讫桩号:
K19+733.5~K19+980.5,桥长247.0m。
左幅起讫桩号:
ZK19+801.5~ZK20+018.5,桥长217m。
全桥上部构造采用预应力混凝土T梁,先简支后结构连续(刚构)体,右线桥跨组合:
4×30+4×30m,全桥共2联,下部结构采用柱式墩,钻孔灌注桩基础,1#、2#、7#墩墩柱直径1.50m,墩柱最高18.9m,桩基直径1.80m,最长20m;3#、4#、5#、6#墩墩柱直径1.80m,墩柱最高30.5m;左线桥跨组合采用3×30+4×30m,全桥共2联。
下部结构采用柱式墩,钻孔灌注桩基础,1#、2#、3#、6#墩墩柱直径1.50m,墩柱最高18.7m。
3、总体施工方案
莆永高速A3合同段桥梁大部采用双柱式墩身,且部分墩高较高,采用满堂支架施工盖梁耗时长、占用大量钢管扣件等周转材料、不经济,并且施工风险高,拟采用在墩柱上预留孔穿钢棒搭设支承平台施工。
本标段盖梁尺寸分别为2.4m×1.7m×10.9m(宽×高×长)、2.2m×1.5m×10.9m(宽×高×长)、2.2m×1.5m×10.8m(宽×高×长)、2.0m×1.3m×10.8m(宽×高×长)。
考虑最不利情况,采用西溪大桥左线8#墩盖梁作为计算模型。
盖梁简图如下:
3.1支承平台布置
盖梁施工支承平台采用在两墩柱上各穿一根2.4m长φ10cm钢棒,上面采用墩柱两侧各一根12m长45b工字钢做横向主梁,搭设施工平台的方式。
主梁上面安放一排每根3.5m长的[16槽钢,间距为50cm作为分布梁。
分布梁上铺设盖梁底模。
传力途径为:
盖梁底模——分布梁([16槽钢)——横向主梁(45b工字钢)——支点φ10cm钢棒。
如下图:
3.2计算依据及采用程序
本计算书采用的规范如下:
1、《公路桥涵施工技术规范》(JTG/TF50-2011)
2、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)
3、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)
4、《建筑施工扣件式钢管支架安全技术规范》(JGJ130-2001)
5、其他现行相关规范、规程
3.3计算参数
1、主要材料
(1)[16a槽钢
截面面积为:
A=2195mm2
截面抵抗矩:
W=108.3×103mm3
截面惯性矩:
I=866.2×104mm4
弹性模量E=2.1×105Mpa
钢材采用Q235钢,抗拉、抗压、抗弯强度设计值[σ]=215Mpa。
(2)45b工字钢
横向主梁采用2根45b工字钢,横向间距为180cm。
截面面积为:
A=11140mm2,
X轴惯性矩为:
IX=33759×104mm4,
X轴抗弯截面模量为:
WX=1500.4×103mm3,
钢材采用Q235钢,抗拉、抗压、抗弯强度设计值[σ]=215Mpa。
(3)钢棒
钢棒采用φ100mm高强钢棒(A45),
截面面积为:
A=3.14×502=7850mm2,
惯性矩为:
I=πd4/32=3.14×1004/32=981.25×104mm4
截面模量为:
W=πd3/32=3.14*1003/32=9.8125×104mm3
抗剪强度设计值[τ]=125Mpa。
2、设计荷载
(1)砼自重
砼自重统一取170cm梁高为计算荷载,
砼设计方量:
V=49.51m3,钢筋砼按27KN/m3计算,
砼自重:
G=49.51×27=1336.77KN
盖梁长10.9m,均布每延米荷载:
q1=1336.77/10.9=122.64kN/m
(2)组合钢模板及连接件1.0kN/m2,侧模和底模每延米共计5.8m2,q2=5.8kN/m
(3)[16a槽钢
3.5m长[16槽钢间距0.5m,每延米2根共计7米,合计:
q3=7×0.1723=1.2061kN/m
(4)45b工字钢
共2根,当根长12米,共重:
2×12×87.45kg=2098.8kg
q4=20.99KN
(5)施工荷载
小型机具、堆放荷载:
q5=2.5KPa
振捣混凝土产生的荷载:
q6=2KPa
荷载组合及施工阶段
盖梁自重及支架自重均按恒载考虑组合系数1.2,施工荷载按活载考虑组合系数1.4。
3、受力模型
(1)[16a槽钢分布梁计算模型:
[16a槽钢分布梁直接承受底模以上的自重,[16a槽钢分布在圆柱两侧的45b工字钢上,两工字钢主梁紧贴圆柱,间距按圆柱直径180cm,故[16a槽钢分布梁计算跨径为180cm,盖梁底宽为240cm,分布梁两端各悬臂55cm,悬臂有利跨中受力,不计悬臂部分,按简支梁计算,实际偏安全,如下图
(2)工字钢主梁计算模型:
工字钢主梁承受由每根双槽钢分布梁传来的重力,按均布荷载考虑,两根工字钢各承受一半的力,工字钢搭在两圆柱预埋的钢棒上,故工字钢计算跨径为两圆柱中心的间距,取为6.7m,按两端外伸悬臂计算。
如下图
(3)钢棒计算模型
钢棒为悬臂结构模型,工字钢紧贴圆柱,故只考虑钢棒受剪,4个支点抗剪截面分担承受上面传来的重力。
3.4计算结果
(1)[16a槽钢分布梁计算
荷载q=1.2×(q1+q2)+1.4×(q5+q6)=1.2×(122.64+5.8)+1.4×(2.5+2)=160.428KN/m
[16a槽钢分布梁布设间距0.5m,单根承受0.5×160.428=80.21KN,
盖梁底宽2.4m
则单根槽钢均布荷载q=80.21/2.4=33.42KN/m
计算跨径1.8m
跨中弯矩:
M=1/8ql2=0.125×33.42×1.82=13.54KN.m
σ=M/W=13.54/108.3×103mm3=125MPa<【215MPa】
挠度:
f=5ql4/384EI=5×33.42×1.84/(384×2.1×866.2)=0.00251m<[f]=l0/400=1.8/400=0.0045m(满足要求)。
(2)45b工字主横梁计算
荷载:
q=1.2×(q1+q2+q3)+1.4×(q5+q6)=1.2×(122.64+5.8+1.21)+1.4×(2.5+2)=161.88KN/m
45工字钢设两根,单根承受q=0.5×161.88=80.94KN/M
计算跨径6.7m
跨中弯矩:
M=1/2qlx[(1-a/x)(1+2a/l)-x/l]
=1/2×80.94×6.7×5.45×[(1-2.1/5.45)×(1+2×2.1/6.7)-5.45/6.7]=275.70KN.m
σ=M/W=275.70/1500.4×103mm3=183.75MPa<【215MPa】
跨中挠度:
f=ql4(5-24a2/l2)/384EI
=80.94×6.74×(5-24×2.12/6.72)/(384×2.1×33759)=0.0163m=16.3mm<[f]=l/400=6.7/400=16.75mm
悬臂端点挠度:
f=qal3(6a2/l2+3a3/l3-1)/24EI
=80.94×2.1×6.73×(6×2.12/6.72+3.5×2.13/6.73-1)/(24×2.1×33759)=-0.0091m
(3)钢棒计算
荷载:
q=1.2×(q1+q2+q3)+1.4×(q5+q6)=1.2×(122.64+5.8+1.21)+1.4×(2.5+2)=161.88KN/m
Q=(161.88×10.9+20.99)/4=446.37KN
τ=Q/A=446.37×103/7850=56.86MPa<[τ]=125Mpa
4、结论
综合以上计算得知,此支架方案能满足盖梁施工受力要求。