落地式钢管脚手架施工方案.docx
《落地式钢管脚手架施工方案.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《落地式钢管脚手架施工方案.docx（14页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。
落地式钢管脚手架施工方案
目录
1．工程概况......................................................2
2．脚手架构配件的质量标准........................................3
3．脚手架的用途及极限荷载值......................................3
4．脚手架的搭设方法..............................................3
5.剪刀撑的搭设方法..............................................4
6.小横杆的设置..................................................4
7．脚手板的防护栏杆..............................................5
8．密目网垂直封闭................................................5
9．脚手架的上下通道..............................................5
10.脚手架交底....................................................5
11.脚手架的拆除方法..............................................5
12.脚手架搭设时注意事项..........................................6
13.脚手架计算书..................................................6
落地式钢管脚手架
1．工程概况：
工程名称
孔雀新城·竹园**********
工程地点
固安县发展道南侧，永定路西侧，育才北路东侧；
建设单位
********
勘察单位
********
设计单位
廊坊市****建筑设计有限公司
监理单位
廊坊市******工程建设监理有限公司
施工单位
浙江广丰建设集团有限公司
计划工期
（201*年**月**日—20**年**月**日）
质量目标
合格
现场管理目标
安全文明工地
安全管理目标
杜绝重大伤亡事故，减小一般伤害事故，将事故发生率控制在1‰以内
建筑概况
建筑功能
住宅
2
设计使用年限
50
3
耐火等级
一级
4
防水等级
屋面Ⅱ级
使用年限**年
地下
防水等级为Ⅱ级
5
建筑规模
总建筑面积
约****m2
6
地上面积
约***㎡
地下面积
约****m2
7
层数
地下
层高
*#*#楼20层、*#*#楼*层
*#*#楼地下一层、*#*#楼地下二层
地下一层*米、地上层高为2.9米
9
功能划分
以住宅为主，地下为储藏室和停车场
本工程结构*#、*#楼地下*层，地上**层，*#、*#楼地下**层，地上**层。
室内外高差300mm，住宅采用现浇剪力墙及现浇钢筋混凝土楼板结构，基础为筏板基础。
本工程*#、*#主楼二层以下，*#、*#三层以下采用全封闭双排外落地脚手架。
2．脚手架构配件的质量标准
2.1钢管及扣件
钢管宜采用外径48mm，壁厚3.5mm焊接钢管，宜采用力学性能适中的Q235A（3＃）钢，其力学性能应符合国家现行标准《碳素结构负钢》GBT700中Q235A钢的规定，扣件应符合GB15831－1995《钢管脚手架扣件》的规定。
3．脚手架的用途及极限荷载值
砌筑用脚手架、外围脚手架，搭设高度10米，脚手架外立杆内侧满挂密目式网全封闭。
脚手架的荷载：
结构架3000N／m2
4．脚手架的搭设方法
4.1 搭设顺序
放置纵向扫地杆，自角部起依次向两边竖立底杆，底端与纵向扫地杆扣接固定后、装设横向扫地杆并也与立杆固定（固定立杆底端前，应吊线确保立杆垂直），每边竖起3－4根立杆后,随即装设第一步纵向水平杆（与立杆扣接固定）和横向水平杆（小横杆，靠近立杆并与纵向水平杆扣接固定）、校正立杆垂直和水平使其符合要求，按40－60Nm力拧紧扣件螺栓，形成脚手架的起始段，按上述要求依次向前延伸搭设，直至第一步架交圈完成。
交圈后，再全面检查一遍脚手架质量和地基情况，严格确保设计要求和脚手架质量，设置连杆墙件（或加抛撑），按第一步程序和要求搭设指二步、第三小步．．．．．．，随搭设进程及时装设连墙件和剪刀撑，装设作业层间横杆（在脚手架横向杆之间架设的、用于缩小铺板支撑跨度的横杆）、铺设脚手板和装设作业层栏杆、挡脚板及密目网全封闭。
4.2 构造要求
4.2.1 立杆的间距、垂直度
立杆间距选用1.5米，允许搭设偏差±5cm,立杆垂直度允许搭设偏差±10cm。
4.2.2 扫地杆设置
从垫板往上20cm处，设置扫地杆，扫地杆采用对接接长。
扫地杆在端头与立杆交接处伸出扣件长度不小于10cm。
4.2.3 横杆间距、平整度
横杆步距采用1.8米，用对接方法接长，一根横杆两端的高差，不能超过2cm，纵向水平杆全长平整度不小于±10cm。
4.2.4 立杆、横杆接头的详细做法
立柱上的对接扣件应交错布置，两个相邻立柱的接头不应设在同步跨内，两相邻立柱接头在高度方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1／3。
纵向水平杆对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应小于500cm，并应避免设在纵向水平杆的跨中。
5.剪刀撑的搭设方法
在建筑物四周转交处，必须要设置剪刀撑，每道剪刀撑跨越立柱的根数宜在5－7根之间，每道剪刀撑的宽度不应小于4跨，且不小于6米。
斜杆与地面的倾角宜在45度－60度之间，由底至顶连续设置，中间每道剪刀撑的净距不应大于15米。
剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆伸出端，或立柱上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于15cm。
剪刀撑接长采用搭接接长，搭接长度不小于50cm，用3个扣件等距离布置，扣件在钢管端头处不小于10cm处。
剪刀撑下端一定要落地。
6．小横杆的设置
每一主节点必须设置一根横向水平杆，并采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上部，端头处伸出长度不小于10cm。
该杆轴线偏离主节点的距离不应大于150cm，在双排架中，靠墙一侧的外伸长度不应大于50cm。
单排架的小横杆一端采用直角扣件，固定在纵向水平杆上部，另一端应伸入墙内240cm以上。
7．脚手板的防护栏杆
脚手板一般设置在3根小横杆上，要铺满、铺严密，在两侧设置180mm以上高踢脚板，操作层上部护身栏杆1.2米高，下部护栏杆距踢脚板0.6米处。
8．密目网垂直封闭
●密目网的质量要求
1．密目网要四证齐全，要有阴燃性能，其续燃、阴燃时间均不得大于4秒。
要符合GB16909的规定。
2.每10cm×10cm=100cm2的面积上,有2000个以上网目。
2.密目，多贯穿试验
做耐贯穿试验时，将网与地面在30度夹角拉平，在其中心上方3米处，用5kg重的钢管（管径48mm－51mm）垂直自由落下，不穿透即为合格产品。
3密目网的绑扎方法
用系绳将密目网绑扎至立杆或大横杆上，使网与架体牢固的连接在一起。
系绳的材质应符合GB16909的规定。
9．脚手架的上下通道
脚手架体要设置安全马道：
1.马道宽度不小于1米，坡度以1：
3（高：
长）为宜。
2.马道的立杆、横杆间距应与脚手架相适应，基础按脚手架要求处理，立面设剪刀撑。
3.人行斜道小横杆间距不超过1.5米。
4.马道上满铺脚手板，板上钉防滑条。
5.设置护身栏杆，上部护身栏米1.2，下部护身栏距脚手板0.6米，同时设180mm宽挡脚板。
10．脚手架交底
脚手架必须严格按照施工方案搭设，要有严格的技术交底，操作人员必须严格执行，所有偏差数值必须控制在允许范围内。
11．脚手架的拆除方法
制定拆除方案，方案包括拆架的步骤和方法、安全措施等。
拆除顺序应遵守由上到下，先搭后拆、后搭先拆的原则。
即先拆栏杆、脚手架、剪刀撑、斜撑、而后小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行，要严禁上下同时进行拆除工作。
拆架子的高空作业人员应戴安全帽，系安全带，穿软义鞋上架作业，同时，周围没围栏或竖立警戒标志并有专人指挥，以免发生伤亡事故。
12．脚手架搭设时注意事项
（1）、外径48mm与51mm的钢管严禁混合使用。
（2）、主节点处，固定横向水平杆（或纵向水平杆）、剪刀撑、横向支近等扣件的中心线距主节点的距离不应大于150mm。
（3）、各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。
（4）、对接扣件的开口应朝向架子的内侧，螺栓朝上，直角扣件的开口不得朝下，以确保安全。
（5）、当脚手架外侧遇有低压电线时，而且外侧边缘距外电架空线路负侧边缘的安全距离小于规范定时，应做专门外是方案，并严格执行。
（6）、上架作业人员必须持证上岗，戴安全帽，系安全带。
（7）、严格按搭设方案施工；连墙件和剪刀撑应及时设置，不得滞后超过两步；
（8）、在搭设过程中，应注意调整脚手架的垂直度，最大允许偏差100mm。
13、落地式扣件钢管脚手架计算书
落地式扣件钢管脚手架计算书
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
计算参数:
双排脚手架，搭设高度15.0米，立杆采用单立管。
立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.35米，立杆的步距1.80米。
钢管类型为
48×3.5，连墙件采用3步3跨，竖向间距5.40米，水平间距4.50米。
施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。
脚手板采用竹串片，荷载为0.35kN/m2，按照铺设4层计算。
栏杆采用竹串片，荷载为0.14kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。
脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。
基本风压0.40kN/m2，高度变化系数0.7400，体型系数1.1340。
地基承载力标准值340kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。
一、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.050/2=0.184kN/m
活荷载标准值Q=3.000×1.050/2=1.575kN/m
静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.184=0.267kN/m
活荷载的计算值q2=1.4×1.575=2.205kN/m
大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）
大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩）
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩
跨中最大弯矩计算公式如下:
跨中最大弯矩为
M1=（0.08×0.267+0.10×2.205）×1.5002=0.544kN.m
支座最大弯矩计算公式如下:
支座最大弯矩为
M2=-（0.10×0.267+0.117×2.205）×1.5002=-0.640kN.m
我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
=0.640×106/5080.0=126.072N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:
静荷载标准值q1=0.038+0.184=0.222kN/m
活荷载标准值q2=1.575kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=（0.677×0.222+0.990×1.575）×1500.04/（100×2.06×105×121900.0）=3.447mm
大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!
二、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN
脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.050×1.500/2=0.276kN
活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.500/2=2.362kN
荷载的计算值P=1.2×0.058+1.2×0.276+1.4×2.362=3.707kN
小横杆计算简图
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=（1.2×0.038）×1.0502/8+3.707×1.050/4=0.980kN.m
=0.980×106/5080.0=192.822N/mm2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=5.0×0.038×1050.004/（384×2.060×105×121900.000）=0.02mm
集中荷载标准值P=0.058+0.276+2.362=2.696kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V2=2695.725×1050.0×1050.0×1050.0/（48×2.06×105×121900.0）=2.589mm
最大挠度和
V=V1+V2=2.613mm
小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!
三、扣件抗滑力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:
R≤Rc
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
1.荷载值计算
横杆的自重标准值P1=0.038×1.050=0.040kN
脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.050×1.500/2=0.276kN
活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.500/2=2.362kN
荷载的计算值R=1.2×0.040+1.2×0.276+1.4×2.362=3.687kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:
单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
四、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）；本例为0.1248
NG1=0.125×15.000=1.872kN
（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35
NG2=0.350×4×1.500×（1.050+0.350）/2=1.470kN
（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.14
NG3=0.140×1.500×4/2=0.420kN
（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；0.005
NG4=0.005×1.500×15.000=0.112kN
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.874kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×1.050/2=4.725kN
风荷载标准值应按照以下公式计算
其中W0——基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）附录表D.4的规定采用：
W0=0.400
Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）附录表7.2.1的规定采用：
Uz=0.740
Us——风荷载体型系数：
Us=1.134
经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.400×0.740×1.134=0.235kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+0.85×1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.874+0.85×1.4×4.725=10.272kN
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.874+1.4×4.725=11.264kN
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式
MW=0.85×1.4Wklah2/10
其中Wk——风荷载标准值（kN/m2）；
la——立杆的纵距（m）；
h——立杆的步距（m）。
经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85×1.4×0.235×1.500×1.800×1.800/10=0.136kN.m
五、立杆的稳定性计算:
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=11.264kN；
i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
k——计算长度附加系数，取1.155；
u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.700；
l0——计算长度（m）,由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.700×1.800=3.534m；
A——立杆净截面面积，A=4.890cm2；
W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=5.080cm3；
——由长细比，为3534/16=224；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.146；
——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；经计算得到
=11264/（0.15×489）=157.419N/mm2；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=10.272kN；
i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
k——计算长度附加系数，取1.155；
u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.700；
l0——计算长度（m）,由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.700×1.800=3.534m；
A——立杆净截面面积，A=4.890cm2；
W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=5.080cm3；
——由长细比，为3534/16=224；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.146；
MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.136kN.m；
——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；经计算得到
=10272/（0.15×489）+136000/5080=170.302N/mm2；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!
六、最大搭设高度的计算:
不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=2.002kN；
NQ——活荷载标准值，NQ=4.725kN；
gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.125kN/m；
经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=37.735米。
考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=2.002kN；
NQ——活荷载标准值，NQ=4.725kN；
gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.125kN/m；
Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.114kN.m；
经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=31.579米。
七、连墙件的计算:
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl=Nlw+No
其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），应按照下式计算：
Nlw=1.4×wk×Aw
wk——风荷载标准值，wk=0.235kN/m2；
Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=5.40×4.50=24.300m2；
No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）；No=5.000
经计算得到Nlw=7.994kN，连墙件轴向力计算值Nl=12.994kN
连墙件轴向力设计值Nf=
A[f]
其中
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=35.00/1.58的结果查表得到
=0.94；
A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。
经过计算得到Nf=94.353kN
Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!
连墙件拉结楼板预埋钢管示意图
八、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p≤fg
其中p——立杆基础底面的平均压力（kN/m2），p=N/A；p=45.06
N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值（kN）；N=11.26
A——基础底面面积（m2）；A=0.25
fg——地基承载力设计值（kN/m2）；fg=136.00
地基承载力设计值应按下式计算
fg=kc×fgk
其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=0.40
fgk——地基承载力标准值；fgk=340.00
地基承载力的计算满足要求!
升级会员 