落地式脚手架施工方案12doc1.docx

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落地式脚手架施工方案12doc1

中航城两河流域

落地式

脚

手

架

专

项

方

案

编制单位：

中国航空技术国际工程有限公司

编制时间：

二0一六年三月三十日

落地式脚手架专项施工（方案）报审表

工程名称：

中航城2.4期监理表-2

致：

沈阳新佳城工程管理有限公司（监理单位）

我方已根据施工合同的有关规定完成了落地式脚手架专项施工（方案）的编制，并经我单位技术负责人审查批准，请予以审查。

附：

落地式脚手架专项施工（方案）

施工单位（章）中国航空技术国际工程有限公司

项目经理　　　　　　　

日期　　　　

专业监理工程师审查意见：

专业监理工程师　　　　　　　　　　　

日期　　　　　　　　　　

总监理工程师审核意见：

项目监理机构（章）　　　　　　　　　　　

总监理工程师　　　　　　　　　　　　

日期　　　　　　　　　　　　

落地式脚手架专项施工（方案）审批表

LJA3—1—1

工程名称

中航城2.4期

工程地点

建设单位

沈阳航远置业有限公司

建筑面积

40000（㎡）

结构类型

框架

工程造价

（万元）

设计单位

沈阳市华域建筑设计有限公司

监理单位

沈阳新佳城工程管理有限公司

层数、高度

3、4/14.647m、16.12m、

建筑物跨度

开、竣工日期

编制人

项目负责人

项目安全负责人

参加会审人员

单位

沈阳航远置业有限公司

中国航空技术国际工程有限公司

中国航空技术国际工程有限公司

中国航空技术国际工程有限公司

职务

甲方代表

项目经理

技术负责人

安全员

职称

/

工程师

工程师

/

签名

审

批

结

论

施工单位技术负责人签字

盖章

年月日

建

设

单

位

审

批

签字

盖章

年月日

目录

一、工程概况

二、搭设方案

三、脚手架验收

四、外脚手架搭设的劳力安排

五、外脚手架搭设的安全技术措施

六、外脚手架拆除的安全技术措施

七、脚手架拆除安全措施

附：

脚手架计算书

为进一步贯彻《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99），实现安全管理规范化、科学化，确保规范施工安全生产，根据该工程建筑结构和施工特点、特编制该施工方案。

落地式脚手架施工方案

一、工程概况

1、工程概况

1．1、工程名称:

中航城2.4期

1．2、工程地点：

沈阳市和平区，南邻仙岛路，北邻河堤路。

1．3、工程结构：

框架结构

1．4、工程合理使用年限：

50年

1．5、建筑面积：

40000㎡

1．6、总投资:

万元

1．7、工程质量等级：

合格

1．8、工程工期:

天

1．9、建设单位:

沈阳航远置业有限公司

1．10、设计单位:

沈阳市华域建筑设计有限公司

1．11、施工单位:

中国航空技术国际工程有限公司

1.12、监理单位：

沈阳新佳城工程管理有限公司

1.13、工程特点：

工程位于沈阳市和平区，南邻仙岛路，北邻河堤路，本工程总建筑面积40081.63平方米（其中地下建筑面积19081.63平方米，地上建筑面积21000平方米），建筑工程设计建筑耐火等级为地下一级、地上二级。

本工程地上部分主要有5栋4层住宅，8栋3层住宅。

本工程地下部分为独立基础加构造底板，地上部分采用框架结构形式。

七度抗震设防，合理使用年限为50年。

二、搭设方案

2.1材料及规格选择

根据JGJ59-99标准要求，采用钢管搭设，钢管尺寸采用φ48×3.5MM，并使用钢扣件。

2.2搭设尺寸在满足安全与规范使用的情况下安现场实际情况调整。

2.2.1搭设总高度17.62～16.1米（由于该工程高度不等）；要求随施工进度搭设，高度超出施工层1.5米。

2.2.2搭设要求，根据现场实际情况，采用双排脚手架，架体立杆外侧采用安全密目网全封闭围挡施工。

3米高搭设首层平网，随施工进度设随层网。

2.2.3构造要求

2.2.3.1立杆间距1.5米，立杆基础垫通长板（20CM×5CM×4CM长的松木跳板或工字钢），使用钢底座（1CM×15CM×8MM的钢板）。

底座中间设置钢管芯子，高度大于15CM。

离地高度20CM设置纵横方向扫地杆。

连续设置在立杆内侧，立杆接长采用对接，且接头交错布置，高度方向错开50CM以上，相邻接头不应在同跨内。

接头距大横杆与立杆的交接处不应大于50CM。

顶层立杆可搭接，长度不应小于1M，两个扣件。

2.2.3.2大横杆

大横杆间距控制在1.8M，以便立网挂设，大横杆置立于立杆里面，每侧外伸长度不应小于10CM，但不应大于20CM。

杆件接长需对接，接点距主接点的距离不应大于50CM。

2.2.3.3小横杆

小横杆搭在大横杆上面，伸出大横杆长度不小于10CM，小横杆间距：

立杆与大横杆交接处必须设小横杆，脚手板处75CM，且伸入墙内不小于18CM。

2.2.3.4剪刀撑

外脚手架的两端转角处，以及中间每隔6-7根（9-10.5M）立杆应设一组剪刀撑。

剪刀撑与地面的夹角为：

跨6跨时45°、跨5跨时50°、跨4跨时60°。

剪刀撑杆件接长需搭接，搭接长度不小于1M，使用三个扣件均匀分布，端头距扣件不小于10CM。

2.2.3.5脚手板

应满铺脚手板，严禁探头板，不得高低不平，并要设置挡脚板，挡脚板高度为18CM。

满铺距墙小于10CM。

2.3架体与建筑物拉结

脚手架高度在7M以上及每高4M，水平每隔6M同建筑物牢固拉结，内外用50CM钢管固定。

并加设顶撑使之同时承受拉力和压力，保证架与建筑物之间连接牢固，不摇晃、不倒塌。

2.4排水措施：

架底处不得有积水，有水必清的原则。

3脚手架验收

3.1外脚手架必须由持证人员搭设，随楼层的增高逐层对其进行检查及分段验收，高度9M验收一次，不符合要求的应迅速整改。

3.2外脚手架分段验收应按JGJ59-99中“外脚手架检查评分表”所列项目和施工方案要求的内容进行检查，填写验收记录单，并有搭设人员、安全员、施工员、项目经理签证，方能交付使用。

3.3必须有量化的验收内容。

4外脚手架搭设的劳力安排

4.1根据工程规模和外脚手架的数量确定搭设人员的人数，明确分工并进行技术交底。

4.2必须建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术人员组成的管理机构，搭设负责人向项目经理负责，负有指挥、调配、检查的直接责任。

4.3外脚手架的搭设和拆除必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。

五、外脚手架搭设的安全技术措施

5.1外脚手架立杆基础落在地下室顶板上，有水必清的原则，以防雨水浸泡地基。

5.2外脚手架不得搭设在距离架空线路的安全距离内，并做好可靠的防雷接地处理。

5.3外脚手架必须及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。

5.4外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹蔑混用。

5.5外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全网、穿防滑鞋。

5.6严格控制施工荷载，脚手板上不得集中堆料，施工荷载不得大于2KN/M2。

5.7控制扣件螺栓拧紧力矩，采用扭力扳手，扭力矩控制在40-50N.M范围内。

5.8严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。

5.9保证脚手架的整体性，不得与井架、塔吊一并拉结，不得截断架体。

六、外脚手架拆除的安全技术措施

6.1拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟定出作业计划，报请批准，进行安全技术交底后才准工作。

作业计划一般包括：

拆架的步骤和方法、安全措施、堆料堆放地点、劳动组织安排等。

6.2拆架时应划分作业区，周围设防护围栏，竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非工作人员进入。

6.3拆架的高处作业人员应戴好安全帽，系好安全带，扎裹腿，穿软底防滑鞋。

6.4拆架程序遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清的原则依次进行，严禁上下同时进行拆架作业。

6.5拆立杆时，要先抱住立杆在拆最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。

6.6连墙杆（拉结点）应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。

6.7拆除时，要同一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。

6.8拆架时严禁触及脚手架附近电源线，以防触电事故。

6.9在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。

6.10拆下的材料要及时下运，严禁抛掷，运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件要集中回收处理。

七、脚手架拆除安全措施

1、架子拆除时应划分作业区，周围设防护围栏，竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非工作人员进入。

2、拆架的高处作业人员应戴好安全帽，系好安全带，扎裹腿，穿软底防滑鞋。

3、拆架程序遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清的原则依次进行，严禁上下同时进行拆架作业。

4、拆立杆时，要先抱住立杆在拆最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。

5、连墙杆（拉结点）应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。

6、拆除时，要同一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。

7、拆架时严禁触及脚手架附近电源线，以防触电事故。

8、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。

9、拆下的材料要及时下运，严禁抛掷，运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件要集中回收处理。

脚手架计算书

本计算书是依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001编制而成的。

因脚手架所受荷载变异性较大；扣件接点属于半刚性，且接点刚性大小与扣件质量有关，接点性能存在较大变异；脚手架结构、构件存在初始缺陷，如杆件的初弯曲、锈蚀，搭设尺寸误差、受荷偏心等均较大；与墙的连接点，对脚手架的约束性较大，针对以上问题尚不具备独立进行概率分析的条件，故对结构抗力乘以小于1的调整系数-/γR`，其值是与常用安全系数进行校准确定。

扣件式钢管脚手架，一般情况下，偏心产生的附加弯曲应力不大，予以忽略，并在有关调整系数中加以了考虑。

按照《冷弯薄壁型钢结构技术规范》的规定，对本工程所使用的钢管Q235-A级钢的抗拉、抗压、抗弯强度设计值f取为：

205N/MM2。

1、脚手架相关力学计算条件

根据檐高和施工的需要，搭设脚手架的最高高度为H=17.6m（考虑到屋顶局部高处因此均按18m计算）、立杆横距Lb=1.05m、立杆纵距L=1.20m,大横杆步距h=1.2m，横向水平杆靠墙一侧外伸长度＝300mm,铺5cm厚木脚手板4层，同时施工2层，施工荷载按结构施工时取Qk=4KN/M2，（装修时荷载考虑两层同时作业，每两米按一人操作计算，人边放一个300mm高直径500mm的灰斗，架体脚手板上排放两箱外墙面砖），连墙杆布置为两步三跨（2h×3L），钢管为φ48×3.2，基本风压W0＝0.35KN/m2，采用密目立网全封闭,计算脚手架的整体稳定。

其它计算参数查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》及《建筑施工计算手册》知：

立杆截面面积A=489mm2（由于使用旧钢管，考虑到磨损，钢管壁厚按3.2mm计算，则截面面积A=458mm2）,钢管回转半径i=1.58cm,截面模量W=5.08cm3,钢材抗压强度设计值f＝205N/mm2，脚手架钢管重量为0.0384KN/m，扣件自重为0.014KN/个，木脚手板的自重0.35KN/m2，密目网（密度为2300目/100cm2）的自重0.005KN/m2，挡脚板、栏杆的自重0.14KN/m。

2、纵向水平杆计算：

脚手架属于双排扣件式钢管脚手架，施工荷载由纵向水平杆传至立杆，只对纵向水平杆进行计算，按三跨连续梁计算，计算简图如下

抗弯强度按下式计算

σ＝≤f

M＝0.175F•L

F—由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力设计值，F=0.5qlb（1+）2

q―作用于横向水平杆的线荷载设计值；

      q=（1.2Qp+1.4QK）•S1

Qp―脚手板自重＝0.35KN/m2；

QK―施工均布荷载标准值（装修施工时为2KN/M2）取QK=3KN/M2；

f―Q235钢抗弯强度设计值，按规范表5.1.6采用，f＝205N/mm2；

S1―施工层横向水平杆间距，取S1=1200mm；

1.4―可变荷载的荷载分项系数；

a1―横向水平杆外伸长度,取a1＝300mm

－柱距，取=1050mm

－排距，取=1200mm

W－截面模量，按规范附录B表B取值，W=5.08cm3；

σ＝

    ＝

    ＝＜f=,满足要求

挠度验算

      =（与10mm）

式中    -由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力标准值，

      =4.16mm＜=1200/150=8mm,满足要求。

3、扣件的抗滑移承载力计算

  R≤Rc

式中R－纵向、横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值，

  Rc－扣件抗滑承载力设计值，按规范表5.1.7取Rc=8.0KN

根据公式R=1.2NG2k+1.4NQk

式中NG2k—构配件自重标准值产生的轴向力，查《建筑施工计算手册》表

7－5得NG2k=1.372KN

    NQk—施工荷载标准值产生的轴向力,内外立杆按一纵距（跨）内施工荷载的1/2取值查《建筑施工计算手册》表7－6得NQk=5.04KN/2=2.52KN

  则R=1.2NG2k+1.4NQk

    =1.2×1.372+1.4×2.52

    =5.174KN＜Rc=8KN,满足要求。

4、脚手架搭设高度计算

已知：

立杆纵距La=1.20米,立杆横距Lb=1.05米,纵向水平杆步距h=1.8米,连墙杆按两步三跨布置,计算外伸长度a1=0.3米,钢管外径与壁厚:

φ48×3.2mm（取壁厚3.2mm,截面面积A=458mm2）,本地区的基本风压为0.35KN/㎡

组合风荷载时

Hs=

式中HS－按稳定计算的搭设高度；

gK－每米立杆承受的结构自重标准值（KN/m）,按规范附录A表

A-1采用，gK=0.1291KN/m

  －轴心受压构件的稳定系数，应根据长细比由规范附录C表C取值，=,

  －立杆计算长度，；

  A－立杆截面面积，按规范附录B表B采用（壁厚按3.2mm计算），取A=4.58cm2

    －钢材的抗压强度设计值，=205N/mm2

  NG2K－构配件自重标准值产生的轴向力,

    -施工荷载标准值产生的轴向力总和；

  MWK－风荷载标准值产生的弯矩，MWK=

其中-风荷载标准值，

    -立杆纵距

  W－截面模量，按规范附录B表B取W=5.08cm3

4.1、验算长细比

长度附加系数取1.00

    －考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，按规范表5.3.3取=1.55

    -立杆步距,取=1800mm

    －截面回转半径，按规范附录B表B采用，取  =1.58cm

［］-容许长细比，查规范表5.1.9得［］=210

则  ==＜［］=210,满足要求

4.2、确定轴心受压构件的稳定系数

由

（1）知λ=176.58

查规范表附录C表C知=0.23

4.3、求构配件自重标准值产生的轴向力NG2k及施工荷载标准值产生的轴向力∑NQk总和:

查《建筑施工计算手册》表7-5、表7-6得NG2k=2.713KN,∑NQk=7.92

4.4、求由风荷载标准值产生的弯矩

MWK=

4.4.1、先求风荷载标准值wk

式中:

风压高度变化系数,查现行国家标准《建筑结构荷载规范》取=0.54

脚手架风荷载体形系数,查规范表4.2.4中的规定，取=1.3φ，查规范附录A表A-3,得φ=0.105,则=1.3φ=1.3×0.105=0.137

基本风压,查现行国家标准《建筑结构荷载规范》取=0.35KN/m2

4.4.2、  =0.7×0.54×0.137×0.35=0.018KN/m2

4.4.3、MWK==

4.5、求脚手架的搭设高度Hs

根据公式

Hs=

  代入数值：

Hs=

    =56.8m

4.6、求单管脚手架的搭设高度限值：

但根据规范5.3.7条规定脚手架搭设高度等于或大于26m时，可按上式调整且不得超过50m,因此须采取措施：

A区楼脚手架上部25m采用单管立杆，折合步数n1=36÷1.8=20步，实际高度20×1.8=36m,下部双管立杆的高度为45m，折合步数n2=45÷1.8=25步。

实际高度25×1.8=45m,架体实际搭设高度（25步＋20步）×1.8=81m；

5、脚手架稳定性验算：

立杆稳定性公式（组合风荷载时）

式中N－立杆段的轴向力设计值；

－轴心受压构件的稳定系数，根据长细比由规范附录C表C取值，=,

－计算长度，；

－截面回转半径，按规范附录B表B采用，取  =1.58cm

A－立杆截面面积，按规范附录B表B采用（壁厚按3.2mm计算），

取A=4.58cm2

－钢材的抗压强度设计值，=205N/mm2

Mw－立杆段由风荷载设计值产生的弯矩；

5.1、求立杆段的轴向力设计值：

查规范附录A表A-1知每米立杆承受的结构自重标准值gk=0.1291KN/m

5.1.1、因底部立杆轴力最大，故先验算双管部分（已知脚手架高度80.4m,45m以下为双立杆，共25步，脚手架钢管重量为0.0384KN/m，扣件自重为0.014KN/个，）。

确定主、副立杆荷载分配

5.1.1.1：

副立杆每步与纵向水平杆扣接，扣接节点靠近主节点，与脚手架形成整体框架，副立杆应承担部分脚手架结构自重和部分上部传下的荷载。

5.1.1.2：

根据试验结果表明：

主立杆可承担上部传下荷载的65%，副立杆分担35%左右。

则N，G1K=（NG1K+45×0.0384+24×0.014）×0.65

  =（80.4×0.1291×2+1.88+0.34）×0.65

  =14.94KN

5.1.1.3：

NG2K=（Lb+a1）LaΣQp1+La∑Qp2+La[H]Qp3

式中：

NG2K－构配件自重标准值产生的轴向力；

木质脚手板自重标准值（满铺四层）:

∑Qp1=4×0.35KN/㎡=1.4KN/㎡

立网自重标准值:

Qp3=0.005kN/㎡

栏杆、挡脚板自重标准值:

∑Qp2=0.14KN/m×2=0.28KN/m

NG2K=（1.20+0.3）×1.2×4×0.35+1.2×0.14×2+1.2×80.4×0.005

=3.34KN

5.1.1.4：

∑NQk=（Lb+a1）La∑QK

式中-施工荷载标准值产生的轴向力总和，内外立杆按一纵距（跨）内施工荷载总和取值

    施工均布荷载标准值（按两层操作层）:

∑QK=2×2.0KN/㎡=4.0KN/㎡

代入数值：

∑NQK=（1.20+0.3）×1.2×4=7.2KN

则主立杆轴向力设计值为：

（组合风荷载时）

N=1.2（N，G1K+NG2K）+0.85×1.4  

=1.2×（14.94+3.34）+0.85×1.4×7.2

=30.504KN

5.2、计算值：

根据长细比由规范附录C表C取值，

    ==,

式中长度附加系数取1.00

    －考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，按规范表5.3.3取=1.55

    -立杆步距

查规范表附录C表C知=0.23

5.3、计算风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw

  根据规范Mw=0.85×1.4Mwk=

式中Mw—风荷载标准值产生的弯矩；

－风荷载标准值；

—立杆纵距；

其值计算根据公式：

=0.7μz×μs×WO

式中μz－风压高变化系数,地面粗糙为C类，查《建筑结构荷载规范》表7.2.1,取μz=0.54

μs－脚手架风荷载体型系数,根据规范表4.2.4的规定，取μs=，查规范附录A表A-3,得φ=0.105,则=1.3φ=1.3×0.105=0.137

WO－基本风压,查《建筑结构荷载规范》附表D.4,取WO=0.45KN/m2

=0.7×0.54×0.137×0.35=0.018KN/m2

则Mw=0.85×1.4×0.018×1.2×1.82/10=0.0083KN/ｍ

5.4、验算立杆稳定性

代入公式：

证明主立杆不稳定，需要进行卸荷处理。

6、45米以上脚手架立杆（单立杆）稳定性验算：

双管立杆变截面处主立杆上部单根立杆的稳定性，最不利荷载在45m处，最不利为内立杆，要多负担小横杆向里挑出0.3m宽的脚手板及其上部活载。

已知：

密目式安全立网封闭双排（单立杆）脚手架挡风系数φ在网目密度为2300目/100cm2时,φ=0.8,此地区地面粗糙度为C类,风压高度变化系数μz=1.6,建筑物为带窗洞全砼结构,风荷载体型系数μs=1.3φ=1.3×0.8=1.04

a、      单立杆段风荷载设计值产生的弯矩:

Mw=0.85×1.4Mwk=

=

=0.85×1.4×0.7×1.6×1.04×0.35×1.2×1.82/10

=0.18KN•ｍ

b、构配件自重标准产生的轴向力:

NG2K=（Lb+a1）La∑QP1+QP2La+La（HS-33）QP3

=（1.20+0.3）×1.2×0.35×4+0.14×2×1.2+1.2×（80.4-45）×0.005

=3.11KN

C、脚手架结构自重标准值产生的轴向力:

NG1K=（HS-45）gk=（80.4-45）×0.1291=4.57KN

d、-施工荷载标准值产生的轴向力总和，内外立杆按一纵距（跨）内施工荷载总和的1/2取值

∑NQK=（1.20+0.3）×1.2×4=7.20KN

组合风载时:

e、立杆段轴向力设计值:

N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4∑NQK

=1.2×（4.57+3.11）+0.85×1.4×7.20

=17.784KN

f、立杆稳定性验算

根据公式:

立杆稳定，满足要求.

7、连墙件验算

已知条件:

脚手架高度17.6m,建筑物结构形式为全现浇剪力墙结构,地面粗糙类别属C类,连墙件采用φ48×3.5钢管,用直角扣件分别与脚手架立杆和建筑物连接,脚手架高度按最高处17.6米.

7.1、先求脚手架上水平风荷载标准值ωK

规范公式ωK=0.7μz×μs×WO

根据《建筑结构荷载规范》表7.2.1计算高度取17.6米处，地面粗糙类别为C类，得风压高度变化系数μz=0.54；

根据《建筑结构荷载规范》附表D.4,取WO